满堂碗扣式脚手架计算书

第 1 页共 4 页 附二 满堂碗扣式脚手架计算书 一 试算 采用 J41 J47 联一截面形式进行试算 施工缝 A 24 2063 5 9051 3 2853 4 3915 10 6244m2 设计图5 5剖面 金城路J41 J47连续梁典型截面 2 84 762 42 0 45 0 15 2 2 423 76 一 取 1m 纵向计算单元进行荷载计算 1 首次混凝土自重 5 2069m2 1m 2600kg m3 16 17m 1m 837 23kg m2 2 方木及模板 45kg m2 3 人行机具 200kg m2 4 冲击荷载 837 23 0 3 251 17kg m2 5 二次混凝土自重 5 4175 1 2600 16 17 1 871 09kg m2 6 超过 10m 排架计算立杆稳定时需计算排架 托架自重 荷载组合 Q 1 2 837 23 45 871 09 1 4 200 251 17 2735 62kg m2 二 单肢立杆可支撑面积 按图示二种形式进行初步计算 1 若按支撑支架荷载面积图 1 所示 S 0 6 0 9 0 54m2 立杆步距按 1 2m 则单肢立杆支撑荷载为 2735 62 0 54 1477 235kg 此时 应按底柱 进行计算 需计算杆件自重产生的压力 按 22 米计算 则其长度为 22 1 8 1 2 0 6 12 53 4m 重量为 53 4 5 267kg 此时单肢立杆支撑 荷载 N2 1477 235 1 2 267 1797 635 合 1797 635 9 8 17617N 17 617KN 2 若按支撑支架荷载面积图 2 所示 S 0 6 0 6 0 36m2 立杆步距按 1 2m 则单肢立杆可支撑荷载为 N3 2735 62 0 36 984 823kg 此时 若 分析单肢杆压杆稳定 则需计算杆件自重产生的压力 按 22 米计算 则其 长度为 22 1 8 1 2 0 6 12 53 4m 重量为 53 4 5 267kg 此时单肢立 杆支撑荷载 N3 984 823 1 2 267 1305 223kg 合 第 2 页共 4 页 1305 223 9 8 12791N 12 791KN 三 分析计算 结论 1 整体稳定验算 已知碗扣式脚手架的立杆计算长度系数 w 0 9325 0 9325 1 55 1 4454 为相应条件下扣件式脚手架整体稳 定的计算长度系数 转化为对长度为步距 h 的立杆段进行计算 f 205N mm2 D 48mm d 48 3 5 44 5mm 步距 h 1 2m 长细比 w h i 1 4454 1 2 D2 d2 4 1 7345 0 0166 105 根据 查得支架稳定系数 0 551 容许荷载 Ncr Af 0 9 m 0 551 489mm2 205N mm2 0 9 1 59 38598N 38 598KN m 为 材料强度附加分项系数 1 19 1 1 1 17 1 59 对于受压杆件 通 常最大值取为 1 59 本单元计算时取 1 59 支撑支架荷载面积 1 支撑支架荷载面积 2 0 60 9 0 6 0 6 2 单肢稳定验算 首先确定碗扣式脚手架单肢杆件计算长度系数查表时所需确定的 h b 值 已知 h b1 1 2 0 9 1 33 h b2 1 2 0 6 2 1 若 h b1 1 2 0 9 1 33 则查表得 1w 1 718 长细比 1w h i 1 718 1 2 D2 d2 4 2 0616 0 0166 124 根据 查得支架稳定系数 0 428 容许荷载 Ncr Af 0 9 m 0 428 489mm2 205N mm2 0 9 1 59 29982N 29 982KN m 为 材料强度附加分项系数 1 19 1 1 1 17 1 59 对于受压杆件 通 常最大值取为 1 59 本单元计算时取 1 59 第 3 页共 4 页 3 若 h b2 1 2 0 6 2 则查表得 1w 1 421 长细比 1w h i 1 421 1 2 D2 d2 4 1 7052 0 0166 103 根据 查得支架稳定系数 0 566 容许荷载 Ncr Af 0 9 m 0 566 489mm2 205N mm2 0 9 1 59 39650N 39 650KN 3 初步结论 1 根据整体稳定及单肢稳定计算结果 初步认为上面所列两种形式 都能满足满足强度及稳定性要求要求 但对于有些受力较大的部位仍需进 行复核计算 2 由于梁端部比较重 所以以下的计算中针对此种情况进行复核计 算 再进行方案的选折 二 二 复核计算书 梁端部截面复核计算 施工缝 A 44 6355m2 设计图1 1剖面 金城路J41 J47连续梁梁端截面 62 64 2 2 420 852 59 3 一 1m 纵向计算单元进行荷载计算 1 首次混凝土自重 26 5845m2 1m 2600kg m3 26 65m 1m 2593 61kg m2 2 方木及模板重 45kg m2 3 人行机具 200kg m2 4 冲击荷载 2593 61 0 3 778 08kg m2 5 二次混凝土自重 18 051 1 2600 26 65 1 1761 07kg m2 6 超过 10m 排架计算立杆稳定时需计算排架自重 荷载组合 Q 1 2 2593 61 1761 07 45 1 4 200 778 08 第 4 页共 4 页 6648 928kg m2 二 每棵立杆可支撑面积 按图示二种形式进行复核计算 1 若仍按支撑支架荷载面积图 1 所示 S 0 6 0 9 0 54m2 立杆步距 按 1 2m 则单肢立杆支撑荷载为 6648 928 0 54 3590 42kg 此时 应按底 柱进行计算 需计算杆件自重产生的压力 按 22 米计算 则其长度为 22 1 8 1 2 0 6 12 53 4m 重量为 53 4 5 267kg 此时单肢杆支撑荷 载 N2 3590 42 1 2 267 3910 82 合 3910 82 9 8 38326N 38 326KN 2 若仍按支撑支架荷载面积图 2 所示 S 0 6 0 6 0 36m2 则单肢立 杆支撑荷载为 N3 6648 928 0 36 2393 61kg 此时 若分析单肢立杆压杆 稳定 则需计算杆件自重产生的压力 按 22 米计算 则其长度为 22 1 8 1 2 0 6 12 53 4m 重量为 53 4 5 267kg 此时单肢立杆支撑 荷载 N3 2393 61 1 2 267 2714 01kg 合 2714 01 9 8 26597N 26 597KN 3 分析 结论 1 整体稳定性验算分析 根据前面整体稳定计算可知 支架整体稳定情况下立柱最大承载力为 38 598KN 对于梁端部而言 若采用 0 6 0 9 间距 1 2 步距 立杆最大受 力 38 326KN 38 598KN 虽然满足要求 但富余量不大 对于长时间而言 不安全 所以不宜选用 若采用 0 6 0 6m 间距 1 2m 步距 立杆最大受力 26 597KN 38 598KN 满足安全要求且有较大安全富余量 可以采取此种 形式 但仍需针对此种情况进行单肢稳定演算 2 单肢稳定性验算分析 根据前面单肢稳定计算可知 间距 0 6 0 6m 步距 1 2m 的单肢最大承 载力为 39 650KN 而立杆最大承载力 26 597KN 39 650KN 满足要求 3 结论 在梁端截面采用间距 0 6 0