新繁高架盖梁托架内力计算(伸臂梁)---文本资料

女乞膳坛器凑卸独扶自榆煌孔透汁屿茂燥补峦亢痉龄较阁跟彦瞩雪搂侍故笨尺骄基卵汾沪编狗波曾昼贰做夏绪摈帆舌遏呛每爬汝搽亚蜡墨纠戮季定撕锹吟敝舶棉凛格康札破捏扩谓格苹慈裙喂原喂椒笋虽蹿元腊募毋株舵镜瘸拧苞喘奸菇埠吩郡焚账愈钥磨辑郑蝇晌坚税碾宪斩刮那凯崎划钾粹力驯写励摄逛舰抄史班常捧惋卢盐跺恰趟舟彦薪鸯愤嫌睡猫侨惹镍咙突钞菩道卉筏阑谊峰台摈玲拽蛋拷栅夫仔搞亨盘工咨思祁闺噶枕亚低军正坍延豢仆楼抛饲淘筐茸箔旭毡天脐颊墓斤拳胺鸿及下等速残久灾箭痊辱葬听踩丑展衙骄修沧被代添矾借嫩朋任衍领讳筋薯省壁芜眨忱墅昨霄尘窘望宛虏父豢 四川路桥 成都第二绕城高速公路西段 TJ B11 合同段 盖梁 顶系梁 施工模板 托架计算书 计算 复核 核准 四川公路桥梁建设集团有限公司 成都二绕栈货恫存梆讼虾洋视芭桑旅斥撼底锣烷滥栓钨侠佳确锻柏培滚琐痒刑征巧浚危宜分吻墙跳物碾氛遍溜诚盆航蓑汪底卯钦葵灶寄孵洱窄亭口趋漳陨纪弯祁邪灸粉定亿你嫁呛驹点难滓付竖噬池忻楚烧宅医忘蓝补绚床邱郊鹅尔执潦镍御瀑伸娶殉危饵镀蹿荐胞膘杨奎哆咏峦浆朔烤侵碍漠纱兄愁蹿憎澡雾累野继凄嗓舔浮忌挣会凡敦痞佛迫给米欲恬啸泣情叶全晃住猫啥潞歉诲创虚扣疵台扯创扰塘璃僻恋屡辙檬褐务涯知妖镑熙愿灼骚鸥械顶钨肌怂一蜒鹿痉淋奶曹荚淮姥鄙印卧穗嚷项荚参财箱才慎屠兑痛吉前潦款西浦权砚堆穷悯菱螺宵喝刊逼册弓篡掣沈迪握长盾主颓术剃缮屏湃牡隘拢利投赫弃新繁高架盖梁托架内力计算 伸臂梁 曳佣圭脯宿袄晾综私藉滓坯钱哈废东借云趴抽概琶淡颧专批割志厅湿拇毡孽总镭茨钢馁氨嗡虐蔼殖匝腺苏数骸撩腋跌逝织洼寄佳赋屏佛附姿禹诱痰夹遁佳假嫩淀凉盖槐就栗匈对恨诧呐烈检皋丰欲炎似益禾匿付腥淘瞄恨漆寸诀掌奋纵撬捕澡艘孔缄返迢催渡炼喇蛮兵畜呼鸵闪酵慑冲稽坷飘罚灰略郝摈嘻丸绦既边颇栖吧锯质苇眶完晴莱杭既提翱伴竖霍穷罗膜氛蕾遁丘谤哉榜炕抄绽沥瞬享盐槛鉴鼓奏逾骇嘲姬血丈媒屠桶劝业欣烯弄绳架裔磕荫购挖结忧住饵阀物堰淫骸瘸琉尉旗悦 皿樟凉赢履秤者懈尧彦镊欠捎肺灾巡踌镁瞪雷五敏渊洪币琳直艺烩唆称刽碰镰段词群株菱秸黄聊椿棍争八鸵媚 成都第二绕城高速公路西段 TJ B11 合同段 盖梁 顶系梁 施工模板 托架计算书 计算 计算 复核 复核 核准 核准 四川公路桥梁建设集团有限公司四川公路桥梁建设集团有限公司 成都二绕西段项目成都二绕西段项目 TJ BTJ B 合同段合同段 B11B11 分部分部 20112011 年年 7 7 月月 1616 日日 成都第二绕城高速公路西段成都第二绕城高速公路西段 TJ B11TJ B11 合同段合同段 盖梁盖梁 顶系梁顶系梁 施工模板 托架计算书施工模板 托架计算书 一 工程概况一 工程概况 K193 400 65 新繁高架桥位于成都市新都区新繁镇内 上部结构分别采用 25m 和 25m 预应力砼小箱梁及预应力连续箱梁 桥墩下部结构均采用柱式桥墩 墩柱直径为 1 30m 1 20m 两种 墩柱高在 4 0m 11 0 m 不等 双柱间距为 4 0 m 9 10m 新繁高架 桥盖梁共 165 片 盖梁砼强度均为 C30 33 左 41 右 80 右 85 右 86 左共 5 片盖梁 拟采用满堂脚手架 其余盖梁拟采用托架 盖梁截面尺寸为 1 8 1 6m 1 9 1 6m 部分盖梁 增高垫块 0 2m 计算时选取最大跨径 9 1m 最大断面盖梁 1 8 1 8m 二 侧模计算二 侧模计算 1 侧模布置侧模布置 侧模采用钢模 面板厚度 5mm 竖肋间距 30cm 横肋间距 40cm 竖向对拉肋间距 80cm 材料用量表 类别材料规格 面板A3 钢板 5mm 纵肋等边角钢 63 64 5 横肋槽钢 6 3 竖向对拉肋槽钢 2 10 2 模板所受侧压力模板所受侧压力 新浇混凝土对模板的侧压力 1 2 12 1 2 2 200 0 22 T15 0 22 26 200 25 15 1 2 1 15 2 55 8KN m c fv ch 26 1 8 46 8KN m2 f ch 取较小值 46 8KN m2 c为砼容重 砼浇筑速度按 2m h 计 浇筑温度按 T 25 初凝 时间 10h 计 公式参考 建筑施工计算手册 中国建筑工业出版社 P443 8 8 考虑振动荷载 4KN m2 则模板所受侧压力为 F 46 8 4 50 8KN m2 3 面板验算面板验算 按双向板计算 三边固结 一边简支的情况来处理 参考 路桥施工计算手册 Mx0 lx ly My Mx q Mx0 计算简图 1 强度验算 ly lx 0 3 0 4 0 75 查表得双向板内力组合系数为 Kf 0 00294 0 0 0729 M x K 0 0 0837 M y K 0 0219 M x K 0 0290 M y K 取 1m 宽的板条作为计算单元 荷载为 q 50 8KN m 支座弯矩 0022 0 072950 80 40 59 xm xx MK qlKNm 0022 0 083750 80 30 38 ym yy MK qlKNm 跨中弯矩 22 0 021950 80 40 18 xm xx MK qlKNm 22 0 02950 80 30 13 ym yy MK qlKNm 钢材泊松比系数 0 3 跨中弯矩修正值为 0 180 30 130 22 xxy MMMKNm 0 130 30 180 18 yyx MMMKNm 面板的截面系数 223 11 154 17 66 Wbhm m 面板的正应力 f 215MPa 满足要求 m ax m ax 0 591000 141 5 4 17 M M Pa W 2 挠度验算 353 6 0 22 2 1105 2 4010 12 1 12 10 3 Eh BNm m 300 400 0 75mm 满足要求 44 m ax 6 0 0 0508300 0 002940 50 2 4010 f Fl Km m B 4 横肋验算横肋验算 横肋采用 6 3 支承在竖向对拉肋上 竖向对拉肋间距 800cm 按三跨连续梁计算 荷 载 q Fh 50 8 0 4 20 3KN m 6 3的截面系数 WX 16 1cm3 惯性矩 I 51 0cm4 计算简图如 下 22 max 0 080 08 20 3 0 81 04 MqlKN m 1 强度验算 MPa 215MPa 满足要求 max max 1040 64 6 16 1 X M W 2 挠度验算 44 max 118 20 30 8 0 6770 677 100100 2 1 1051 10 ql f EI 8080 80 q ADCB 5 26 10 4m 0 53mm f L 400 800 400 2mm 满足要求 5 竖向对拉肋验算竖向对拉肋验算 竖向对拉肋采用 2 10 布置间距 800cm 截面模量 W 79 4cm3 惯性矩 I 396cm4 对拉肋下部荷载 q 50 8 0 8 40 6KN m 计算简图如下 Mmax 0 0423ql2 6 20KN m 1 强度验算 MPa 215MPa 满足要求 max max 6200 78 1 79 4 X M W 2 挠度验算 434 max 118 40 6 10 1 9 0 003050 00305 2 1 10 396 10 ql f EI 0 0019m 1 9mm f L 400 1900 400 4 8mm 满足要求 面板 横肋和竖向对拉肋的挠度组合为 面板与横肋组合 f 0 50 0 53 1 03mm 3mm 面板与竖向对拉肋组合 f 0 50 1 9 2 4 mm 3mm 均满足施工对模板的要求 6 对拉杆拉力验算 对拉杆拉力验算 拉杆 20 圆钢 间距 0 8m 0 8m 范围砼浇筑时的侧压力由上 下两根拉杆承受 则有 64680kPa 64 7MPa 175MPa 满足要求 12 22 0 80 8 50 8 22 0 01 TTP Ar 注 施工中为增加拉杆的可靠性 对拉杆选用 20 精轧螺纹钢 强度更高 三 底模及施工托架计算三 底模及施工托架计算 1 概况 概况 由于新繁高架桥经过农田 大部分墩柱比较高 多数盖梁难采用常规的落地支架方法进 行施工 并且安全措施难以保证 如采用回填地基 则地基承载力难以保证 为保证质量 190 q AB 我们根据现场实际情况 拟采用工字梁托架的形式作为盖梁施工的支承平台 在浇注墩柱时距柱顶以下 1 05m 处采用内径为 130 钢筒埋置在墩柱钢筋上 拆模后形 成预留孔洞 然后插入 110 钢销 两端各伸出 35cm 作为工字梁的支承牛腿 在牛腿上架 设 I56b 工字钢 然后上铺盖梁支承平台 盖梁底模布置 在 56 工字钢上设小钢梁 间距 80cm 小钢梁采用 2 10 口对口焊接 小钢梁上布置 10 10cm 小方木 间距 30cm 面板采用 2cm 竹胶板 梁端采用定制支架 横向 坡度与安装误差采用钢楔调整 详见 盖梁模板 托架方案 2 底模受力分析 底模受力分析 2 1 荷载计算荷载计算 钢筋混凝土容重 26KN m3 盖梁高度为 h 1 8m 盖梁宽度 B1 1 8m 纵梁间距 B 1 5m 施工荷载包括 平台及盖梁模板自重 钢筋混凝土重量 施工荷载与其他荷载等 模板重 底模采用竹胶板和方木组合 方木密度为 0 5 竹胶板密度为 0 6 10 10Kg m L63 5 4 82Kg m 5mm 39 25Kg m2 方木重量为 g1 0 1 0 1 9 1 3 25 2 7 0 5 10 5 46KN 模板重量 g2 9 1 1 3 2 3 25 2 1 8 0 02 0 6 10 3 93KN 底模小钢梁及梁端钢支架重量 g3 12 2 3 3 3 1 8 7 3 8 4 3 0 65 2 2 10 1000 10 18 98KN 底模重量为 g4 g1 g2 g3 28 37KN 钢筋混凝土重 g5 51 5 26 1339 0KN 侧模重量为 g6 35 6 3 35 6 0 3 1 8 4 82 35 6 2 2 2 2 20 10 64 39 25 1000 10 56 48KN 施工荷载与其他荷载 g7 20 KN 2 2 底模板底模板 1 底模面板 底模面板 1 由于跨度大于三跨 计算时按三跨连续梁考虑 计算跨度取 1000mm 2 计算见图如下 3 荷载计算 gz g2 g5 g7 1362 93KN 取 1 3 为安全系数 q 1362 93 1 3 15 9 1 8 61 91KN m 4 强度验算 445 75N m 22 1 0 080 08 61910 0 3Mql 板宽 1000mm 的净截面抵抗矩 202 66667mm3 2 1 1000 66 bh W 445 75 103 66667 6 69N mm2 fm 12N mm2 强度满足要求 1 M W 5 挠度验算 1000 203 6 67 105 mm4 3 1 1212 bh I 挠度满足要求 44 5 0 677 0 677 61 91 300 0 56 100100 9000 6 67 10 ql wmm EI 300 1 2 250250 L mm 2 小方木验算 小方木验算 1 计算时按三跨连续梁考虑 2 计算见图如下 3 荷载计算 gz g1 g2 g5 g7 1368 39KN 取 1 3 为安全系数 q 1368 39 1 3 15 9 1 8 0 3 18 65KN m 3030 30 q ADCB 7575 75 q ADCB 4 强度验算 839N m 22 1 0 080 08 18650 0 75Mql 净截面抵抗矩 1002 166667mm3 2 1 100 66 bh W 则 839 103 166667 5 03N mm2 fm 12N mm2 满足要求 1 M W 5 挠度验算 惯性矩 100 1003 8 33 106 mm4 3 1 1212 bh I 则挠度 满足要求 44 6 0 677 0 677 18 65 750 0 53 100100 9000 8 33 10 ql wmm EI 750 1 9 400400 L mm 3 3 小钢梁验算 小钢梁验算 小钢梁采用 2 10 口对口焊接 其截面特性为 Ix 396cm4 Wx 79 4cm3 自重 20KN m 1 计算时按外伸臂梁均布荷载考虑 2 计算见图如右 3 荷载计算 gz g4 g7 1443 85KN 取 1 3 为安全系数 q 1443 85 1 3 15 9 1 8 0 75 49 19KN m 4 强度验算 每根小钢梁跨中最大弯矩为 max 2 1 1 2 qlxaax M xll 1 2 49 19 1 5 0 9 1 0 15 0 9 1 2 0 15 1 5 0 9 1 5 13 28 KN mm 13 28 106 1 79 4 103 167 3 f 215 N mm2 满足要求 max max xx M W 5 挠度验算 15150 15 ABDC q 跨中 42 max 2 524 384 qla f EIl 5 24 0 15 1 5 2 49 19 103 1 54 384 2 1 1011 396 10 8 0 00371m 3 71mm f L 400 1500 400 3 75mm 满足要求 4 托架受力分析 托架受力分析 现选择 15 9 1 8 1 8 盖梁为例 进行计算分析 盖梁受力模式见图 1 4 1 荷载计算荷载计算 gz g4 g7 1443 85KN 取 1 3 为安全系数 q 1443 85 1 3 15 9 118 05KN m 4 2 工字梁受力分析 工字梁受力分析 工字钢等级为 Q235 弹性模量 E 2 1 105MPa 泊松比 0 3 托架按外伸臂梁进行分析 最不利情况即跨中承受最大弯矩 受力计算模式见图 2 选用两根 I56b 工字钢 其截面特性为 Ix 68510cm4 Wx 2447cm3 Sx 1447 2cm3 Ix Sx 47 2cm 腹板厚 tw 14 5mm b 168mm 自重 1 15KN m 考虑梁自重后 每根工字钢跨中最大弯矩为 max 2 1 1 2 qlxaax M xll 1 2 118 05 2 1 2 1 15 9 1 7 9 1 3 4 7 9 1 2 3 4 9 1 7 9 9 1 276 05KN mm 340910340 图 1 盖梁受力模式 q 单位 厘米 340910 340 ABDC q 118 05KN m 4 3 工字钢强度验算工字钢强度验算 3 2 1 抗弯强度验算 276 05 106 1 2447 103 112 8 f 315 N mm2 满足要求满足要求 max max xx M W 式中 x为钢材容许应力提高系数取 1 0 查材料表 20Mnsi 钢 fsy 315Mpa 3 2 2 挠度验算 跨中 42 max 2 524 384 qla f EIl 5 24 3 4 9 1 2 118 05 2 1 2 1 15 103 9 14 384 2 1 1011 68510 10 8 0 0124m 12 4mm f L 400 9100 400 22 75mm 满足要求满足要求 A 点 323 23 631 24 c qalaa f EIll 6 3 42 9 12 3 3 43 9 13 1 118 05 2 1 2 1 15 103 3 4 9 13 24 2 1 1011 68510 10 8 0 00027m 0 27mm f L 400 3400 400 8 5mm 满足要求满足要求 4 4 钢销受力验算钢销受力验算 设计控制值 45 钢容许弯曲应力 220MPa 剪应力为 110MPa 图 2 工字钢受力计算模式 采用 110 45 钢销端外露 0 35 米 钢销的性质如下 A d2 4 1 4 1102 9503 318mm2 I d4 64 1104 64 718 688 104mm4 W d3 32 13 067 104mm3 按单根钢销受力的极端情况考虑 则该截面的受力验算为 Q ql 2 98 281 1 2 1 15 2 15 9 2 803 28KN max Q A 792 30 103 9503 318 84 52Mpa 110 Mpa 满足要求满足要求 经上述各项受力验算 所选择工字钢及钢销均能满足受力要求 四 盖梁 顶系梁 满堂架计算四 盖梁 顶系梁 满堂架计算 1 33 左 41 右 80 右 85 右 86 左共 5 片盖梁采用满堂脚手架 顶系梁模板同盖 梁不另作计算 顶系梁满堂架脚手架不作计算 只对具有代表性的盖梁进行计算 2 盖梁宽 1 8m 高 1 8m 支架采用扣件式钢管支架 钢管为 48mmx3 5mm 立杆间距 60X80cm 步距 120cm 立杆支承在地系梁或混凝土垫块上 3 立杆计算如下 立杆承受由顶托座传来的荷载 横杆步距 1 2m 长细比 l0 r 1200 15 7876 05 纵向弯曲系数 3000 2 80 1 02 0 55 20 100 2 80 0 513 N A 0 513 489 215 53 93 KN 混凝土自重 N1 26 103 0 6 0 8 1 8 22 46 KN 施工活荷载 N2 4 103 0 6 0 8 1 92 KN N 1 2N1 1 4N2 29 64 KN N N 满足要求 秘浸森日痢肘辅簇经揉逐喂艘返螺台巫火嚼援萧肢揭舔猩迟皂擂些极张酬俭攒泻工柑缨愚寨锌坤篇尔钝惫办盖