钢厂材料范文

钢厂材料范文钢厂材料范文 摘要根据宁波钢铁有限公司1号高炉第4段冷却壁过早损坏的情况结 合国内相关企业的类似情况 分析了该部位冷却壁过早损坏的原因 提出了预防措施和改进建议 关键词高炉冷却壁漏水浇铸煤气流宁波钢铁有限公司1号高炉设计炉 容为2500m3 30个风口 冷却结构为全冷却壁 共15段 风口带为 第4段冷却壁 共30块 冷却壁本体材质为球墨铸铁 1号高炉于xx年4月30日点火投产 xx年6月21日停炉 xx年7月15日 二次开炉 二次开炉后生产良好 平均利用系数近2 3t m3 d 最高达2 69t m3 d 冶炼强度为1 27t m3 d xx年1月16日发现第4段冷却壁90号水冷管损坏 1月24日高炉计划休风后 用内窥镜检查发现第4段冷却壁90号水冷 管上部第一个弯下侧面有一条长15 20cm的纵向裂缝 随后采取冷 却壁穿管修复技术处理 在发现第一根水冷管损坏后 又陆续发现第4段冷却壁 67 26 119 32号水冷管损坏 截止xx年11月底 第4段冷却壁已经损坏61 根水冷管 于xx年12月19日空料线停炉更换风口带冷却壁 通过调查国内同类型高炉 同类型冷却壁使用情况来看 武钢 安 钢 济钢高炉均出现过同样情况 时间最短的为济钢3号高炉开炉后 不到2个月第4段冷却壁水冷管就发生损坏现象 根据初期判断及停炉后检查情况来看 认为第4段冷却壁过早损坏主 要原因有几点 1设计原因导致冷却壁存在先天缺陷1 1冷却壁制造时对冷却壁水冷 管造成损伤宁钢1号高炉第4段冷却壁高2 66m 宽1 402m 上端1 28 3m 最厚处0 4m 本体理论重近7t 6585 6690kg 在冷却壁上端 水管弯制时需要有一个相当于锐角的弯制 而且目 前国内冷却壁制造能力基本无法完成这种冷弯成型 浇铸时由于外面有砂模不易散热 且冷却壁浇铸后不宜强制降温 铁水的大量热量很难散发 在很大程度上这些热量只能通过水冷管吸收 而这极易对水冷管的 金相组织构成破坏 使其抗应力能力大大下降 1 2冷却壁因平面面积过大而承受应力过大宁钢1号高炉第4段冷却壁 设计外形尺寸过大 平面面积过大 1号高炉设30个风口 风口带冷却壁也为30块 随着高炉冶炼技术的不断进步 高炉利用系数 冶炼强度不断提高 冷却壁所承受热负荷也有所提高 其承受各种热应力也相对增加 冷却壁面积过大 导致其承受应力过大 当应力集中在某一部位时 就容易造成壁体开裂 甚至拉伤水管 停炉后检查的结果也验证了这一点 1 3高炉外型设计不合理和耐材选型不当宁钢1号高炉风口带炉壳上 端有一个向炉内倾斜15 14 的倾角 这与高炉内壁 煤气流流动 方向是矛盾的 加上该段冷却壁上端过厚 使得风口上部砖衬相对减薄 而该部位 又选用了小块组合砖 使得该部位砖衬过早脱落 冷却壁上端暴露在炉内直接与高温高速煤气流 渣铁熔融物接触 从而造成冷却壁上端被过早侵蚀 损坏 停炉后检查发现 风口中套以上砖衬全部脱落 冷却壁上端侵蚀严 重 这一情况完全验证了前期推断 1 4冷却壁本体材质选用不当宁钢1号高炉第4段冷却壁本体材质选用 球墨铸铁 球墨铸铁虽然在伸长率等方面比其他铸铁有一定的优越性 但仍存 在一些缺陷 体现在以下几点 1 球墨铸铁的铸件表面伸长率为20 而中心只有6 8 在高 炉生产条件下容易使冷却壁产生裂纹 2 球墨铸铁中布满0 025 0 15mm的球状石墨被氧化后形成孔洞 容易产生裂纹并加速扩展 3 球墨铸铁的线膨胀系数在600 以下比较平缓 600 以上时急 剧增大 这就使得冷却壁的冷 热面伸长量不同 从而产生较大应力 促使 冷却壁开裂 4 球墨铸铁的抗热震次数 抗热疲劳性能 较差 有试验表明 在6mm试样厚度 通过20 水冷却条件下 当试样加热 到700 反复48次以后 试样本体即开始产生裂纹 高炉生产要求炉缸部位耐材稳定 长寿 从球墨铸铁的特性可以看出 由于球墨铸铁有较好的延伸性能 在 高炉生产条件下 冷却壁本体受热膨胀后 就对炉内砖衬产生一个 推力 从而破坏砖衬 当温度降低时 又与砖衬之间形成气隙 促 使砖衬过早脱落 而球墨铸铁表面与中心伸长率的差异 以及水管 处与表面的温差造成冷却壁热面产生裂纹 也使得冷却壁过早损坏 2浇注工艺不合理导致水冷管在浇铸时受伤冷却壁浇铸时 虽然水冷 管外部喷涂了0 2 0 3mm厚的防渗碳涂料 并要求浇铸时采取管道 内部充氮气保护防氧化等措施 但在该段冷却壁体积大 浇铸时铁 水热容量大的情况下 仍难以保证在浇铸时不损伤水冷管 而且现在一般冷却壁生产厂家均采用在管道内壁喷涂防氧化材料或 密封防氧化措施 这就更加影响了水冷管的散热 在宁钢1号高炉第4段冷却壁浇铸时 就发生连续8根冷却壁水冷管熔 穿的现象 2号高炉第4段冷却壁浇铸时 也发生8根冷却壁水冷管变形 不能通 过正常检验木球的情况 在这种情况下 如果冷却壁本体与水冷管在浇铸时发生熔合 那么 一旦冷却壁本体发生裂纹 就极易拉裂水冷管 3焦炭质量不稳定和水质较差使冷却壁过早损坏宁钢1号高炉投产后 由于全部为新建项目 所以各方面生产还存在一些问题 在原燃料条件不稳定 主要表现为焦炭质量不稳定 条件下 高炉 强化冶炼 使得炉内渣皮凝结不稳定 频繁出现渣皮脱落现象 冷 却壁壁体温度经常大幅度波动 这也是导致宁钢1号高炉第4段冷却 壁过早损坏的原因之一 在投产初期 由于水质存在一定问题 使得冷却水管内出现不同程 度的锈蚀 软水具有较强腐蚀性 由于初期缓蚀剂药剂量没有调整到合适指标 对冷却水管产生了一定程度的腐蚀 使得冷却水管变薄 而锈蚀产物粘结到管壁上 又形成锈垢阻碍冷却水及时带走壁体热 量 也是不利于冷却设备长寿的因素之一 4预防冷却壁大面积损坏的几点建议 1 高炉炉壳外形设计尽量与操作内型相适应 风口带冷却壁上都 适当减薄 优化水管弯曲半径 风口中套上部选用大块组合砖 便 于冷却壁制造和生产维护 2 设计时应减小冷却壁单体面积 以降低浇铸风险 减小冷却壁 单体承受的应力 建议风口带冷却壁改为风口数的2倍 炉缸增加一段冷却壁 全炉冷 却壁增加为16段 3 材质应选用导热性好 伸长率较低的低铬铸铁生产冷却壁 以 消除球墨铸铁带来的不利影响 4 浇铸冷却壁时 建议采取适量通氮气的保护措施 既防止管道 内壁氧化 又可以冷却水冷管 保证水冷管在浇铸时不被损伤 5 改善原燃料条件 主要是焦炭质量 为高炉稳产高产 炉内气 流稳定提供必要条件 加强水质管理 保证提供合适的水质 水速 以满足正常生产需求 6 在操作上建议全部选用加长风口 控制合适风速 选择适当开 放中心 抑制边缘气流流动的装料制度 控制合理的煤气流初始分 布 稳定炉温 稳定压力 避免下部气流不稳定造成渣皮频繁脱落 技术中心情报资料室摘编提供上一篇轴承钢棒材超快冷却的实际运 用研究下一篇热处理对高Cr钢长期蠕变特性影响热处理对高Cr钢长 期蠕变特性影响发布时间xx 11 02东北特钢浏览人数151前言为了将核反应堆中的快中子反应堆 FB R 实用化 作为使用的奥氏体系不锈钢的替代结构材料 一直在对 热胀系数低且有优良高温强度的高Cr钢进行研究 由于将高Cr钢用作FBR结构材可能缩短管道和减少材料用量 故可以 期待提高经济性和设计自由度 作为FBR结构材的高Cr钢的诸多特性 不仅受到合金元素加入量的影 响 而且也受到制造过程中正火与回火等热处理的影响 为了实现FBR用高Cr钢热处理条件的最佳化 日本原子能研发机构针 对火电锅炉使用且有实绩的现用高Cr钢 在宽范围内改变其热处理 条件 查明并报告了其初始力学性能与金相组织及合金元素的固溶 析出行为的关系 另一方面 作为FBR结构材料 要求具有与超过60年的长寿命成套设 备设计相适应的高温强度 延性及韧性等所有高温强度特性都能长 时间保持稳定 因此 有必要查明热处理不仅对钢的初始且对长期高温强度特性的 影响 以便实现FBR用高Cr钢热处理条件的最佳化 因此 本文对FBR用高Cr钢热处理条件的最佳化进行了研讨 针对现 有高Cr钢宽范围且系统地实施了变化条件的热处理 从而评价了热 处理对长期蠕变特性的影响 并且 还调查了长时间发生的 金相 组织变化 在研讨蠕变断裂 延性显著低下机理的同时 还调查了抑制长期蠕变断裂特性的热处 理条件 2供试材及试验方法供试材采用在1150 热轧的板厚25mm的9Cr W Mo V Nb钢 相当于ASME Gr 92钢 其化学成分及热处理条件分别见表1和表2 表1试验材料的化学成分C SiMn PS CrW MoV NbN B0 0930 160 460 0100 0018 801 830 420 210 060 0490 0009表2 钢的热处理条件正火条件回火温度 700750780950 1h1h1000 1h1h1050 1h1h1100 1h1h1150 1h1h1h1h1200 1h1h 供试材都是正火 回火材 以下将回火材总称为NT材 将改变了正火温度的试样 950 1200 正火 750 1 h回火材 称作950 NT材 1200 NT材 将改变了 回火温度和时间的试样 1150 正火 700 1h 780 1h回火 材 称700 1T材 780 1T材 从上述供试材沿轧制方向取直径6mm 标点间距30mm的蠕变试样 以 温度600 应力80 180MPa的条件实施了蠕变断裂试验 并且 采用显微维氏硬度试验机 以载荷1kgf的条件 测定了蠕变 试验前 下称As NT 材料和蠕变断裂材的夹紧部与平行部的硬度 另外 对于蠕变断裂材的平行部 为了能在断裂部位附近观察蠕变 空隙 用光学显微镜 下称OM 对距断裂部3mm左右的区域进行了观 察 还在确认无蠕变空隙的面上测定了硬度 钢的组织观察采用了OM和TEM 透射电镜 还进行了相关的电解提 取 也称萃取 残渣分析及位错密度测定 3实验结果3 1蠕变试验结果从正火温度对蠕变断裂特性的影响试验 可知 蠕变断裂强度随正火温度的升高而上升 此倾向也可超过100 00h 无论采用哪个正火温度 蠕变断裂延伸率都伴随蠕变断裂时间的增 加而有下降的倾向 并且 在1200 NT材 1200 正火 750 1h回火材 实施的全部 试验中 蠕变断裂延伸都下降了20 比其他NT材的低 即使对于 蠕变 断裂的 收缩率 也与断裂延伸率一样随蠕变断裂时间的增 加而下降 在1200 NT材上较其他NT材的要低 用试验调查了回火温度及时间对蠕变断裂特性的影响 在关于回火温度的影响的短时间试验中 700 1T材 1150 正火 700 1h回火材 的强度高 780 1T材的强度低 但在超过20000h的长时间试验中 780 1T材的强度也变到了最高 短时间试验中虽然正火温度对蠕变断裂延伸率的影响小 但在长时 间试验中 断裂延伸率随正火温度上升而下降的倾向却变大 即使对于蠕变断面收缩率 也同样在短时间试验中受到的影响小 而在长时间试验中 随着回火温度的上升 断面收缩率下降的倾向 变得更加显著了 关于回火时间对蠕变断裂特性的影响 查明随着回火时间的增加 蠕变断裂强度下降了 关于回火时间对蠕变断裂延伸率的影响 查明在短时间试验中 回 火时间的增加促进了此延伸率的增加 但在长时间试验中这种效果 变小了 另外 随着回火时间的增长 蠕变断面收缩率有增大的倾向 3 2OM观察结果对As NT材和蠕变断裂材进行了OM观察 查明随着正火温度的上升 原A晶粒变得粗大化了 另一方面 由于 回火温度的上升和时间的增加 却未发现明显的组织变化 在600 超过20000h的蠕变断裂材的断裂部附近能观察到以A晶界作 为起点的蠕变空隙 3 3TEM观察结果利用提取复制试样 又称复型 和薄膜试样 调查 了As NT材和蠕变断裂材的析出物种类和析出分布及位错分布的变化 在As NT材上的原A晶界 晶内都发现了多数析出物 通过电子衍射及TEM EDX分析 认定这些析出物为M23C6 M Cr Fe W Mo V C N 及Nb C N 以下将V和Nb的 C N 化物简称作MX 在原A晶界及晶内析出的MX都多 粒度为数十纳米 另外 在部分试样中还发现了M2 C N M Cr Fe V W Mo 的析出 但其数量较前述的M23C6和MX要少些 在蠕变断裂材上发现M23C 6 MX 拉弗斯相及Z相的析出 在原A晶界上发现了多数粗大的M23C 6 在晶粒内观察到了以Cr和Fe为主要成分的M23C6和由V Cr Nb构成 的MX 数量多 颗粒直径在100nm以下 3 4位错密度测定结果用XRD法测定了As NT材和蠕变断裂材的位错密度 蠕变断裂材是在600 90MPa的试验条件下 以断裂试样的夹紧部 和平行部作为测定对象的 表3所示为1000 NT材 1150 NT材及1200 NT材的位错密度在As NT材上 位错密度随正火温度的上升而增加 在蠕变断裂材上 无 论哪个试样的位错密度都比As NT材减少了 此倾向在蠕变断裂材的平行部是显著的 表31100 1150 和1200 NT材的位错密度试样条件区划位错密度 1014 m31100 NT蠕变前2 71 0 49残余蠕变最大值0 29 0 02标 准值0 12 0 011150 NT蠕变前2 78 0 48残余蠕变最大值0 44 0 01标准值0 18 0 011200 NT蠕变前3 04 0 52残余蠕变最大值0 45 0 01标准值0 25 0 01表4为700 1T材 750 1T材及780 1T材的位错密度测定结果 关于位错密度与回火温度的关系 在As NT材中 位错密度随回火温度的上升而减小 在蠕变断裂材上 夹 紧部和平行部的位错密度虽然都比As NT材减小了 但其减少量却随回火温度的上升而变小 在650 超过 20000h的蠕变断裂材中 高温回火材变成了高位错密度材 表4700 1T 750 1T和780 1T材的位错密度测定结果试样 条件区划位错密度 1014 m3700 1T蠕变前3 31 0 60残余蠕变 最大值0 35 0 01标准值0 14 0 01750 1T蠕变前2 78 0 48残 余蠕变最大值0 44 0 01标准值0 18 0 01780 1T蠕变前1 80 0 01残余蠕变最大值0 45 0 03标准值0 29 0 023 5硬度测定结果 As NT材的硬度最高 其次为蠕变断裂材的夹紧部 最低的是其平行部 的硬度 作为正火温度对硬度的影响 As NT材和蠕变断裂材的硬度都有随正火温度的上升而增大的倾向 关于回火温度的影响 是随回火温度的上升 As NT材硬度下降 而蠕变断裂材夹紧部与平行部的硬度都会增加 这些硬度的变化与表 3 4所示的位错密度变化基本一致 并且 在硬度和位错密度的平方根的对数之间存在线性关系 这表明钢的位错密度的变化对其蠕变特性产生大的影响 4考察4 1正火温度对蠕变强度特性的影响研究表明 蠕变断裂强度 随正火温度的上升而增大 作为根据正火温度而变化的组织因子 有原A晶粒直径 在回火过程中析出的细微MX量及位错密度 其中 作为促使初始高温强度增加的组织因子 则与析出的细微MX 量及位错密度的增加有关 关于细微MX 从TEM的观察结果可知 即使在650 超过20000h蠕 变试验后 这些颗粒直径也在100nm以下 而且 采用EDX的组成分 析也未发现明显的成分变化 据此可知 利用正火过程中析出细微MX的高强度化 在高温长时间 范围内是有效的 不仅是对初始高温强度 且对促进长时间高温强 度的增加都是有效的 关于位错密度 如表3所示那样 As NT材的位错密度随正火温度的上升而增加 且即使在蠕变断裂材的 夹紧部和平行部的位错密度 也随正火温度的上升而增加 另一方面 在低温正火材上细微MX量少 加之原A晶粒细小 使晶界 边界 的总量增加 在高温环境下易进行亚晶粒化 并且 在晶粒直径小的范围 因能产生晶界扩散蠕变和晶界滑移 故较之高温正火材 低温正火材的强度变低了 综上所述 作为因正火温度上升而促使蠕变断裂强度增加的组织因 子 包括高温长时间稳定的细微MX量的增加 因原A晶粒粗大化而提 高了抑制位错密度减少的效果 而且 还因原A晶粒粗大化 而抑制 了晶界扩散蠕变和晶界滑移 4 2回火温度和时间对蠕变强度特性的影响短时间侧的蠕变断裂强度 随回火温度的上升而下降 但在蠕变断裂时间超过20000h的长时间 侧 高温回火材反而变成了高强度 因回火而产生的组织变化中 与初始强度良好相关的组织因子主要 是位错密度 蠕变断裂材试样的夹紧部和平行部的位错密度如表4所示那样 在As NT材上回火温度越高的位错密度就越低 但在超过20000h的蠕变断 裂材上 反而是回火温度越高的 位错密度就越是变高了 无论是哪个试样 蠕变断裂延伸率和断面收缩率都随蠕变断裂时间 的增加而减小 其原因是由于在原A晶界附近比晶粒内的析出的能更快凝聚粗大化 且因位错组织的恢复快 弱化也容易 因此 在高温回火材上 原A晶界附近和晶粒内的强度差变得更大 变形就集中于最弱部位 此时的原A晶界 结果使蠕变断裂延伸率和断面收缩率明显下降 并且 因高温回火处理造成了晶界碳化物的粗大化 助长了长时间 侧蠕变的晶界断裂 促使蠕变断裂延性下降 关于回火时间的影响 随着回火时间的增加 虽然使短时间侧的蠕 变断裂强度大幅下降 但此倾向随蠕变断裂时间的增加而变小 作为回火时间对蠕变断裂延伸率和断面收缩率的影响 虽在短时间 侧的此延伸率和断面收缩率增加了 但在长时间侧的这种效果变小 了 4 3热处理对蠕变特性影响的长时间有效性根据短时间侧 650 1 50MPa 和长时间侧 650 90MPa 的蠕变断裂试验结果 研究了 热处理对蠕变特性影响的长时间有效性 调查了正火温度对蠕变特性的影响及其对应力的依存性 结果表明 蠕变断裂寿命在短时间侧随正火温度的上升而增加 如1 200 NT材的蠕变断裂寿命比950 NT材的增加35倍以上 此倾向在长时间侧虽比短时间侧变小了 但蠕变断裂寿命仍然随正 火温度的上升而增加 如1200 NT材的此寿命仍比950 NT材的高6 倍以上 由此可知 正火温度对材料蠕变断裂的影响虽是在短时间侧大 而 在长时间侧小 但对长时间侧的影响是有效的 从前述的试验研究可知 随着蠕变断裂时间的增加 断裂延伸率和 断面收缩率都有下降的倾向 但从长寿命设计的观点 FBR结构材料即使在经历了长时间高温后 也必须具有充分的延性 另外 还研究了回火温度及时间对材料蠕变特性的影响 综上所述 作为既能提高蠕变断裂强度 又可抑制长时间侧蠕变断 裂延性显著下降的热处理工艺 希望正火温度处于1150 以下温度 范围的高温 对于回火 则要求进行低温 短时间的处理 此热处理工艺的有效性是由650 到蠕变断裂寿命30000h的数据决定 的 对于更长时间的有效性 则须另行研究 对于FBR用高Cr钢而言 这些热处理条件除能确保长时间的高温强度 外 还能使材料具有优良的延性和韧性 显示了热处理的方向性 5结语本研究通过在宽范围内改变9Cr W Mo V Nb钢的正火及回 火热处理条件 评价了热处理条件对钢的蠕变特性的影响 结果如下 1 钢的蠕变强度伴随正火温度的上升而增加 造成蠕变强度增加的组织因子高温长时间稳定的细微MX量的增加和 由于原A晶粒粗大化而提高了抑制位错密度减少的效果 而且 原A 晶粒的粗大化还抑制了晶界扩散蠕变和晶界滑移 另一方面 蠕变断裂延性 特别是在长时间侧随正火温度的上升而 下降 2 钢的蠕变强度随回火温度和时间的增加而下降 但回火温度的上升使位错密度的减少速度下降 故在长时间侧的蠕 变断裂强度发生了逆转 钢的蠕变断裂延性 在短时间侧虽因回火温度的上升及时间的增加 而上升 但在长时间侧的倾向却不同 3 关于正火及回火热处理的影响 不仅在短时间侧 而且在650 超过20000h的长时间试验中也得到了确认 从650 到30000h的试验结果可知 作为能提高钢的蠕变断裂强度 并能抑制长时间侧钢的蠕变断裂延性明显下降的热处理工艺 希 望正火处理在 1150 温度区域的高温下进行 而回火处理则应在 低回 短时间的条件下进行 技术中心情报资料室摘编提供上一篇高炉冷却壁损坏原因浅析下一 篇石油管材管端纵向和周向超声波探伤组合探头xx年上半年我国炼 铁技术发展评述发布时间xx 09 21东北特钢浏览人数86生产情况大型化发展前我国有高炉1370多座 大于1000m3以上容积的高炉有227座 比上年增加36座 沙钢5800m3高产 首钢京唐钢铁公司曹妃甸2号5500m3高炉和首钢迁 钢4000m3高炉均于xx年投产 使我国成为已000m3以上容积高炉的国 家 据不完全统计 世界有51座4000m3以上容积的高炉 具体情况见表1 表1xx年中国不通容积高炉情况炉容 m3 5000 40003200 380025 00 2800座数 个3171942炉容 m32000 23591500 18001200 13 801000 1186座数 个27233759大型原料场 建设先进的两台550m2 烧结机 一座504m2带式焙烧机 4座70孔7 63m特大型焦炉 大生产 条件 可提供高质量的原燃料 5500m3高炉采用自主研发的无料钟炉顶设备 可提供高顶压 进行优 炉煤气干法除尘 可提高TRT发电量 采用一系列先进的高炉长寿技术 自动化程度高的先进煤粉喷吹系 统 以及科学地设置环保设备 包括水处理和除尘等 与卡鲁金 公司共同研发顶燃式热风炉等一系列先进的优化了出铁场布局 促进 了我国高炉炼铁技术装备进步 铁联合公司1号5500m3高炉投产后 各系统运行良好 生产稳定顺行 创造出我国特大型高炉最好指标 处 为我国其他大高炉建设和生产 组织提供了经验 xx年3月高炉的主要技术经济指标见表2 表2xx年3月曹妃甸高炉的主要技术经济指标系数t m3 d入炉焦比kg t喷煤比kg t燃料比kg t矿品位 富氧率 热风温度 2 37269 51754 81603 861300顶压MPa炉顶温度 渣铁比kg t煤气含尘量工序能耗kg ce tTRT发电量 t0 2741572802 337348 8大型化取得显著成就拥 有500多台烧结机 其中大于180m2的有105台 大于130m2的有150多 台 大于400m2的有20多m2的烧结机于xx年8月投产 是目前我国最 大的现代化烧结机 太钢正在建设660m2的巨型烧结机 机的烧结矿质量好 工序能耗低 在多方面有着许多优越性 如一台500m2烧结机要比2台250m2烧结机国烧结生产技术不断进步 大力推广优化配矿 自动称重 燃料分加 小球烧结 厚料层 高 铁低硅烧结 技术 促进了烧结矿质量提高 工序能耗降低 新建烧结机已可实现漏风率在20 30 投产和在建的已有近120台 套 烧结机进行烟气脱硫 总面积达13 800m2 各烧结厂采用了十多种不同 减少SO2的污染 目前 尚没有一种万能的烧结烟气脱硫技术 因此 企业要根据自 己的具体情况选择烧 脱硫设备总体投资成本在20 40万元 m2 使烧结运行成本增加8 1 5元 t 烧结余热回收工作已在宝钢 业大力开展 并取得显著成绩 回转窑生产球团工艺已成为生产球团的主体工艺已拥有2 1亿t a 的生产球团矿能力 链篦机 回转窑生产球团工艺占球团生产总能力的57 我们推荐广回转窑工艺装备生产球团矿 实现球团矿高质量 低能 耗 曹妃甸xx年投产的504t a带式焙烧机是一产球团设备 球团矿质量 高 能满足5500m3高炉的需求 技术经济指标取得进步半年 全国重点钢铁企业高炉燃料比 未含 小块焦比 为517kg t 比上年同期下降1kg t 入炉焦比为369期下 降4kg t 喷煤比为148kg t 比上年同期升高3kg t 热风温度为11 52 比上年同期下降38 利t m3 d 比上年同期下降0 014t m 3 d xx年上半年 重点企业高炉部分技术经济指标得到改善 具体情况表 3xx年上半年重点企业高炉技术经济指标燃料比kg t焦比kg t煤比kg t风湿 入炉矿品位 孰料率 利用系数t m3 d休风率 劳动生产率t 人 年炼铁工序能耗kgce t517369148115257 5291 312 5901 6042 393408 29519374145115857 6291 382 6151 6614482410 65 2 5 3 6 0 10 0 07 0 025 0 057不可比 2 36454299183122763 041004 080 3569887359 936014994492950 4975 051 5611 475235 21 13以看出 我国部分高炉技术经济指标已经达到或接近国际先进 水平 充分表现出我国高炉炼铁生产技术水平已水平 但是 从落后值的情况可以看出我国仍有一批应淘汰的落后技术装 备还在运行之中 炼铁工业是多层次的 先进与落后并存 处于不同发展阶段 为促进我国炼铁生产技术进步 实现节能减排企业的市场竞争力 我们应当加大推广成熟 先进 实用的炼铁技术装备 同时 也应加大淘汰落后炼铁能要坚决淘汰400m3以下小高炉 约有 2500万t 的工作 现已分解到14个省相关企业 于xx年前完成多家炼铁企业 造成产 业集中度低 高炉平均炉容小 炼铁企业之间生产指标差距大 要加大贯彻落实国家业振兴规划 的目标和任务 利用产业政策和 市场经济的手段 加快炼铁企业的优化重组整合 上半年发展形势看 我国炼铁企业技术发展有向两头发展的趋势 即先进的更先进 落后的继续下滑 主要料方针的工作向两极分化 一些企业认为购买劣质低价矿石 可降低生产成本 造成炼铁指标 全面下降 这平衡 有一个合理科学经济的购买铁矿品位值 同时也要从国家利益考虑 不能再进口低于60 品位的铁会带来炼铁 能耗升高 污染物排放增加 不符合国家节能减排的大方针 还会造成因进口量大 有促进进口面影响 不包括小块焦比 下降半年重点钢铁企业高炉燃料比为517kg t 比 上年降低2kg t 重点钢铁企业中 有32家燃料比下降 但是 在上升 这说明炼铁企业技术发展很不平衡 钢铁企业实现减量化用能的重点工作是在要努力降低炼铁燃料低燃 料比的技术因素见表4 表4降低炼铁燃料比 煤比 焦比 小块焦比 的因素项目变动量燃 料比变化项目变动量燃料比变化入炉品位 1 0 1 5 风湿1150 100 8kg t结矿FeO 1 0 1 5 1050 1150 100 10kg t结矿碱度 0 1 倍 3 0 3 5 950 100 15kg t 1050 孰料率 10 4 5 950 100 20kg t矿 5mm粉末 10 0 5 顶压提高10KPa 0 3 0 5 石金属化率 10 5 6 鼓风湿度 1g m3 1kg t M40 1 5 0kg t富氧1 0 5 M10 0 2 7 0kg t生铁含Si 0 1 4 5kg t灰份 1 0 1 0 2 煤气CO2含量 0 5 10kg t S份 0 1 1 5 2 渣量 100kg t 40kg t水份 1 1 1 1 3 矿石直接还原度 0 1 8 粒度 5mm 7 1 6kg t炉渣碱度0 1 倍 3 炉石灰石 100kg6 7 炉顶温度 1 5 11 碎铁 100kg 20 40kg t焦炭CR SCSI 1 2 3 矿石含硫 1 5 烧结球团转鼓 1 0 5 半年重 点钢铁企业燃料比下降的原因入炉焦比为369kg t 比上年下降5kg t 焦炭质量得到改善M40为年升高0 25 烧结矿质量也得到改善转鼓强度为78 46 比去年提高1 27 烧结 矿碱度为1 885 比 烧结矿合格率为94 18 比上年高0 28 高 炉大型化取得新进展 半年 重点钢铁企业有32个企业高炉燃料比下降 与去年相比 燃 料比降幅较大的企业有天管 兴澄 西 韶钢 张店 川威 酒钢 南昌 沙钢 北台 新兴铸管 津西 北台 本钢 半年燃料比较低的企业有首钢京唐钢铁联合公司 宝钢 首钢 新 冶钢 沙钢 兴澄 青钢 本钢 马钢股 通钢 鞍钢 邢钢等企 业 高炉工序能耗占钢铁联合企业总能耗的50 以上 高炉炼铁用能有78 是燃料比 所以 降低高炉燃料比是钢铁企业节能减排工作的重点 也是减少 污染物排放的主要手段 半年重点企业高炉燃料比降低 为我国吨钢综合能耗降低做出了重 要贡献 我们应当大力推广能够大幅度降低经验 下面分类介绍降低燃料比变化的几类情况和煤比同时下降 使燃料 比下降 焦比和煤比同时下降 使燃料比下降的企业有8家 高炉原燃料质量得到的提高 操作水平提高等因素 可以实现焦比 和煤比同时下降 使燃料比下降 下降幅度大于煤比升高的幅度 使燃料比下降 料比的主要体现是要降低焦比 提高喷煤比后 要实现煤粉高的置换比 才会使燃料比不会升高 这也是最比的标准 提高热风温度是提高喷煤比的重要条件 也是提高煤粉置换比的重 要条件 大多数钢铁企业通过炼铁燃料比 这也符合炼铁技术发展的大方向 提高炼铁精料水平是降低燃料比的重要手段和有效的措施 的提高 会有较大的效应 xx年上半年有19个企业实现了焦比下降幅度大于煤比升高的幅度 下降的幅度大于焦比升高的幅度 风温提高 燃料比下降 作水平提高的体现 主要措施是要进行科学布料 提高煤气利用率 降低生铁含硅量等 年上半年全国重点钢铁企业之中有37家燃料比与去年相比升高了 燃料比升高的企业数目多于降低的数目 企业炼铁生产向两极分化 这种现象应引起高度重视 有10个企业是煤比和焦比同时升高 有10个企业是比降幅 有11个企业是煤比升幅大于焦比降幅 对此现象要作具体分析 其中主要原因是原燃料质量恶化 好 不 得以降低煤比 提高焦比 以维持高产 半年 全国重点钢铁企业高炉焦比与去年相比下降5kg t 降低焦比 提高煤比 是降低炼铁生产成本的重要系统结构优化的 中心环节 有40个企业的焦比下降 降的重要技术条件是提高入炉矿含铁品位 改善原燃料质量 特别 是提高焦炭的质量 提高热风温度 平以及设备的大型化等等 但是 xx年上半年有27家企业的炼铁焦比是上升了 半年 全国重点钢铁企业高炉喷煤比为148kg t 比去年提高3kg t 与去年相比 有47家企业喷煤比提高 的企业有略钢 天管 张店 承钢 新余 徐州 天钢 天铁 苏钢 水钢等 高风温是提高喷煤比的重的技术条件是高风温 富氧 脱湿鼓风 入炉矿含铁品位高 渣铁比低 炉料透气性好 优化高炉操作 匀 各风口煤粉喷吹均匀 喷吹煤质量好 可磨性 流动性 可燃烧 性 含碳量高 含有害杂质低等 矿 半年全国重点钢铁企业中 喷煤比较高的企业有德龙 长治 莱钢 武钢 宝钢 唐钢 鞍钢 太钢 湘钢 合钢 泰钢 柳钢 国丰 济源等 降趋势半年 全国重点钢铁企业高炉热风温度为1168 比去年下 降6 这是近年没有出现过的逆转现象 今年企业热风温度得到提高 提高50 以上的企业有苏钢 天管 重钢 兴澄 新余 海鑫 涟钢 承钢 度的技术措施是热风炉拱顶使用耐高温的硅砖 热风炉拱顶在烧炉 和送风时的温差小于100 150 热控制在40 60min 热风炉蓄热 砖要用高蓄热面积的砖 由7孔改为19 37孔砖 并涂能吸热材料 提度 400 450 单烧高炉煤气 的热风炉采用煤气和空气双预热技术 送风系统要能承受高风温 高炉能风温等 目前我国一些企业热风温度偏低和热风炉寿命偏低的主要原因是使 用的耐火砖质量差 为降低投资 火砖 致使风温提不上来 造成高炉长期得不到高风 温 炼铁焦比高 其经济代价太大 得不偿失 要用技行科学计算 确定合理经济的热风炉投资 半年 全国重点钢铁企业高炉热风温度较高的企业有京唐公司 太 钢 宝钢 攀钢 三明 鞍钢 唐钢 津 新兴铸管 天管 天钢 等 降半年 全国重点钢铁企业高炉休风率为1 6 比去年下降0 057 休风率较低的企业有包钢 衡管 本 龙门 邢钢 攀钢 新兴铸 管 马钢股份 锡兴 达钢 宣钢 低是高炉操作水平高和设备运行状态良好等方面的体现 高炉操作要使生产稳定顺行 不出现大的失误 设检定修制度 不 能等设备坏了再去更换 造成高炉休风率高 炼铁企业实行现代化 管理 就会使高炉休风率能耗下降半年炼铁系统工序能耗见表5 表5炼铁系统工序能耗情况kgce t工序吨钢综合烧结球团焦化炼铁年 上半年607 4853 7429 41111 3408 2909年619 4354 9529 95112 28 410 65增减 11 95 1 20 0 54 0 98 2 36看出xx年上半年全国 重点钢铁企业炼铁系统工序能耗取得了较好的成绩 由于炼铁工序能耗占钢铁联合0 所以高炉炼铁工序能耗下降对吨 钢综合能耗有较大的影响 xx年上半年炼铁工序能耗较低的企业有钢 凌钢 国丰 建龙 杭 钢 安阳 距生铁产能快速增长 增加了能源消耗和污染物排放量 对环保产 生负面影响 也影响到进口铁矿石和煤炭的价企业之间技术发展水 平不平衡 使我国炼铁工业整体技术水平下降 年上半年 全国重点钢铁企业部分炼铁技术经济指标出现下滑 这与铁产量的增长 炼铁原燃料涨价和劣化 针等因素有关 炼铁企业要加强对生产过程的技术经济问题研究 特别是经济性的 研究 要用系统工程的方法去分析 要加出准确科学的判断 炼铁原燃料价格上涨 为降低成本 一些企业在购买低价低品位矿 造成炼铁燃料比和焦比升高 产量下降 高炉炼铁是以精料为基础 精料技术水平对高炉生产指标的影响率 在70 购买低价低品位矿要有个度 冶金装备平均容量偏小 造成企业能耗高 污染物排放多 生产效 率偏低 我国冶金装备应向大型化 高效化 生产过程环境友好方向发展 我国钢铁工业要在提高产业集中度上下大工夫 国家政策要予以支持 创造境 使企业有积极性去进行优化组合 高炉大型化要有相应的原燃料质量保证为提前 否则 大型化的高炉定的目标 技术中心情报资料室摘编自 世界金属导报 殊钢加工性方法概述 夹杂物去除与控制措施站点地图法律声明隐私政策联系我们东北特 殊钢集团有限责任公司品牌网站建设美景数码辽ICP备05005497号简 单的说 就是先在高炉里把铁矿石炼成铁水 炼铁 再在炼钢炉 里把铁水炼成钢 炼铁过程就是把铁矿石和焦炭一层层堆放在高炉里 点火后就会发 生氧化还原反应 把铁矿石还原为铁水 从高炉底部流出 装进铁 水包或鱼雷罐车 运到炼钢车间 炼铁过程还会产生炉渣和高炉煤气 都是可以收集利用的 炼钢过程就是把铁水到进炼钢炉 包括平炉 转炉 电炉 目前 用的最多的是转炉 把铁水到进转炉 再加进废钢 造渣剂 用一 根吹氧枪从上面插入铁水中 往里面吹氧气 也可以同时从底部插 入一根枪吹入惰性气体以加速搅拌 顶底双吹 由于铁水中含有大量的碳 碳就会和氧反应 产生大量的热 等到 铁水中的碳含量降下来 其他元素成分也合适了 吹氧时要根据需 要加入各种元素 就变成钢水了 就可以出钢了 一炉钢按规模从几十吨到几百吨不等 技术先进的炼一炉钢只要二 三十分钟 出钢后钢水可以浇入模具冷却 制成一个个钢锭 再拿去轧制 也 可以直接浇入连铸机 边浇钢水边冷却 这是目前用的较多的方法 只要不停地浇入钢水 可以制成无限长的钢坯 将钢坯按一定 长度切断 再送去扎制成板材 线材 转炉炼钢法这种炼钢法使用的氧化剂是氧气 把空气鼓入熔融的生铁里 使杂质硅 锰等氧化 在氧化的过程中放出大量的热量 含1 的硅可使生铁的温度升高200 摄氏度 可使炉内达到足够高的温度 因此转炉炼钢不需要另外使用燃料 转炉炼钢是在转炉里进行 转炉的外形就像个梨 内壁有耐火砖 炉侧有许多小孔 风口 压缩空气从这些小孔里吹炉内 又叫做侧吹转炉 开始时 转炉处于水平 向内注入1300摄氏度的液态生铁 并加入 一定量的生石灰 然后鼓入空气并转动转炉使它直立起来 这时液态生铁表面剧烈的反应 使铁 硅 锰氧化 FeO SiO2 MnO 生成炉渣 利用熔化的钢铁和炉渣的对流作用 使反应遍及整个炉 内 几分钟后 当钢液中只剩下少量的硅与锰时 碳开始氧化 生成一 氧化碳 放热 使钢液剧烈沸腾 炉口由于溢出的一氧化炭的燃烧而出现巨大的火焰 最后 磷也发生氧化并进一步生成磷酸亚铁 磷酸亚铁再跟生石灰反应生成稳定的磷酸钙和硫化钙 一起成为炉 渣 当磷于硫逐渐减少 火焰退落 炉口出现四氧化三铁的褐色蒸汽时 表明钢已炼成 这时应立即停止鼓风 并把转炉转到水平位置 把钢水倾至钢水包 里 再加脱氧剂进行脱氧 整个过程只需15分钟左右 如果空气是从炉低吹入 那就是低吹转炉 随着制氧技术的发展 现在已普遍使用氧气顶吹转炉 也有侧吹转 炉 这种转炉吹如的是高压工业纯氧 反应更为剧烈 能进一步提高生 产效率和钢的质量 钨矿选矿设备 开采的矿石先由颚式破碎机进行初步破碎 在破碎至 合理细度后经由提升机 给矿机均匀送入球磨机 由球磨机对矿石 进行粉碎 研磨 经过球磨机研磨的矿石细料进入下一道工序分级 螺旋分级机借助固体颗粒的比重不同而在液体中沉淀的速度不同的 原理 对矿石混合物进行洗净 分级 经过洗净和分级的矿物混合料在经过磁选机时 由于各种矿物的比 磁化系数不同 经由磁力和机械力将混合料中的磁性物质分离开来 经过磁选机初步分离后的矿物颗粒在被送入浮选机 根据不同的矿 物特性加入不同的药物 使得所要的矿物质与其他物质分离开 在所要的矿物质