【ZM121】电子表外壳注塑模具设计[1][抽芯]【FY+RW+KT】[轮辐式浇口]
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zm121
电子表
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浇口
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【ZM121】电子表外壳注塑模具设计[1][抽芯]【FY+RW+KT】[轮辐式浇口],zm121,电子表,外壳,注塑,模具设计,抽芯,fy,rw,kt,轮辐,浇口
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业设计说明书 第 I 页 共 目 录 1 前言 . 1 料模具行业的 概述 . 1 具行业的发展现状及其发展趋势 . 1 抽芯机构的的应用 . 2 2 塑件分析 . 4 件的结构 . 4 艺分析和尺寸精度 . 5 件材料成型特性及工艺参数 . 5 3 设备的选择 . 7 件体积的计算 . 7 射 机的选择 . 7 模力的校核 . 7 模行程的校核 . 8 射 机的校核 . 8 4 浇注系统的设计 . 10 型面的选择 . 10 流道的设计 . 10 口的设计 . 11 5 成型零部件的设计 . 13 腔尺寸的计算 . 13 腔侧壁厚度的计算 . 26 板厚度的计算 . 26 芯尺寸的计 算 . 27 芯径向尺寸 1 计算 . 27 芯高度 1 的计算 . 27 芯径向尺寸 2 的计算 . 28 芯高度 2 的计算 . 28 芯径向尺寸 3 的计算 . 29 业设计说明书 第 共 芯高度 3 的计算 . 29 型芯尺寸的计算 . 33 型芯直径的计算 . 33 型芯高度的计算 . 33 型芯径向尺寸的计算 . 34 型芯径向尺寸 1 的计算 . 34 型芯径向尺寸 2 的计算 . 34 型芯径向尺寸 3 的计算 . 35 型芯高度的计算 . 36 6 合模导向机构的设计 . 37 柱的设计 . 37 柱的布置 . 37 套的设计 . 38 7 顶出机构设计 . 39 模力的计算 . 39 杆的结构 . 40 杆的校核 . 40 8 侧向分型抽芯机构设计 . 41 向抽拔距的计算 . 41 导柱受力分析 . 41 导柱直径的校核 . 42 导柱的结构 . 42 块的结构 . 43 滑槽的结构 . 43 导柱分型抽芯机构的设计 . 44 9 冷却系统的设计 . 45 却时间的确定 . 45 却参数的确定 . 45 却水管总长度 . 46 业设计说明书 第 共 10 模具动作原理 . 48 参考文献 . 50 致谢 . 51 业设计说明书 第 1 页 共 51 页 1 前言 塑料模具行业的 概述 近年来 ， 随着塑料制品的广泛应用 ， 塑料模具的设计及制造也相应 的 迅猛发展 。 全球制造业正以垂直的模式向亚太及中国转移 ， 中国正 在 成为世界制造业的重要基地 1。制造业模式的变化 ， 必将 对新技术的需求 有所提高 ， 也必将导致 术的发展；同时 ， 由于网络技术的大面积应用 ， 正如 10 年前由于成本的大幅度下降 ， 使得微机进入千家万户 ， 已经改变我们的生活一样 ， 网络应有的普及将在更大的程度上改变制造业的模式 。 随着中国加入 成为世界制造业的重要基地 ， 将要求我国的产品有创新性 ，并且要有更高的质量 、 更低的成本并 在更快的时间内提供给市场 。 作为产品制造的重要工艺装备 、 国民经济 基础工业之一的模具工业将直面竞争的第一线 ， 模具工业除其需要“ 高技艺 ” 的 从业人员外 ， 还需要更 高的技术 来保证 2。 在塑料制品的加工生产中 ， 模具设计是一个相当重要的环节 ， 因为模具的设计质量直接影响到塑料制品的成型质量及后加工 ， 塑料制品的性能 、 外观质量以及生产成本 。因此 ， 模具结构设计的合理性 ， 制造以及装配的难易程度 ， 自动化程度是衡量一副模具的标准 。 模具行业的发展现状及其发展趋势 模具 工业是国民经济的基础产业 是“百业之母” ， 是永不衰亡的行业 , 模具工业的发展水平标志着一个国家工业水平及产品开发能力 2。 我国模具工业解放后从无到有 ，在经历了半个多世纪的发展 ， 已有了较大 的提高 ， 发展速度十分迅速 ， 目前已初具规模 。虽然我国模具技术水平正在逐步提高 ， 但与工业较为先进的国家相比 ， 仍存在较大的差距 ， 纵观我国的模具工业 ， 既有高速发展的良好势头 ， 又存在模具品种少 、 精度低 、 结构欠合理 、 寿命短等一系列的不足 ， 无法满足整个工业迅速发展的迫切要求 。 近十年来随着我国 经济的快速发展 ， 作为各种工业品基础的模具工业 ， 也得到了蓬勃发展 ， 已成为国民经济建设中一支重要产业 。 一切产品的更新换代 ， 工业品上水平都离不开模具 ， 只有提高对模具工业重要性认识才能加速我国工业产品更新换代 ， 才能为我国经济的持续发展提供必 要的工业装备 ， 才能使我国工业产品在国际市场上占有一席之地 。 通过阅读大量的关于模具设计的文献 ， 一致认为 模具工业潜力很大 ， 前景广阔 。 近业设计说明书 第 2 页 共 51 页 十多年来 ， 大多数国家的模具总产值将有大幅度的提高 。 模具技术进步极大地促进了工业产品生产发展 ， 因而深受赞誉 。 美国工业界认为“模具工业是美国工业的基石” ， 在日本 ， 模具被誉为“进入富裕社会的原动力” ， 在联邦德国 ， 模具被冠之以“金属加工业中的帝王”之称 ， 在罗马尼亚 ， 有“模具就是黄金”之说 3。 可见模具工业在世界各国经济发展中具有极其重要的地位 。 模具技术已成为衡量一个国家产品制造水平的 重要标志之一 。 随着人类社会的进步和高技术的不断发展 ， 世界各国对塑料模设计技术给予了高度重视和关注 ， 不惜投入重金进行研究和开发 1。 塑料模 注射 模 侧抽芯机构的的应用 刘吉兆 ， 许学军 4在“ 抽芯件在侧抽芯机构中的应用 ”中指出 侧抽芯机构很多种 ，包括弹簧分型抽芯机构 ， 斜销分型抽芯机构 ， 滑块导板分型机构 ， 斜滑块分型抽芯机构以及齿轮齿条抽芯机构等 。 各机构运用于不同成型模具机构中 ， 实现了 复杂塑件的成型 。 陈祥华 5在“ 多向抽芯 注射 模的设计与制造 ”中指出 侧抽芯一直以来都是模具设计的难点 ， 目前国内对侧抽芯的研究比较多 ， 尤其是多方向的侧抽芯 。 关于多方向的侧抽芯的论文很多 。 研究的主要热点就是实现一次成型 ， 避免各抽芯零部件的干涉 。 在侧抽芯的动力选择上 ， 大部分的设计者都是使用纯机械式 ， 利用开合模来实现侧抽 ， 也有一部分使用的液压式抽芯 6。 在抽芯结构设计上 ， 每个设计者都有独到之处 ， 采用的方法都很新颖 。 有的设计者着重于简化模具的结构 ， 由于是多方向的侧抽芯 ， 所以设计者采用了弹簧侧抽芯机构 ， 省掉了不少的零 件 ， 结构在布局安排上就轻松多了 ， 但是由于弹簧在长时间的受力下容易损坏 ， 所以这种结构在稳定性方面不是相当理想 ， 使用于小批量 ， 短期内使用的模具；另一部分的设计者则采用了斜滑块式 ， 这样的侧抽结构加上顺序脱模结构以及浇注系统的凝料的自动脱出系统 ， 模具结构相当的复杂 ， 布局有很大的难度 ， 但是结构性很好 ， 模具运行很稳定；使用液压抽芯的设计者 ， 采用的是双向哈夫式抽芯机构 7。 李秦蕊 8在“ 塑料模具设计 ”中对侧向分型和抽芯机构进行了详细的说明 ， 以及通过查阅大量的文献 ， 发现 滑块侧抽芯塑料模具实现侧抽芯最常见的一种形式 ， 它 借助机床开模力或者另外的的动力源的推出力来完成侧向抽芯 ， 具有结果简单 ， 制造方便 ， 动作可靠等优点 9。 双滑块的侧向抽芯结构广泛用于带有倒钩槽和侧面斜抽侧孔的塑件成业设计说明书 第 3 页 共 51 页 型模具结构中 10。 此结构利用压紧块和滑快的共同运动 ， 利用成型的开模动作用 ， 使斜撑梢与滑块产生相对运动趋势 ， 使滑块沿开模方向及水平方向的两种运动形式 ， 使之脱离倒勾或者成型侧斜孔 11。 随着现代小型电器工业 8的发展 ， 各种手机外壳 ， 中小型电器外壳的形状越来越复杂 ， 侧孔 ， 斜侧向孔 ， 各种倒勾在这个塑件中无处不在 ， 双滑块结构处理这些结构时有着结构简单 ， 成型精度高的优点 ， 在这种塑件的成型制造过程中的也越来越广泛 12。 为了方便塑件的脱模 ， 可以采用斜导柱内侧抽芯机构或者斜滑块内侧抽芯结构 13。考虑斜导柱内侧抽芯机构较为复杂 ， 并且机构在与开模垂直方向的尺寸较大 ， 如果使用此种机构将会降低动模芯的强度 14。 斜滑块的脱模时可以起到顶出的作用 ， 而因为它与产品的接触面积大 ， 其顶出力大 ， 受力平稳 ， 有利于塑件的顺利脱模 。 所以采用斜滑块侧下内抽芯结构 15。 斜滑块内侧抽芯结构以及内抽芯组合滑块主要应用于抽出内侧凹 ， 其特点是斜滑块不与顶杆固定板连接 。 开模时顶杆 推动斜滑块 ， 使其延动模板上的斜孔运动 ， 同时完成内侧抽芯与塑件顶出的动作 16。 与现有技术相比 ， 滑块式抽芯可以在模具出模时即可抽出 ， 不用把模具和型芯分开 ，这样就大大缩短了产品的生产周期 。 由于采用了一组主滑块和一组副滑块 ， 因此不会对产品产生损坏 ， 具有很高的可靠性 ， 因此是一种非常理想的塑料模具内抽芯装置 17。 业设计说明书 第 4 页 共 51 页 2 塑件分析 塑件 的结构 塑件图的尺寸 如 图 示： 图 件图 业设计说明书 第 5 页 共 51 页 塑件 实体 如 图 示： 图 塑件 实体 电子表外壳 结构较复杂 ， 需要在设计时考虑多个方向 内外侧抽芯 。 电子表外壳表面光滑 ， 光泽性好 ， 具有良好的韧性 、 耐寒性 、 耐热性等优异的力学性能 。 且该塑件 壁薄且不均匀 ， 尺寸小而精度要求高（塑件最小尺寸公差为 ， 其圆弧外侧面及装表带轴内侧面有一些通孔或盲孔 。 工艺分析和尺寸精度 电子表外壳 结构较复杂 ， 带有内外侧抽芯 ， 为了使模具整体结构简单 ， 而且容易加工 ， 所以 采用一模一腔的模具结构形式 。 由于电子表外壳侧面突起 ， 而且带有外侧抽芯 ，所以分型面选在侧面突起的中央处 。 而对于电子表外壳 ， 考虑到美观 ， 塑件的表面质量并不仅仅指表面粗糙度 ， 还应包括光泽性 ， 色彩 均匀性 ， 有无缩孔 、 凹陷 、 熔接痕 、 对拼缝 、 毛刺及推杆痕迹等 。 该塑件 壁薄且不均匀 ， 尺寸小而精度要求高（塑件上最小尺寸公差为 ， 影响塑件尺寸精度的因素有：模具成型零件的制造误差 、 模具成型零件的磨损量 、 模具成型收缩率的波动 、 模具安装配合的误差和水平飞边厚度的波动等 。 对于采用 料制造的电子表外壳采用 公差等级为 则 模具的制造公差等级为 塑件材料成型特性及工艺参数 业设计说明书 第 6 页 共 51 页 电子表外壳材料 采用 料（ 丙烯腈 苯乙烯共聚物 ） , 料具有优良的综合性能 ， 有极好的冲击强度 、 尺寸稳定性好 、 电性能 、 耐磨性 、 抗化学药品性 、染色性 ， 成型加工和机械加工较好 。 要技术参数 见表 表 要技术参数 性能 型收缩率 /% 拉伸模量 E/ 310 具 温度 / 注射 压力 /筒 温度 / 密度 /g/893 7090 180230 业设计说明书 第 7 页 共 51 页 3 设备的选择 任何 注射 模只有安装在 注射 机上才能使用 ， 所以两者在 注射 成型生产中是一个不能分割的整体 。 模具设计人员在开始工作之前 ， 除了了解 注射 成型工艺 规程之外 ， 还应熟悉有关 注射 机的技术规格和使用性能 ， 应仔细了解的技术规范有： 注射 机的最大 注射 量 、最大 注射 压力 、 最大锁模力 、 最大成型面积 、 模具最大厚度和最小厚度 、 最大开模行程 、模板安装模具的螺钉孔的位置和尺寸 ， 注射 机喷嘴孔直径和喷嘴球半径值 ， 并将模具与注射 机有关的数据进行校核 。 塑件体积的计算 通过 软件计算的塑件的体积为 : 33V 2 0 1 9 . 6 1 5 7 m m 2 . 0 2 c m塑 件 注射 机的选择 此 注射 模具采用 一模 一 腔 的形式 。 由理论 注射 量 选取 注射 机 6 型 。 注射 机的主要参数 见 表 表 射 机的主要参数 注射 机参数 6 注射 机参数 6 理论 注射 容 /杆直径 /论 注射 压 /模力 /位孔直径 /嘴口孔径 /0 15 150 160 55 3 移模 行程 /板最大厚 /板最小厚 /嘴球半径 /杆转速 r/杆内间距 /30 150 60 10 14200r/80 锁模力的校核 锁模力是指 注射 机锁模 装置对模具所施加的最大夹紧力 。 当高压的塑料熔体充满模具型腔时 ， 沿锁模方向会产生一个很大的作用力 ， 该力总是力图使模具沿分型面分开 。为此 ， 注射 机的额定锁模力必须大于型腔内塑料熔体的压力与塑件及浇注系统的分型面上的投影面积之和的乘积 。 即 F 分锁 (式 业设计说明书 第 8 页 共 51 页 式中 注射 机的额定锁模力 (N)； q 模具型腔内塑料熔体平均压力 ( 塑件及浇注系统在分型面上的总投影面积 ( 2。 30 P a型 ,而 160F K N锁 而 2212 2A r r d L 分(式 2 2 23 . 1 4 1 7 3 . 1 4 1 1 2 5 . 5 2 0 1 5 0 7 . 4 3 0 1 5 0 7 . 4 4 5 . 2 2 1 6 01000q A K N F K N 分 锁 所以此 注射 机锁模力合适 。 开模行程的校核 注射 机的开模行程应满足分开模具取出塑件的需要 。 注射 机的开模行程是有限制的 ， 取出塑件所需要的开模行程应小于 注射 机的最大开模距离 。 12 5 1 0 H (式 式中 模行程 ， 件脱模距离 ， 件高度 ， 12 5 1 0 8 . 5 8 . 5 1 0 2 7 1 3 0H H m m m m S m m 所以该 注射 机 的开模行程合理 。 注射 机的校核 在一个 注射 成型的周期内 ， 注射 模内所需的塑料熔体的总量与模具浇注系统的容积和型腔的容积有关 ， 即 i s m m且 ( 0 0 式 注射 量 ( 3; N 型腔数量 ; 单个塑件的体积 ( 3; 浇注系统和飞边所需的体积 ( 3。 2 2 2 3 3 32 2 2 3 . 1 4 2 ( 3 . 1 4 3 2 3 2 ) 3 3 2 7 . 9 0 3 . 3 3jm r r r l m m m m c m 分 分中业设计说明书 第 9 页 共 51 页 333 . 3 3 2 . 0 2 5 . 3 5 0 . 8 8i s i Im m m c m m c m 所以 该 注射 机选择合理 。 注射 压力 的校核 注射 压力的校核是校验 注射 机的额定 注射 压力能否满足塑件成型时所需要的压力 。注射 机的额定 注射 压力是指 注射 时料筒内或螺杆施与熔融塑料单位面积上的压力 。 塑件成型时所需的 注射 压力由 注射 机类型 、 喷嘴形式 、 塑料流动性 、 浇注系统和型腔的流动阻力所决定 ， 注射 压力约为 100130 注射 机的额定 注射 压力 ( p 塑件成型时所需的 注射 压力 ( 即 1 5 0 1 0 0 1 3 0 M P分所以该 注射 机 的 注射 压力合适 。 综上所述 ， 该 注射 机的选择合理 。 业设计说明书 第 10 页 共 51 页 4 浇注系统的设计 分型面的选择 考虑到塑件成型以后 ， 容易从模具中脱出 ， 应将分型面设计 在 如图 示的位置 。图 型面 主流道的设计 主流道指紧接 注射 机喷嘴到分流道为止的那一段流道 ， 熔融塑料进入模具时首先经过它 。 它与 注射 机喷嘴在同一轴心线上 ， 物料在主流道中不改变流动方向 ， 主流道的形状一般为圆锥形或圆柱形 ， 本设计为圆锥形 。 其主要尺寸如 图 示 ： （ 1）喷嘴球半径： 1 10SR （ 2） 定位环直径： 55 （ 3）为了便于主流道凝料的脱出 ， 主流道衬套的内锥角取 。 （ 4） 注射 机的定位孔项径： 55 （ 5） 凹坑球半径 21 1 2 1 2S R S R m m m m （ 6） 采用 Z 型 冷料井 ， 冷料井直径稍大于主流道直径 。 其尺寸如 图 示 。 业设计说明书 第 11 页 共 51 页 图 定位环与主流道衬套 图 流道 浇口的设计 根据塑件形状 ， 采用 轮辐式 浇口 。 这种浇口把圆周进料改成几小段的圆弧进料 ， 这样不但去除浇口方便 ， 浇口回头料较少 ， 同时还由于型芯上部得到定位而增加稳定性 。其主要尺寸如 图 示 ： 业设计说明书 第 12 页 共 51 页 图 轮辐式 浇口 业设计说明书 第 13 页 共 51 页 5 成型零部件的设计 构成模具型腔的零件叫成型零件 。 通常包括凹模 、 型芯 、 镶块 、 各种成型杆和各种成型环 。 由于成型零件直接与高温高压的塑料接触 ， 受高速料流的冲刷 ， 并在脱模时与塑件发生摩擦 ， 因此 ， 要求它有足够的强度 、 刚度和耐磨性能 ， 达到足够的精度和表面粗糙度 。 成型零部件的结构设计主要应在保证塑件质量要求的前提下 ， 从便于加工 、 装配 、 使用 、 维修等角度加以考虑 。 模具的成型尺寸是指型腔 、 型芯上直接用来成型塑件部位的尺寸 ， 主要有型腔和型芯的径向尺寸 ， 型腔和型芯的深度或高度尺寸 ， 中心距尺寸等 。 在设计模具时根据制品的尺寸和精度要求来确定成型零件的相应的尺寸和精度等级 ， 给出正确的公差值 。 模具的成型尺寸的计算方法有按平均收缩率计算和按极限条件计算两大类 ， 本设计采用平均收缩率来计算 。 已知 最大收缩率为 最小收缩率为 平均收缩率为 型腔 尺寸 的计算 在设计模具时必须根据制品的尺寸和精度要求来确定成型零件的相应的尺寸和精度等级 ， 给出正确的公差值 。 但是在电子表壳 型腔的尺寸计算时 ， 由于塑件的外形比较复杂 ， 型腔的径向尺寸和深度尺寸比较多 ， 为了计算时表达清楚 ， 对一些尺寸进行了排序 ， 具体如图 图 腔一 业设计说明书 第 14 页 共 51 页 图 腔二 型腔 径向尺寸 1 的 计算 型腔 径向尺寸 1 按平均收缩率法计算 2 L（ 式 式中 件径向名义尺寸 ， 偏差 ， 0 . 2 43 0 2 9 . 8 82P C PL m m P c pS c pP c pS c pP c pM c p 2（ 式 式中 腔径向平均尺寸 ， 件径向平均尺寸 ， 均收缩率 。 2m C P P C P S C P P C P S C P P C L L 业设计说明书 第 15 页 共 51 页 22 9 . 8 8 0 . 0 0 6 5 2 9 . 8 8 0 . 0 0 6 5 2 9 . 8 8 3 0 . 0 8 模具型腔按 精度制造 ， 其制造偏差 0 . 0 6 0 . 0 6( ) ( 3 0 . 0 8 0 . 0 6 ) 3 0 . 0 2 C P 所以型腔直径 0 3 0 型腔深度 1 的 计算 型腔深度 1 按平均收缩率法计算 2 H（ 式 式中 件深度名义尺寸 ， 偏差 ， . 2 47 6 . 8 82P C PH m m P c pS c pP c pS c pP c pM c p 2（ 式 中 腔深度平均尺寸 ， 件深度平均尺寸 ， 均收缩率 。 2M C P P C P S C P P C P S C P P C H H 26 . 8 8 0 . 0 6 5 6 . 8 8 0 . 0 6 5 6 . 8 8 6 . 9 2 型腔深度按 度制造 ， 其制造公差为 . 0 5 2 6 . 9 2 C m m 所以型腔深度为 型腔 径向尺寸 2 的 计算 型腔 径向尺寸 2 按平均收缩率法计算 2 件径向名义尺寸 ， 偏差 ， 0 . 2 02 3 2 2 . 9 02P C PL m m 业设计说明书 第 16 页 共 51 页 P c pS c pP c pS c pP c pM c p 2式中 腔径向平均尺寸 ， 件径向平均尺寸 ， 均收缩率 。 2m C P P C P S C P P C P S C P P C L L 22 2 . 9 0 0 . 0 0 6 5 2 2 . 9 0 0 . 0 0 6 5 2 2 . 9 0 2 3 . 0 5 模具型腔按 精度制造 ， 其制造偏差 0 . 0 6 0 . 0 6( ) ( 2 3 . 0 5 0 . 0 6 ) 2 2 . 9 9 C P m m 所以型腔直径 0 . 0 62 2 . 9 9ML m m型腔深度 2 计算 型腔深度 2 按平均收缩率法计算 2 件深度名义尺寸 ， 偏差 ， . 2 25 4 . 8 92P C PH m m P c pS c pP c pS c pP c pM c p 2式中 腔深度平均尺寸 ， 件深度平均尺寸 ， 均收缩率 。 2M C P P C P S C P P C P S C P P C H H 24 . 8 9 0 . 0 6 5 4 . 8 9 0 . 0 6 5 4 . 8 9 4 . 9 2 型腔深度按 度制造 ， 其制造公差为 . 0 5 2 4 . 9 2 C m m 所以型腔深度为 型腔 径向尺寸 3 的 计算 型腔 径向尺寸 3 按平均收缩率法计算 2 业设计说明书 第 17 页 共 51 页 式中 件径向名义尺寸 ， 偏差 ， 0 . 2 64 5 4 4 . 8 72P C PL m m P c pS c pP c pS c pP c pM c p 2式中 腔径向平均尺寸 ， 件径向平均尺寸 ， 均收 缩率 。 2m C P P C P S C P P C P S C P P C L L 24 4 . 8 7 0 . 0 0 6 5 4 4 . 8 7 0 . 0 0 6 5 4 4 . 8 7 4 5 . 1 6 模具型腔按 精度制造 ， 其制造偏差 0 . 0 6 0 . 0 6( ) ( 4 5 . 1 6 0 . 0 6 ) 4 5 . 1 0 C P m m 所以型腔直径 0 . 0 64 5 . 1 0ML m m型腔深度 3 的 计算 型腔深度 3 按平均收缩率法计算 2 件深度名义尺寸 ， 偏差 ， . 2 00 . 5 0 . 4 02P C PH m m P c pS c pP c pS c pP c pM c p 2式中 腔深度平均尺寸 ， 件深度平均尺寸 ， 均收缩率 。 2M C P P C P S C P P C P S C P P C H H 20 . 4 0 0 . 0 6 5 0 . 4 0 0 . 0 6 5 0 . 4 0 0 . 4 0 型腔深度按 度制造 ， 其制造公差为 . 0 5 2 0 . 4 0 C m m 业设计说明书 第 18 页 共 51 页 所以型腔深度为 型腔 径向尺寸 4 的 计算 型腔 径向尺寸 4 按平均收缩率法计算 2 件径向名义尺寸 ， 偏差 ， 0 . 2 43 4 3 3 . 8 82P C PL m m P c pS c pP c pS c pP c pM c p 2式中 腔径向平均尺寸 ， 件径向平均尺寸 ， 均收缩率 。 2m C P P C P S C P P C P S C P P C L L 23 3 . 8 8 0 . 0 0 6 5 3 3 . 8 8 0 . 0 0 6 5 3 3 . 8 8 3 4 . 1 0 模具型腔按 精度制造 ， 其制造偏差 0 . 0 6 0 . 0 6( ) ( 3 4 . 1 0 0 . 0 6 ) 3 4 . 0 4 C P 所以型腔直径 0 3 4 型腔深度 4 计算 型腔深度 4 按平均收缩率法计算 2 件深度名义尺寸 ， 偏差 ， . 2 02 . 5 2 . 4 02P C PH m m P c pS c pP c pS c pP c pM c p 2式中 腔深度平均尺寸 ， 件深度平均尺寸 ， 业设计说明书 第 19 页 共 51 页 均收缩率 。 2M C P P C P S C P P C P S C P P C H H 22 . 4 0 0 . 0 6 5 2 . 4 0 0 . 0 6 5 2 . 4 0 2 . 4 2 型腔深度按 度制造 ， 其制造公差为 . 0 5 2 2 . 4 2 C m m 所以型腔深度为 型腔 径向尺寸 5 的 计算 型腔 5 直径按平均收缩率法计算 2 件径向名义尺寸 ， 偏差 ， 0 . 2 02 0 . 6 3 2 0 . 5 32P C PL m m P c pS c pP c pS c pP c pM c p 2式中 腔径向平均尺寸 ， 件径向平均尺寸 ， 均收缩率 。 2m C P P C P S C P P C P S C P P C L L 22 0 . 5 3 0 . 0 0 6 5 2 0 . 5 3 0 . 0 0 6 5 2 0 . 5 3 2 0 . 6 6 模具型腔按 精度制造 ， 其制造偏差 0 . 0 6 0 . 0 6( ) ( 2 0 . 6 6 0 . 0 6 ) 2 0 . 6 0 C P m m 所以型腔直径 0 . 0 62 0 . 6 0ML m m型腔深度 5 计算 型腔深度 5 按平均收缩率法计算 2 件深度名义尺寸 ， 偏差 ， 业设计说明书 第 20 页 共 51 页 0 . 2 00 . 5 0 . 4 02P C PH m m P c pS c pP c pS c pP c pM c p 2式中 腔深度平均尺寸 ， 件深度平均尺寸 ， 均收缩率 。 2M C P P C P S C P P C P S C P P C H H 20 . 4 0 0 . 0 6 5 0 . 4 0 0 . 0 6 5 0 . 4 0 0 . 4 0 型腔深度按 度制造 ， 其制造公差为 . 0 5 2 0 . 4 0 C m m 所以型腔深度为 型腔 径向尺寸 6 的 计算 型腔 径向尺寸 6 按平均收缩率法计算 2 件径向名义尺寸 ， 偏差 ， 得 0 . 2 43 6 3 5 . 8 82P C PL m m P c pS c pP c pS c pP c pM c p 2式中 腔径向平均尺寸 ， 件径向平均尺寸 ， 均 收缩率 。 2m C P P C P S C P P C P S C P P C L L 23 5 . 8 8 0 . 0 0 6 5 3 5 . 8 8 0 . 0 0 6 5 3 5 . 8 8 3 6 . 1 1 模具型腔按 精度制造 ， 其制造偏差 0 . 0 6 0 . 0 6( ) ( 3 6 . 1 1 0 . 0 6 ) 3 6 . 0 5 C P m m 所以型腔直径 0 . 0 63 6 . 0 5ML m m型腔深度 6 计算 业设计说明书 第 21 页 共 51 页 型腔深度 6 按平均收缩率法计算 2 件深度名义尺寸 ， 偏差 ， . 2 02 . 5 2 . 4 02P C PH m m P c pS c pP c pS c pP c pM c p 2式中 腔深度平均尺寸 ， 件深度
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