双立杆钢管落地脚手架计算书(范本)

钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架搭设高度H(m)34脚手架沿纵向搭设长度L(m)5立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)1.05内立杆离建筑物距离a(m)0.5双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度H1(m)34双立杆受力不均匀系数KS0.6二、荷载设计脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式4步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式4步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.121横向斜撑布置方式3跨1设装修脚手架作业层数nzj2装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2地区浙江杭州市安全网设置半封闭基本风压0(kN/m2)0.3风荷载体型系数s0.87风压高度变化系数z(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)1.48，1.48，1风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)0.39，0.39，0.26 计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.351.05/(2+1)+1.421.05/(2+1)=1.17kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.351.05/(2+1)+21.05/(2+1)=0.86kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.171.52=0.26kNm =Mmax/W=0.26106/4490=58.48N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6770.8615004/(100206000107800)=1.321mm max1.321mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.171.5=1.93kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.10.861.5=1.41kN四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.93kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.41kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.67106/4490=150.17N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max2.613mmminlb/150，10min1050/150，107mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.95kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=1.93/2=0.96kNRc=0.88=6.4kN 横向水平杆：Rmax=1.95kNRc=0.88=6.4kN 满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H34双立杆计算高度H134脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.121 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 双外立杆：NG1k=(gk+0.033+lan/20.033/h)H1=(0.121+0.033+1.52/20.033/1.8)34=6.19kN 双内立杆：NGS1k=6.19kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 双外立杆：NGS2k1=H1/hlalbGkjb1/4/2=34/1.81.51.050.351/4/2=1.3kN 双内立杆：NGS2k1=1.3kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 双外立杆：NGS2k2=H1/hlaGkdb1/4=34/1.81.50.171/4=1.2kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3 双外立杆：NGS2k3=GkmwlaH1=0.011.534=0.51kN 构配件自重标准值NG2k总计 双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=1.3+1.2+0.51=3.02kN 双内立杆：NGS2k=NGS2k1=1.3kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(nzjGkzj)/2=1.51.05(22)/2=3.15kN 内立杆：NQ1k=3.15kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 双外立杆：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(6.19+3.02)+ 0.91.43.15=15.02kN 双内立杆：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(6.19+1.3)+ 0.91.43.15=12.96kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H34双立杆计算高度H134双立杆受力不均匀系数KS0.6立杆计算长度系数1.7立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步三跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.71.8=3.06m 长细比=l0/i=3.06103/15.9=192.45210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.71.8=3.53m 长细比=l0/i=3.53103/15.9=222.28 查规范表A得，=0.148 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 双立杆的轴心压力设计值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)+1.4NQ1k=1.2(6.19+3.02)+1.43.15=15.46kN =KSNS/(A)=0.615456.51/(0.148424)=147.79N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 双立杆的轴心压力设计值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(6.19+3.02)+0.91.43.15=15.02kN Mws=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.261.51.82/10=0.16kNm =KS(NS/(A)+ Mw/W)=0.6(15015.51/(0.148424)+160009.67/4490)=164.95N/mm2f=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1 Nlw=1.4k2h3la=1.40.3921.831.5=8.75kN 长细比=l0/i=600/158=3.8，查规范表A.0.6得，=0.99 (Nlw+N0)/(Ac)=(8.75+3)103/(0.99489)=24.22N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=8.75+3=11.75kN112=12kN 满足要求！九、脚手架材料用量计算脚手架杆部件名称数量计算公式用量(m)备注立杆2(H+ H1)(L/la+1)544纵向水平杆(2(njj+nzj+nqj)+(2+n)(H/h+1