地铁围护结构施工方案.doc

目 录1 编制依据12 工程概况12.1工程概述12.2设计概况22.3地质概况22.3.1工程地质22.3.2水文地质42.4周边环境情况62.5主要工程量63 工程重难点分析73.1工程重点73.1.1周边建筑物密集，拆迁量大是施工重难点73.1.2郑和站软土深基坑稳定和安全控制是施工的重难点73.2工程难点及采取的措施73.2.1周边建筑物密集，拆迁量大主要应对措施73.2.2郑和站软土深基坑稳定和安全控制主要应对措施84 施工进度计划85 主要施工方案95.1三轴搅拌桩槽壁加固方案95.1.1三轴搅拌桩施工工艺95.1.2三轴搅拌桩施工主要技术参数115.1.3三轴搅拌桩的质量检验要求115.1.4三轴搅拌桩常见质量问题的分析与处理125.2地连墙施工方案125.2.1导墙施工135.2.2泥浆制备与调整165.2.3成槽施工215.2.4刷壁225.2.5清底换浆245.2.6钢筋笼制作和吊装255.2.7混凝土灌注275.2.8反力箱顶拔285.3三轴搅拌桩土体加固方案285.3.1施工工艺参数285.3.2硬化场地、开挖基槽、设置定位架295.3.3桩机就位、制浆、搅拌施工295.3.4三轴搅拌桩具体施工工艺305.3.5常见质量问题的分析与处理325.3.6质量控制标准325.4立柱桩施工335.4.1格构柱制作与安装335.4.2格构柱加工工艺335.4.3格构柱安装步骤及工艺要求355.4.4格构柱吊放安装365.5冠梁及混凝土支撑施工方案385.5.1主要施工参数385.5.2工艺流程385.5.3施工方法395.5.4质量标准426 配置计划446.1劳动力配置计划446.2材料配置计划456.3机械设备配置计划457 施工安全保证措施467.1组织保证467.2用电安全措施477.3施工现场防护措施477.4机械操作安全措施477.5夜间施工措施488 其他技术保证措施488.1质量保证措施488.2文明施工措施498.3环境保护措施509 附件511 编制依据建设工程施工现场环境与卫生标准JGJ146-2013；国家和福州市及建筑行业有关地铁、市政工程的施工技术、验收、安全生产、行业管理的规范、规程、文件； 施工设计图纸及其他收集的工程资料；福州市地铁施工标准化管理指南：安全文明施工与工地建设；福州市建设工程施工现场安全质量文明考核办法；现场施工调查报告；中铁四局集团城轨分公司安全文明施工标准化手册；上海市隧道工程轨道交通设计研究院、北京城建设计发展集团股份有限公司、中设设计集团股份有限公司印发的车站、交通导改施工图；上级部门批复的交通疏解及管线迁图及相关说明；国家和福州市及建筑行业有关地铁、市政工程的施工技术、验收、安全生产、行业管理的规范、规程、文件福州市轨道交通6号线2标段2工区招标文件及投标文件；与业主签订的施工承包合同及相关的会议纪要；本工程项目施工技术调查报告；本行业工法及先进成熟的施工技术；我公司在深圳地铁、广州地铁、上海地铁、北京地铁、苏州地铁、昆明地铁、成都地铁等其它类似地下工程的施工经验。排序先是国家标注、规范，然后在到省、市规范最后到业主、建投、公司相关文件2 工程概况2.1工程概述福州市轨道交通6号线工程土建施工总承包第2标段（施工总承包）二工区位于福州长乐市，项目包括一站两区间两座桥，分别为郑和站、航城站郑和站区间、郑和站十洋站区间、郑和桥、延瑞桥。车站采用明挖法施工，区间采用盾构法施工，桥梁均为拆复施工。图2.1-1标段概况示意图2.2设计概况郑和站位于郑和西路和会堂路交叉口西侧，沿郑和西路呈东西向布置，为地下二层双柱三跨岛式车站，长292m，宽21.7m，车站总建筑面积17861.2m，深约16.9319.21m。设2组风亭、3个出入口、2个消防出入口、1组出地面无障碍电梯。车站采用明挖法施工，围护结构为800mm厚地下连续墙，标准段及扩大段竖向设置四道支撑，第一道为1000*800mm钢筋混凝土支撑，其余为609钢支撑和一道换撑；端头井竖向均设置四道支撑，第一道为钢筋混凝土支撑，其余三道支撑及一道换撑（扩大端）均为800钢支撑。 图2.2-1郑和站平面示意图2.3地质概况2.3.1工程地质本车站工程地质条件如下：淤泥夹砂、淤泥质土、（含泥）中粗砂层；基坑结构侧壁为淤泥夹砂、淤泥质土、杂填土层。表2.3.1-1 郑和站地质概况岩土名称地 层 描 述人工填土层Q4ml杂填土颜色较杂，主要呈灰色、灰黄色、褐黄色，稍湿湿，稍密中密。均匀性较差，主要为人工堆填的黏性土、碎石、砖块、砼块等建筑垃圾，局部含少量中粗砂，硬杂质含量大于40%，欠压实稍压实。层底埋深2.36.1m。层厚2.36.1m，平均厚度3.3m。填石杂色，硬，稍湿，稍密中密。以碎石块为主，岩性以花岗岩和凝灰岩为主，中微风化，为人工早期抛填而成，大部分欠压实稍压实，填石粒径一般为555cm，最大粒径120cm，填石含量约6090%，空隙由填砂及黏土充填，局部填砂及黏土含量较大，堆填不均匀，层底埋深2.14.4m，厚度2.14.4m，平均厚度3.16m。海陆交互层Q4mc黏土呈黄褐色、灰黄色、灰色等，可塑为主，湿，含铁锰结核等氧化物，局部夹少量碎石，捻面叫光滑，有光泽，无摇振反应，干强度与韧性中等，黏性一般。层底埋深2.13m，层底埋深3.24.3m，层厚0.61.4m，平均厚度0.96m。海积层Q4m淤泥质土呈深灰色，流塑，饱和，以粘粒为主，部分夹少量薄层细砂或混有少量砂，局部含有腐殖质，有腥臭味，摇振反应慢，有光泽，捻面光滑，干强度及韧性中等。层顶埋深2.36.1m，层底面深4.57.8m，层厚1.14.6m，平均厚度2.72m。淤泥质粉细砂交互层呈深灰色，松散状态，饱和，淤泥与砂呈韵律沉积，层状砂厚约2-30mm，部分表现为砂团状，多为粉细砂，部分为中西砂，与淤泥的厚度比约为1/33之间。层顶埋深4.59.8m，层底埋深7.4517.9m，层厚1.4511.9m，平均厚度5.96m。淤泥夹砂呈深灰色，流塑可塑，饱和，以粘粒为主，多混粉细砂团或夹 220mm 粉细砂 层，层状砂与淤泥厚度比为 1/10-1/3，局部含有腐烂植物碎屑，有腥臭味，摇振反应中 等，无光泽，干强度及韧性低。层顶埋深为4.917.9m，层底埋深为7.921.2m，层厚为1.715.1m，平均厚度8.79。（含泥）粉砂呈深灰色，稍密状为主，局部松散或中密，饱和，主要成份为石英，以粉砂为 主，另含淤泥质及少量有机质，级配不良。本层大部分以中薄层状或透镜体状零星分布为主。层面埋深为9.910.9m，层厚为1m。海积层Q3m（泥质）粉砂局部表现为（泥质）中砂，呈浅黄、浅灰、灰绿等，松散稍密状为主，饱和，主要成份为石英，粒径较均匀，含较多粘粒，局部含淤泥质，级配不良。层顶埋深为25.330.45m，层底埋深为26.832.6m，层厚为0.504.8m。淤泥夹砂呈深灰色，流塑-软塑，饱和，以粘粒为主，多混粉细砂团或夹 220mm 粉细砂 层，层状砂与淤泥厚度比为 1/10-1/3，局部含有腐烂植物碎屑，有腥臭味，摇振反应中 等，无光泽，干强度及韧性低。层顶埋深为19.45-21.2m，层底埋深为24.631m，层厚为4.111.55m，平均厚度为11.66m。龙海组冲积洪积层Q3m/Q3al+pl(含砂)粉质粘土呈灰绿、灰黄色等色，可塑硬塑，很湿，含有一定量的砂粒，局部夹少量砾石，捻面不够光滑，少有光泽，无摇振反应，干强度与韧性相对较差，粘性一般，土质不均。层顶埋深为24.631m，层底埋深为2732.3m，层厚为1.17.4m，平均厚度为3.01。(含泥)粗中砂呈浅黄色、浅灰色、灰黄色等，饱和，中密为主，局部稍密，主要成份为石英，粒径不均匀，以粗砂和中砂为主，含有少量圆砾、卵石。中下部多为砾石，局部相变为（含泥）砂砾、（含泥）圆砾。层顶埋深为26.132.6m，层底埋深为29.436.9m，层厚为1.27.4m，平均厚度为3.63m。淤泥质土呈深灰色，流塑，饱和，以粘粒为主，偶混有少量粉细砂或夹薄层粉细砂，局部含腐烂植物碎屑，有腥臭味，摇振反应慢，有光泽，捻面光滑，干强度及韧性中等。层顶埋深为29.936.9m，层底埋深为34.743.1m，层厚为2.711.2m，平均厚度为6.7m。(含砂)粉质粘土呈浅灰、灰黄色等色，硬塑，很湿，含有一定量的砾石，捻面不够光滑，少有光泽，无摇振反应，干强度与韧性相对较差，粘性较差，土质不均。层顶埋深为34.742.1m，层底埋深为3644.3m，层厚为0.53m，平均厚度为1.6m。（泥质）砾粗砂呈灰白色、灰黄色等，饱和，稍密中密，主要成分为石英，粒径不均匀以粗砂、砾砂为主，局部夹有卵石。层顶埋深为37.843.1m，层底埋深为4045m，层厚为0.73.8m，平均厚度为2.08m。（含泥）卵石浅灰色，中密-密实，饱和，卵石多呈椭球状，磨圆度较好，含石英及长石，中等风化，粒径一般为 3-10 cm，最大粒径18cm，含量为 5585%，间隙主要由泥质、砾砂填充。层顶埋深为40.741.8m，层底埋深为42.944.4m，层厚为1.62.6m，平均厚度为2.13m。岩石全风化带J3n强风化凝灰岩（砂土状）呈灰白色，灰黄色，含少量石英颗粒,风化强烈，原岩组织结构已大部分风化破 坏，岩芯多呈砂土状，遇水易软化、崩解，母岩为凝灰岩。本层岩石坚硬程度属软岩， 岩体完整性等级属破碎，岩体基本质量等级分类属类。层顶埋深为30.835.3m，层底埋深为3543.88m，层厚为2.78.58m，平均厚度为5.9m。强风化凝灰岩（碎块状）浅呈灰白色，灰黄色，进尺有响声，岩石风化强烈，岩石结构破坏严重，岩芯主要呈碎块状，岩块敲击易碎，母岩为凝灰岩。岩石坚硬程度属软岩较软岩，岩体完整性等级属较破碎破碎，岩体基本质量等级分类属类。层顶埋深为3545m，层底埋深为38.547.14m，层厚为0.56.14m，平均厚度为2.67m。岩石微风化带J3n 微风化花岗岩呈灰、灰绿色，块状构造，岩芯以长柱状为主，部分短柱状，长度一般为 15- 40cm，RQD=6090，岩芯采取率 TCR 为 90-100%，原岩结构清晰可辨。岩石坚硬程度属 较硬岩-坚硬岩，岩体完整性等级属较完整-较破碎，岩体基本质量等级分类属 II类。层顶埋深为38.545.8m，层底埋深为44.1250.5m，层厚为0.988.9m，平均厚度为3.62m。2.3.2水文地质（1）地表水本站拟建工程场地西侧约30m处为上洞河。上洞河宽度约20m，长约500m，水深约23m，河底高程约3.03.5m，水位高程为3.004.50m。勘察报告揭示，上洞河河水与淤泥粉细砂交互层、淤泥夹砂、 (含泥)粉砂、淤泥夹砂中的孔隙承压水有直接水力联系，与下部(泥质)粉砂、(含泥)粗中砂孔隙承压水层水力联系微弱，与（泥质）砾粗砂、（含泥）卵石承压含水层及强风化凝灰岩（碎块状）孔隙裂隙承压水层无水力联系。（2）地下水勘察报告揭示的地下水按埋藏条件包含上层滞水和承压水两种类型。其中承压水按赋存介质又可分为松散岩类孔隙承压水和基岩孔隙裂隙承压水。上层滞水第四系表层的人工填土中地下水主要为上层滞水，其透水性一般，填土层由于物质组成变化较大，渗透性变化大，当填土层以碎块石为主时，富水性、渗透性较好；当填土成分主要为黏性土混少量碎石时，富水性、透水性及渗透性相对较差。上层滞水的水位和水量随季节变化较大，雨季上层滞水水量较丰富，枯季水量变小。该层与地表水水力联系密切，对工程和环境的影响一般。承压水a、松散岩类孔隙承压水松散岩类孔隙承压水主要包括： 淤泥粉细砂交互层、淤泥夹砂、(泥质)粉砂、淤泥夹砂、(泥质)粉砂、(含泥)粗中砂、(泥质)砾粗砂、(含泥)卵石。其含水性能与砂的形状、大小、颗粒级配及粘粒含量等有密切关系。承压水层对工程建设的影响较大，特别是对桩基施工和基坑开挖有较大影响，淤泥粉细砂交互层、淤泥夹砂、 (含泥)粉砂、淤泥夹砂中的孔隙承压水与上洞河有直接水力联系，(泥质)粉砂、(含泥)粗中砂孔隙承压水层与上洞河水力联系微弱，（泥质）砾粗砂、（含泥）卵石承压含水层与上洞河无水力联系，建议建立长期水文观测孔，在施工过程中随时掌握水位变化情况。b、孔隙裂隙承压水孔隙裂隙承压水主要赋存于深部凝灰岩的强风化带中。其含水性能与以上各地层中砂的形状、大小、颗粒级配及黏粒含量，以及母岩的原生、次生节理裂隙等有密切关系。c、构造裂隙承压水构造裂隙水主要赋存于深部凝灰岩的中-微风化带中，由于裂隙张开和密集程度、连通及充填情况都很不均匀，所以构造裂隙水的埋藏、分布及水动力特征非常不均匀，主要受岩性和地质构造控制，透水性及富水性一般较弱，补给来源主要为含水层侧向补给和上部含水层垂直补给，具承压性。本站点的构造裂隙水均埋藏较大，基岩含水量一般，对本工程影响相对较小。（3）地下水位勘察报告揭示，勘察范围内所有钻孔均遇见地下水。勘察时测得钻孔中初见水位埋深为2.204.10m，初见水位标高为2.505.15m；稳定水位埋深为1.603.20m，稳定水位标高为3.275.54m。车站范围内的各含水地层水位见下表2.3.2-1各含水层水位表：表2.3.2-1各含水层水位表2.4周边环境情况郑和站主要沿郑和西路敷设，线路两侧建筑密集，围护结构施工前需将车站南侧长乐市档案馆、图书馆、总工会、活动中心等建构筑物拆除。北侧建构筑物主要有蔚蓝国际小区，距邮电小区、中国电信大楼等，建筑物距车站围护结构边最小距离为9米。车站与周围构（建）筑物位置关系如图2.4-1所示。图2.4-1 郑和站与周围构（建）筑物位置关系图2.5主要工程量表2.5-1郑和站围护结构主要工程数量表序号项目名称项目特征单位数量备注1地下连续墙地下连续墙幅1192钢筋t3649.6 3工字钢t586.8 4混凝土水下C40m22245.7 5立柱桩钢筋t95.5 6混凝土水下C40m912.4 7抗拔桩钢筋t13.3 8混凝土水下C40m127.5 9槽壁加固三轴搅拌桩强加固水泥参量20%m31727.0 10三轴搅拌桩弱加固水泥参量8%m2014.7 11基底及基坑内加固三轴搅拌桩强加固水泥参量20%m17335.4 12三轴搅拌桩弱加固水泥参量8%m64700.8 3 工程重难点分析3.1工程重点3.1.1周边建筑物密集，拆迁量大是施工重难点郑和站位于郑和西路和会堂路交叉口西侧，沿郑和西路呈东西向布置，与远期8号线“L型”通道换乘。车站周边建筑密集，距离车站主体基坑最近约3.6m，车站施工需要拆除长乐市档案馆、图书馆、妇女联合会等建筑物。配合甲方，快速征拆；尽快完成管线迁改，场地三通一平，交通疏解等前期工程是工程顺利开工的关键。3.1.2郑和站软土深基坑稳定和安全控制是施工的重难点郑和站（全长292m，基坑宽21.530.25m，深16.819.1m）位于长乐市郑和西路下方，车站周边建筑物密集，基坑开挖范围内主要为填石淤泥质土、淤泥夹砂等软土，软土特性对基坑开挖时空效应要求高；基底主要为淤泥及淤泥质土，对基坑承载力影响较大。在软土地层深基坑施工中，如何保证围护结构施工质量、控制深基坑稳定性及未来车站运营安全是本工程的难点之一。3.2工程难点及采取的措施3.2.1周边建筑物密集，拆迁量大主要应对措施目前征地拆迁主要问题是拆迁进度及征拆范围问题，项目已与业主和征拆单位取得联系。针对征地拆迁的难度拟采取以下措施：（1）积极主动联系中铁建投公司前期工程部，配合地铁公司征拆工作的人员，全面参与到前期的工程。同时充分发挥我公司与福州地区的前期工程实施单位、地铁公司拆迁部等建立的良好工作和协调关系，全力完成前期工程。（2）结合现场实际情况，积极配合前期工程的设计，对征地拆迁、交通疏解、管线迁改等方案进行优化和深化。拆迁一段、围挡一段，为快速开工创造条件。（3）进场之后，与周边社区和地块商铺积极联系，保持沟通，讲述地铁施工为市民出行等带来的实惠及对区域经济的发展等为拆迁创造良好的氛围和环境。3.2.2郑和站软土深基坑稳定和安全控制主要应对措施针对郑和站软土深基坑开挖过程中基坑稳定和安全控制的主要措施有：（1）加强围护结构止水效果和内支撑。车站围护结构采用800地连墙（地连墙采取槽壁加固）；设三道内支撑（端头井设四道），第一道为钢筋混凝土支撑，二、三道为钢管支撑。（2）加大软基处理范围。基坑范围内软土进行抽条加固，基底加固深度不小于3m。（3）将基坑分成三部分施工，先两端、后中间，待两端主体结构施工完毕并覆土后，再开挖施工中间部分。基坑开挖先撑后挖，开挖到底后迅速施工垫层及底板。施工中加强对车站水平侧移及沉降监测，及时反馈信息指导施工。（4）施工过程中严格按照设计图纸和相关规范进行地下连续墙、混凝土支撑及钢支撑架设的施工，保证围护结构的施工质量合格，从而确保基坑开挖过程中基坑的安全。（5）地下连续墙清槽结束后，对孔底泥浆及槽深进行检测，如果测试指标及槽深达不到要求，必须再次进行清底置换，直至符合要求为止。（6）基坑开挖前一个月完成坑内抽条方式加固；（7）基坑开挖先撑后挖，钢支撑设置防脱及预应力补加措施，开挖到底后迅速施工垫层及底板。（8）加强施工监测，当变形速率的监测数据达到警戒值时，立即启动应急措施使基坑本身和周边环境的安全质量始终处于有效可控状态。4 施工进度计划本车站拟投入2台三轴搅拌桩机施工，郑和站围护结构槽壁加固计划第一台三轴搅拌桩机由北侧NQ15幅向东及西施工，第二台三轴搅拌桩机由SQ39幅自西侧向东侧进行槽壁加固施工。投入两台成槽机分别根据两台三轴搅拌桩机槽壁加固进度进行地下连续墙施工，待西端头地下连续墙施工完成后开始自西向东依次施工基坑内加固及立柱桩、抗拔桩施工。具体施工工期安排见下表：表4-1 郑和站围护结构施工工期节点表序号项目名称开始时间结束时间工期（天）备注1槽壁加固2017年9月1日2017年10月19日492地连墙2017年9月16日2017年12月23日993基坑加固2017年10月21日2018年1月24日944立柱桩2017年11月25日2017年12月9日145抗拔桩2017年12月10日2017年12月13日35 主要施工方案5.1三轴搅拌桩槽壁加固方案5.1.1三轴搅拌桩施工工艺（1）施工工艺流程图本工程围护结构为地下连续墙，由于地质较差，地连墙施工前先进行槽壁加固，槽壁加固采用850三轴搅拌桩，桩中心间距600mm。三轴搅拌桩施工工艺如图：图5.1-1 三轴搅拌桩施工工艺流程图（2）施工场地准备三轴搅拌机施工前，必须先进行场地平整，清除施工区域的表层硬物,绿化迁改后素土回填夯实，路基承重荷载以能行走重型桩架为准，以确保施工机械的安全，在场地处理阶段，应根据管线图纸，对施工区域内管线进行探挖，确定准确位置，并进行保护。施工作业面地坪予以凿除，障碍物拆除，填埋沟坑，用挖土机平整施工场地，保持千分之一排水坡度，仓库和搅拌系统以及废弃土堆场均做好硬化地坪。（3）确定桩位根据提供的坐标基准点，根据附图控制中心三轴搅拌桩施工平面布置及桩号图所示，按照待施工的桩号和实际位置现场完成放样定位及高程引测工作，并做好永久及临时标志。放样定线后做好测量技术复核单，提请监理进行复核验收签证。确认无误后进行搅拌桩施工。（4）开挖导坑根据测量人员弹出的墨线，用镐头机在墨线范围内的沥青路面、钢筋混凝土（若有）打碎。然后用0.4m3挖土机沿切缝抽槽，并将打碎的路面部分及挖出土方装车外运，最后人工挖掘杂土至路面下1m1.2m。（5）钻机对孔就位由当班班长统一指挥，桩机就位，移动前看清上、下、左、右各方面的情况，发现障碍物应及时清除，桩机移动结束后认真检查定位情况并及时纠正。桩机应平稳、平正，并用经纬仪对龙门立柱垂直定位观测以确保桩机的垂直度。三轴水泥搅拌桩桩位定位后再进行定位复核，偏差值应小于2cm。（6）钻孔施工施工顺序基坑内侧咬合三轴搅拌桩施工按下图5.1-2所示即“一、二、三”的顺序进行，桩间接头搭接600mm。图5.1-2 基坑内侧咬合三轴搅拌桩施工顺序成桩施工搅拌轴成桩搅拌施工采用一次钻进一次提升的方法，但对于桩底深度以上23米范围提升12次。钻进施工时为边注浆边充气搅拌，提升时为不充气只注浆搅拌。充气采用压缩空气，压缩机选用BLT-75A螺杆式空气压缩机，排气量/排气压力为10.0/0.70(m3/min)/Mpa7.6/1.20(m3/min)/Mpa。搅拌速度及注浆控制三轴水泥搅拌桩在下沉和提升过程中均应注入水泥浆液，同时严格控制下沉和提升速度。根据设计要求和有关技术资料规定，钻机钻进搅拌速度一般在1m/min，提升搅拌速度一般在1.01.5m/min，避免因提升过快，产生真空负压，孔壁坍方。在桩底部分适当持续搅拌注浆，做好每次成桩的原始记录。制备水泥浆液及浆液注入三轴搅拌桩水泥采用罐装水泥，电脑控制的自动拌浆系统拌浆，水泥浆液的水灰比为1.5，水泥掺入比为20%，根据实际施工情况可掺加适量膨润土，以防止水泥浆散失，确保水泥浆成型质量。拌浆及注浆量以每钻的加固土体方量换算，注浆压力为1.0Mpa2.5Mpa,以浆液输送能力控制；钻进搅拌时即连续压水泥浆，钻进时注浆量一般为额定浆量的70%80%，提升搅拌时注浆量为额定浆量的20%30%。5.1.2三轴搅拌桩施工主要技术参数（1）三轴搅拌桩施工前应根据设计进行工艺性试桩，数量不得少于3根；（2）搅拌桩的垂直度偏差不得超过1，桩位布置的偏差不得大于50mm，成桩直径和桩长不得小于设计值；（3）所使用的水泥都应过筛，制备好的浆液不得离析，泵送必须连续。搅拌水泥浆液的罐数、水泥和外掺剂用量以及泵送浆液的时间等应有专人记录；（4）搅拌桩喷浆提升的速度、次数须符合施工工艺的要求，并有专人记录。搅拌头翼片的枚数、宽度、与搅拌轴的垂直夹角、搅拌头的回转数、提升速度应相互匹配，钻头每转一圈的提升(或下沉)量以1.01.5cm为宜，以确保加固深度范围内土体的任何一点均能经过20次以上的搅拌。（5）施工时如因故停浆，应将搅拌头下沉至停浆点以下0.5m处，待恢复供浆时再喷浆搅拌提升。若停机超过三小时，宜先拆卸输浆管路，并妥加清洗。（6）壁状加固时，相邻桩的施工时间间隔不宜超过24小时。如间隔时间太长与相邻桩无法搭接时，应采取局部补桩或注浆等补强措施。（7）大规模施工之前，应先进行生产性试验确定水泥搅拌桩的水灰比、水泥掺量等参数。（8）基坑开挖完成后，应对基底搅拌桩加固区域进行竖向承载力检验，承载力检验采用复合地基载荷试验和单桩载荷试验。5.1.3三轴搅拌桩的质量检验要求材料质量检验现场实际使用的水泥必须按设计要求的配方，通过加固土的强度试验进行材料质量检验，合格后方可使用。表5.1-3 三轴搅拌桩允许偏差、允许值项目允许偏差/允许值提升速度0.5m/min桩底标高200mm桩顶标高100mm至-50mm桩位偏差50mm桩径0.04D垂直度0.5搭接250mm5.1.4三轴搅拌桩常见质量问题的分析与处理（1）起吊应保证起吊设备的平整度和导向架的垂直度，成桩要控制搅拌机的提升速度和次数，使连续均匀，以控制注浆量，保证搅拌均匀，同时泵送必须连续。（2）搅拌机预搅下沉时，不宜冲水，当遇到较硬土层下沉太慢时，方可适量加水，但应考虑冲水成桩对桩身强度影响。凡经输浆管冲水下沉的桩，喷浆提升前必须将喷浆管内的水排清，同时应考虑冲水成桩对桩身强度的影响。（3）每天加固完毕，应用水清洗贮料槽罐、砂浆泵、搅拌机和相应管道，以备再用。5.2地连墙施工方案郑和站围护结构采用800mm厚地下连续墙，地连墙与内衬墙之间的关系为复合墙。车站总长约292m，标准段宽20.3m，端头井端宽至25.4m，地下连续墙深度根据不同部位分为43.8m、42.8m、41.8m、39.9m、38.9m、37.9m和34.9m七种形式（不考虑墙顶砼超灌50cm），采用型钢接头形式，主体结构共计119幅地下连续墙。地连墙钢筋笼最大外形尺寸为拐角幅，长*幅宽*厚44.8*7.5*0.66m，钢筋笼重量达到46.6t。图5.2-1 围护结构地下连续墙平面示意图5.2.1导墙施工本工程采用倒“L”型的导墙，采用C20混凝土浇筑，导墙高度为1700mm，一侧顶板宽度为800mm,顶板、侧墙厚度均为200mm，竖向钢筋为14200mm，水平钢筋为12200mm。为了保证地下连续墙成槽机的顺利施工，将导墙间距调整为850mm，如图5.2-2导墙横断面示意图所示。图5.2-2 导墙横断面示意图（1）导墙施工流程根据导墙的实际结构形式，导墙一次成型。图5.2-3 导墙施工流程图（2）导墙测量放线根据施工图纸提供的坐标计算出导墙角点坐标，用全站仪放出导墙角点，并作好护桩。为确保后期基坑结构的净空符合要求，根据以往施工经验，导墙中心轴线应外放100mm。（3）导墙沟槽开挖采用机械开挖导墙沟槽，为避免破坏基底土，在基底标高以上预留一层由人工挖掘修整，预留厚度为200mm。雨季施工，导墙沟槽应分段开挖，挖好一段浇筑一段垫层，并在基槽两侧围以土堤或挖排水沟，以防地面雨水流入导墙沟槽，同时应经常检查边坡和支撑情况，以防止坑壁受水浸泡造成塌方。（4）导墙钢筋施工施工准备施工前，组织技术交底和安全技术交底，按排钢筋绑扎顺序，排放规则及主要施工方法，明确质量要求，解决施工中的疑难点。钢筋加工将同规格钢筋根据不同长度长短搭配，统筹排料，应先断长料，后断短料，减少短头，减少损耗。钢筋在弯曲机上成型时,心轴直径应是钢筋直径的2.55.0倍，成型轴宜加偏心轴套，以便适应不同直径的钢筋弯曲需要。弯曲细钢筋时，为了使弯弧一侧的钢筋保持平直，挡铁轴宜做成可变挡架或固定挡架（加铁板调整）。钢筋安装导墙钢筋采取绑扎连接方式。先固定竖向钢筋，再绑扎水平钢筋，安装水平盖筋，最后安装拉钩和垫块。图5.2-4 导墙钢筋绑扎搭接连接示意图钢筋的接头宜设置在受力较小处，导墙钢筋接头采用绑扎接头，同一纵向受力钢筋不宜设置二个或二个以上接头。在任一接头中心至长度为钢筋直径d的35倍且不小于500mm的区段内，有接头的受力筋截面积占受力筋总截面积的百分率不超过50%。（5）导墙模板施工导墙模板采用定型钢模板，加固采用钢管对撑的方式，各道横支撑牢固，模板表面平整，接缝严密，不得有缝隙和错台现象。（6）导墙混凝土浇注本工程导墙垫层及导墙均采用商品混凝土，导墙混凝土强度为C20，为保证工期和导墙的强度，必要时可以用早强混凝土。混凝土浇筑前，对模板及混凝土接茬处进行浇水湿润，但模板内不得有积水。对搅拌站提供混凝土进场以后，由专职试验人员检查混凝土质量是否符合技术要求，如有不符要求的混凝土，坚决退货。导墙的混凝土浇筑采用溜槽进行浇筑，并用振捣棒及时进行密实。振捣时，做到快插慢拔，但振捣棒不得直接接触模板，以防模板移位、变形。夜间混凝土浇筑时用低压电灯或手持电灯进行照射，同时在震捣上层混凝土时，混凝土震捣棒要插入下层混凝土50mm，以保证混凝土结合严密，为保证震捣棒插入深度，在混凝土震捣棒上每500mm处缠一道胶布，做为震捣手控制震捣棒的插入深度。浇筑时要均匀浇筑，不得将所有混凝土浇筑到一处后，利用振捣棒使其流动。在混凝土强度能保证导墙表面及棱角不因拆模板而受损坏，方可拆除；模板拆除后，将混凝土接茬处进行剔凿，将表面的附浆全部剔除，并清理。（7）导墙内支撑模板拆除后，同时对内墙采用100mm方木分层支撑，以防止导墙向内挤压变形。方木支撑水平间距为2m，上下间距为1m，根据本工程导墙高度，上下支撑2道方木。（8）导墙内侧土方回填导墙内侧回填土采用素土，回填时，要求混凝土强度达到设计强度的75%。土方回填采用挖掘机回填，人工配合的方法。（9）导墙施工注意事项导墙混凝土养护期间，重型机械设备不得在附近作业和停留；为了增强导墙的受力，在导墙钢筋绑扎时，与施工场地硬化预留钢筋网片钢筋进行焊接，使钢筋连成整体，最终达到共同受力的目的。导墙强度达到70后方可拆模，导墙拆模后设置1010cm方木支撑对导墙进行内撑，支撑纵横向间距为1.5m。为确保转角段地下墙施工时挖槽的准确，结合成槽机抓斗尺寸，地下墙导墙施工时应加长至少40cm。具体做法如下图所示：图5.2-5转角幅导墙形式图5.2.2泥浆制备与调整（1）泥浆系统工艺流程图图5.2-6 泥浆系统工艺流程图（2）泥浆池容量设计按每个槽段的体积计算和施工经验推算，本工程考虑2台成槽机，设置泥浆箱组合成的一个泥浆池，盛装泥浆的泥浆池的容量应能满足成槽施工时的泥浆用量。泥浆池总容量为760m3。图5.2-7泥浆系统平面布置图在泥浆制备调试系统上方采用钢管和防雨布搭设简易防雨棚，防水雨水进入泥浆箱造成泥浆性能指标不准确。同时采用网格式走道板搭设人行通道，并采用普通钢管和密目网搭设护栏进行有效防护，护栏高度不小于1.2m,防止施工操作人员坠入泥浆箱。图5.2-8 泥浆系统防雨棚示意图（3）泥浆配合比设计和制备方法根据在地层、地下水状态及施工条件和福州地区施工经验进行泥浆配合比设计，采用优良的复合钠基膨润土、纯碱、重晶石和自来水作原料，通过清浆冲拌和混合搅拌二次拌合而成。泥浆配合比根据所选用的原料先行试配，再检测各项指标，按检测的情况适当增加外加剂，改善泥浆性能，使之符合要求。泥浆在循环使用过程中，配备专人检查和管理泥浆，保证泥浆质量，使各项指标达到规范要求。将水加至搅拌筒 1/3 后，启动制浆机。在定量向水箱不断加水的同时，加入膨润土粉、碱粉等外加剂，搅拌2分钟后，待静置膨化24小时后使用。新鲜泥浆的基本配合比：表5.2-9 新鲜泥浆配合比表泥浆材料膨润土纯碱自来水1m3投料(kg)354012950图5.2-10 泥浆配置流程图（4）泥浆性能指标检验标准及测定频率护壁泥浆对下列表5.2-11中的有关指标进行测试，检查新浆、循环泥浆和废弃泥浆的质量。根据现场的实际地质情况，为了保证在砂层稳定，现场适当提高泥浆比重和粘度，增大槽内泥浆的静水压力，提高支撑效果。如果按常规掺入膨润土，可能无法达到要求的比重，可以采用增加适量重度剂（重晶石）或适量的优质、干燥黄土。在掺入泥浆池前将成块状的黄土捣碎再掺入泥浆池中充分搅匀，以达到提高泥浆比重的目的。根据现场泥浆控制指标，现场由专人随时进行泥浆指标的测试，并对泥浆的性能指标进行控制。主要测试部位包括新拌制泥浆、供给泥浆、槽内的泥浆等。表5.2-11 泥浆配置性能指标表泥浆性能新配置循环泥浆废弃泥浆检验方法粘性土砂性土粘性土砂性土粘性土砂性土比重1.041.051.061.081.101.251.35比重计粘度20242530255060漏斗法含砂率344811洗砂坪PH值8989881414试纸（5）泥浆储存根据现场施工环境，本工程泥浆储存采用泥浆箱，不再专门设置泥浆池。（6）泥浆循环泥浆循环采用3LM型泥浆泵输送，3PNL型泥浆泵回收，由泥浆泵和软管组成泥浆循环管路。（7）泥浆的再生处理循环泥浆经过分离净化之后，还需调整其性能指标，恢复其原有的护壁性能，这就是泥浆的再生处理。泥浆再生处理流程图：图5.2-12 泥浆再生处理流程图净化泥浆性能指标测试通过对净化泥浆的比重、PH值和粘度等性能指标的测试，了解净化泥浆中的主要成分膨润土、纯碱等消耗的程度。补充泥浆成分补充泥浆成分的方法是向净化泥浆中补充膨润土、纯碱等成分，使净化泥浆基本上恢复原有的护壁性能。向净化泥浆中补充膨润土、纯碱等成分，可以采用重新投料搅拌的方法，如果是大量的净化泥浆都要作再生处理，为满足施工进度，可采用先配制浓缩新鲜泥浆，再把浓缩新鲜泥浆掺加到净化泥浆中去用泥浆泵冲拌的做法来调整净化泥浆的性能指标，使其恢复原有的护壁性能。再生泥浆使用尽管再生泥浆基本上恢复了原有的护壁性能，但总不如新鲜泥浆的性能优越，因此，再生泥浆不宜单独使用，应同新鲜泥浆参合在一起使用。（8）劣化泥浆处理劣化泥浆先用泥浆箱暂时收存，再用罐车装运外弃。在不能用罐车装运外弃的特殊情况下，则采用泥浆脱水或泥浆固化的方法处理劣化泥浆。（9）泥浆施工管理配备专人，负责原材料管理及泥浆质量监控。搭建泥浆作业棚、原材料棚，避免膨润土受潮。配备专人负责泥浆管理，外运等工作，防止泥浆泄漏，污染施工场地及周围环境。泥浆制作所用原料应符合技术性能要求，制作时，应严格执行试验室所制定的配合比，泥浆拌制后应熟化 24 小时后方可使用。泥浆制作中，每班进行二次质量指标检测。严格控制泥浆液位，保证泥浆液位在地下水位 1.0m 以上，并不低于导墙顶面以下 0.3m，液位下落及时补浆，以防坍塌。再生泥浆受水泥、砂土等污染，如性能指标达到合格标准，可再利用；检验如指标不合格，应予废弃。对严重水泥污染及超比重的泥浆作废浆处理。5.2.3成槽施工结合本工程地质特点和施工进度要求，拟采用成槽能力强的液压抓斗金泰SG60型成槽机成槽施工，保质保量完成本工程地连墙施工。 （1）准备工作成槽前对导墙顶标高、垂直度、间距、轴线等进行复核，特别注意地连墙是否已经外放100mm。在导墙上用红漆标出单元槽段位置、每抓宽度位置、首开幅成槽宽度位置、钢筋笼搁置位置及泥浆液面高度，并标出槽段编号。液压抓斗、自卸车就位。（2）槽段开挖成槽前，利用车载水平仪调整成槽机的平整度。成槽过程中，利用成槽机上的垂直度仪表及自动纠偏装置来保证成槽垂直度，成槽垂直精度不低于设计要求。 成槽开挖时抓斗闭斗下放，开挖时再张开，每斗进尺深度控制在0.3m左右，上、下抓斗时缓慢进行，避免形成涡流冲刷槽壁，引起塌方。（3）成槽挖土挖槽过程中，抓斗入槽、出槽应慢速、稳当，根据成槽机仪表及实测的垂直度及时纠偏。在抓土时槽段两侧采用双向闸板插入导墙，使导墙内泥浆不受污染。在泥浆可能漏失的土层中成槽时，有行之有效的堵漏措施，并储备足够的泥浆。（4）成槽质量检查及控制槽深采用标定好的测绳测量，用测锤实测槽段左中右三个位置的槽底深度，三个位置的平均深度即为该槽段的深度，同时根据导墙标高控制挖槽的深度，以保证地连墙的长度，但严禁超挖，防止混凝土浇筑时产生绕流和沉渣过厚。槽段垂直度检测采用超声波检测法。用高清超声波测壁仪在槽段内左中右三个位置上分别扫描槽壁壁面，扫描记录中壁面最底部凸出量或凹进量（以导墙面为扫描基准面）与槽段深度之比即为壁面垂直度，三个位置的平均值即为槽段壁面平均垂直度。槽段垂直度的表示方法为：X/L。其中X为壁面最大凹凸量，L为槽段深度。图5.2-13 高清超声波检测仪（5）挖槽土方外运由于本工程处于城市地带，在白天和雨天均难外运土方，而挖槽作业24小时进行，项目部采用一边挖槽出土，一边装车外运至工地上临时设置的集土坑，待条件允许后统一外运至指定出土位置。（6）成槽施工注意事项成槽机就位时使抓斗平行于导墙，抓斗的中心线与导墙的中心线重合。挖土过程中，抓斗中心每次对准放在导墙上的孔位标记，保证挖土位置准确。在挖槽中通过成槽机上的垂直度检测仪表显示的成槽垂直度情况，及时调整抓斗的垂直度，确保垂直度1/200。成槽挖土顺序单元槽段均采用先两侧后中间的顺序。先挖槽段两端的单孔，后挖隔墙。成槽机操作要领抓斗出入导墙口时要轻放慢提，防止泥浆掀起波浪，影响导墙下面和后面的土层稳定。在成槽机具挖土时，悬吊机具的钢索不能松弛，要使钢索呈垂直张紧状态，这是保证挖槽垂直精度必需做好的关键动作。挖槽作业中，要时刻关注测斜仪器的动向，及时纠正垂直偏差。单元槽段成槽完毕或暂停作业时，即令成槽机离开作业槽段。成槽过程安全防护成槽过程中和成槽完成后，需要采用移动围挡对槽段进行安全防护，并配置禁止靠近的标示牌，防止发生坠人坠物事故。成槽机成槽前需要认真检查抓斗的钢丝绳，钢丝绳发生断丝等情况时，立即更换，防止成槽过程中发生抓斗坠落事故。5.2.4刷壁由于接头箱直接放置在止水工字钢板之后，很难完全紧密贴合，从而导致浇灌混凝土的过程中，在接头箱和止水钢板夹缝内不可避免的产生或多或少混凝土砂浆和进入的砂性土体等混合形成结牢物。在成槽过程中悬浮在泥浆中的砂颗粒迅速沉淀在工字钢板的内侧，沉积后，又形成了非常坚硬的胶结物。为了妥善处理该部位，避免这些结牢物、胶结物在后期强度上升以后难以处理，在前序幅接头箱顶拔完成之后，立即用成槽机或旋挖钻进行相邻幅段与其接头部位的成槽施工。同时，现场连接专用的可拆卸液压抓斗铲刀，对工字钢板上的泥皮、土渣、绕流物等进行铲除。图5.2-14 液压抓斗装可拆卸铲刀示意图图5.2-15 铲刀剖面示意图对于槽段下较深处的混合物、绕流混凝土等，由于成槽时间较长变得较硬且液压抓斗铲刀冲击力减小而难以铲除，则在槽段成槽结束后采用地下连续墙接头部位接头箱底部增加钢板三角铲刀，并借助接头箱定位冲击。图5.2-16 接头箱铲刀示意图通过以上两种措施，紧排挖槽工序，将止水钢板上的硬化附着物在其最终凝固上强度之前进行铲除，保证止水钢板接缝处的止水效果。在清除绕流附着物后再采用刷壁器进行刷壁，以去掉接头钢板上的泥皮。刷壁器采用偏心吊刷，以保证钢刷面与接头面紧密接触从而达到清刷效果。后续槽段挖至设计标高后，用偏心吊刷清刷先行幅接头面上的沉碴或泥皮，上下刷壁的次数应不少於 10 次，直到刷壁器的毛刷面上无泥为止，确保接头面的砼接合紧密。图5.2-16 接头偏心吊刷示意图5.2.5清底换浆地连墙清底换浆的方法有泵吸法和气举反循环法。清底开始时，令起重机悬吊空气升液器入槽，使空气升液器的喇叭口在离槽底 0.5m 处上下左右移动，吸除槽底部土碴淤泥。当空气升液器在槽底部往复移动不再吸出土碴，实测槽底沉碴厚度小于 10cm 时，方可停止移动空气升液器，开始置换槽底部泥浆。清底换浆是否合格，以取样试验为准，当槽内每递增 5m 深度及槽底处各取样点的泥浆采样试验数据都符合规定指标后，泥浆比重不应大于 1.2,清底换浆才算合格。在清底换浆全过程中，控制好吸浆量和补浆量的平衡，不能让泥浆溢出槽外或让浆面落低到导墙顶面以下30cm。5.2.6钢筋笼制作和吊装郑和站地连墙钢筋笼最长为44.4m，钢筋笼整体进行制作。（1）制作平台钢筋加工场搭设钢筋笼制作平台现场制作钢筋笼，平台尺寸845m，制作平台过程中需要注意控制平台的平整度。平台制作完成后，根据设计的钢筋间距，预埋件和钢筋连接器的设计位置画出控制标记，以保证钢筋笼和预埋件的布设精度。（2）钢筋笼制作流程图图5.2-17 钢筋笼制作流程图（3）预埋管安装与控制 、根据车站基坑地下连续墙水平和竖向位移监测要求，在地下连续墙施工过程中纵向间距每隔1520米预埋一根测斜管，且每边测点不少于3个。测斜管采用PVC高精度测斜管精，在制作钢筋笼时要将测斜管与钢筋笼纵向主筋采用扎丝绑扎牢靠，每隔1.5米绑扎一道，测斜管预埋长度为地连墙底到导墙面上10cm。、地下连续墙需要采用声波投射法对墙体混凝土质量进行检查，在地下连续墙施工过程中需要预埋声测管，声测管采用梅花形布置，声测管采用直径50mm壁厚3mm钢管检测槽段数应不少于槽段总数的20%，且不应少于3个槽段，即最少安装不少于18幅，施工过程中根据声测管施工效果可适当增加备用检测管。在制作钢筋笼时要将声测管与钢筋笼纵向主筋焊接牢靠，每隔1.5米焊接一道，采用声测管专用接头进行连接，采用液压钳进行夹紧连接，防止接头在浇筑混凝土时漏浆堵塞声测管，同时声测管上下端头采用配套堵头进行封堵。（4）钢筋笼制作标准表5.2-18 地下连续墙