钢筋长度计算.doc

03G101-1 直筋长度计算：构件长度两端保护层（无弯钩） 带弯钩：构件长度两端保护层2*弯钩增加值 弯钩：先按设计规定若无规定参考： 180度-6.25d 90度-3.5d 135度-4.9d（直径） 弯起钢筋计算：构件长度两端保护层弯起增加长度弯起增加值 箍筋长度：构件端面周长8*保护层弯钩增加长度 根数构件长度/间距1柱子钢筋长度计算（焊接接头）一、基础层：1、上下层钢筋直径一样时：各项设置如下图：结果显示：手工计算结果如：插筋1：833+700+100-1001533mm插筋2：（833+700+100-100）+35d1533+35*202233mm注：软件里柱子的搭接百分率按50处理，焊接搭接时规范要求搭接范围取值为max500,35d，这里取大值35d。主筋：3000-833+6502817mm2、上下层钢筋直径不一样，且本层钢筋直径小，上层直径大时：设置如（四角筋本层直径改为18mm，其他不变）：结果显示：直径为20mm的插筋长度计算同类型1。-焊接点在柱子下端直径为18mm的插筋计算：-焊接点移到柱子上端（上下钢筋直径不一样，见03g101-1 p36）四角筋中2根插筋，见下图2号钢筋，长度为：（700-100）+（3000-500-650）+1002550mm650maxHn/6，Hc，500另2根插筋见下图1号钢筋长度为：2550-35d2550-35*181920mm35dmax35d，500插筋以上主筋长度的计算：直径为20mm的主筋长度计算同类型1。直径为18mm的主筋计算： 号插筋上的主筋，即下图3号钢筋，长度为：35d+650+500+65035*18+650+500+6502430mm号插筋上的主筋，即下图4号钢筋，长度为：650+500+650+35d650+500+650+35*202500mm焊接点3、上下层钢筋直径不一样，且本层钢筋直径大，上层直径小时：参数设置如下：上层钢筋直径改为18mm计算结果，钢筋长度见下图：插筋长度计算：833+700+100-1001533mm插筋长度计算：1533+35*d1533+35*202233mm主筋长度计算：（3000-833）+6502817mm（650的取值同上）主筋长度计算：（3000-833-35*d1）+650+35d2（3000-833-35*20）+650+35*182747mm二 、中间层：1、 上下层钢筋直径一样时：设置如图：结果显示：长度计算：3000-650+6503000mm2、 上下层钢筋直径不一样，且本层钢筋直径小，上层直径大时：设置如图：结果显示：钢筋长度计算：纵向主筋：3000-650+650=3000mm纵向主筋：3000-650-35d1+650+35d2=3000-650-35*18+650+35*18=3000mm纵向主筋：3000-650-500-650-35d=3000-650-500-650-35*18=570mm(2根四角筋)纵向主筋：3000-650-35d-500-650=3000-650-35*18-650=570mm(2根四角筋)注：纵向主筋软件计算结果为1220，错误，少扣了最小离板高度650。上层主筋：35d+650+500+650=35*18+650+500+650=2430mm(2根四角筋)上层主筋：650+500+650+35d=650+500+650+35*20=2500mm(2根四角筋)3、上下层钢筋直径不一样，且本层钢筋直径大，上层直径小时：设置如图：计算结果显示：钢筋长度计算,如下图：纵向主筋：3000-650+6503000mm纵向主筋：3000-650-35*d1+650+35*d2=3000-650+35*20+650+35*18=2930mm第7章 钢筋混凝土受压构件1 受压构件的分类受压构件很多，现实中如承重墙、柱、剪力墙、筒壁、桁架受压弦杆、拱等；按构件所受的纵向压力作用线所在的位置可分为：1、 轴心受压构件：纵向压力作用线与构件形心轴重合的受压构件称为轴心受压构件；2、 偏心受压构件：纵向压力作用线与构件形心轴不重合的受压构件称为偏心受压构件。2 配置普通箍筋的钢筋混凝土轴心受压构件正截面受压承载力的计算1、 纵筋、箍筋的作用： 纵筋：协助混凝土受压，防止混凝土出现突然的脆性破坏，并承担附加弯矩； 箍筋：与纵筋形成空间骨架，减少纵筋计算长度，避免纵筋过早压屈而降低构件承载力。2、 短柱受压破坏过程： 荷载较小时，短柱中钢筋、混凝土处于弹性工作阶段，它们应变相等；随着荷载的增大，混凝土塑性有所发展，钢筋应力增长较混凝土应力增长快，两者应变基本相等；随着荷载的进一步增大，最后混凝土达到极限压应变，柱子出现纵向裂缝，保护层剥落，箍筋间的纵向钢筋向外凸出，构件因混凝土被压碎而破坏。 荷载长期作用对短柱受压的影响：长期荷载作用下，混凝土出现收缩、徐变等现象，从而降低了混凝土的应力，这部分应力转而由钢筋来承受，钢筋应力有所增长，导致构件承载力的下降。 极限压应变：轴心受压构件破坏时，通常是钢筋先达到屈服，而后混凝土被压碎，此时混凝土的应变达极限压应变0.002，钢筋应变也达0.002。（非均匀受压时混凝土的极限压应变为0.0033） 受压构件中为什么不采用高强度钢材？由于构件破坏时，钢筋的极限压应变是0.002，对于高强度钢材来说，0.002的应变还没有达到其屈服压应变，故一般在受压构件中不采用高强度钢材。构件破坏时，钢筋应力为，故当构件中钢筋屈服强度400时，取；当400时，取=400。3、 轴心受压短柱承载力计算： 式中各符号代表的含义要清楚，当时，用，。4、 轴心受压长柱承载力的计算： 长柱与短柱的区别：这里的长、短不是绝对数量的长、短，而是柱的长细比；构件长细比是指构件的计算长度与构件截面的短边长或直径的比值；其它条件相同的情况下，构件长细比越大，构件承载力越低；原因在于：构件轴心受压是相对的，严格的轴心受压是不存在的，始终存在有原始偏心距引起一个附加弯矩产生水平挠度加大了原始偏心距相互影响导致承载力下降；规范采用构件的稳定系数来反映长细比对构件承载力的影响，见表7-1，与（长细比）有关。 轴心受压长柱承载力计算公式： 式中各符号代表的含义要清楚，当时，用，。 受压构件计算长度的取值：规范规定柱的计算长度l0按下列情况采用：.一般有侧移的多层房屋的钢筋混凝土框架柱现浇楼盖 底层柱l0=l.0H；其余各层柱l0=1.25H；装配式楼盖 底层柱l0=1.25H；其余各层柱l0=1.5H；.无侧移的框架结构，如具有非轻质隔墙的多层房屋，当为三跨及三跨以上，或为两跨且房屋的总宽度不小于房屋总高度的1/3时，其各层柱的计算长度可取为H。H为层高。对底层,H取基础顶面到一层楼盖顶面之间的距离；对其余各层柱，H取上、下两层楼盖顶面之间的距离。按有侧移考虑的框架结构，当竖向荷载较小或竖向荷载大部分作用在框架节点上或其附近时，各层柱段的计算长度应根据可靠设计经验取用较上述规定更大的数值。5、构造要求.材料强度等级：混凝土强度等级对受压构件承截力影响很大，因此，采用较高强度的混凝土是经济合理的，一般柱中采用C20或C20以上等级的混凝土。对于高层建筑的底层柱，必要时采用更高强度等级的混凝土，如C40乃至C60或更高强度等级的混凝土。受压构件不宜采用高强钢筋。如前所述，高强钢筋与混凝土共同受压时，不能充分发挥其强度。一般采用HRB335级、HRB400级或RRB400钢筋。.截面形式及尺寸：柱截面一般采用方形或矩形，因其构造简单，便于施工。柱截面尺寸主要根据内力的大小，构件长度及构造要求等条件确定，为了避免构件由于长细比过大，承载能力降低过多，柱截面不宜过小。对于多层厂房柱，宜取 l0/h30。现浇钢筋混凝土柱的截面尺寸不宜小于 250mm250mm，此外，为了施工支模方便，当h800mm时，截面尺寸以50mm为模数；当h800mm，以100mm为模数。.纵向钢筋：柱内纵向钢筋，除了增加柱的承载能力外，还可以减小混凝土的脆性性质，并抵抗因混凝土收缩变形、构件温度变形及偶然的偏心产生的拉应力。柱中纵筋配筋率不得小于0.004；从经济和施工方面来考虑，为了不使截面配筋过于拥挤，全部纵向钢筋配筋率不宜大于0.05，常用的配筋率在0.0050.02之间。纵筋直径不应小于12mm，数量不少于4根，并沿柱截面四周均匀、对称布置。其保护层c25mm，且不小于纵向受力钢筋直径d。当柱为竖向浇注混凝土时纵筋的净距不应小于50mm；对水平位置浇注的预制柱，其净距与梁相同。竖向纵筋的中距不应大于350mm。.箍筋：箍筋一般采用HPB235钢筋或HRB335钢筋，直径不宜小于d/4，亦不小于6mm；d为纵筋直径。箍筋间距不应大于400mm，在绑扎骨架中不应大于15d ，焊接骨架中不应大于20d ，亦不应大于构件横截面短边尺寸，当柱中纵向钢筋配筋率大于0.03时，箍筋直径不宜小于8mm，且应焊成封闭式，间距不应大于10d（d为向钢筋的最小直径）及200mm。柱中箍筋应做成封闭式。当柱截面复杂或每边纵筋数量超过3根时，应设置附加钢箍。其配置要求是使纵筋每隔一根位于箍筋转角处，但不允许有内折角见图7-4。因为内折角箍筋受力后有拉直的趋势，使外围混凝土崩落。.上下层柱的接头：多层现浇钢筋混凝土柱，通常在楼层面设置施工缝上下层柱须做成接头见图7-5。一般是将下层柱的纵筋伸出楼面一段搭接长度，以备与上层柱的纵筋搭接。规范规定不加焊的受拉钢筋搭接长度不应小于1.2 la（la为受拉钢筋的锚固长度），且不应小于300mm；受压钢筋的搭接长度不应小于0.85 la，且不应小于200mm并要求在受拉钢筋搭接范围内，箍筋间距不应大于5d或100mm；当搭接钢筋为受压时，其箍筋间距不应大于10d或200mm。当柱每侧纵筋根数不超过3根时，可允许在同一截面搭接；如纵筋根数多于3根，钢筋接头位置应相互错开，在接头区段内搭接面积不宜大于50%。当上、下层柱截面尺寸不同时，可在梁高范围内将下层柱的纵筋弯折一倾斜角，然后伸入上层柱或采用附加的短筋与上层柱的纵筋搭接见图7-5。3 螺旋箍筋柱1、 螺旋箍筋柱施工较为复杂，为什么还采用？由于混凝土在受纵向受压时除了纵向压缩外，还要发生横向变形，若能约束混凝土横向变形，则可大大提高混凝土的抗压强度；螺旋箍筋或焊环式箍筋则可起到这个作用，它象环箍一样，约束了混凝土的横向变形，使混凝土处于三向受压状态，提高了混凝土的抗压强度。由于保护层混凝土在螺旋箍筋后之外，因此在其承载力计算过程中只考虑核心混凝土截面的强度。2、 螺旋箍筋柱的破坏：在轴心压力作用下，柱除了纵向钢筋及混凝土受压之外，螺旋箍筋还承受拉应力，随着荷载的增大，螺旋箍筋应力逐渐达到屈服，此时其限制混凝土横向变形的作用就不再那么明显，随即纵向受压钢筋压屈、混凝土压碎，构件即达破坏。3、 螺旋箍筋柱的承载力计算： 混凝土抗压强度：三向受压时，混凝土强度为： 由图7-6平衡条件可知：得： 式中 承载力计算：规范在过去规范的基础上，采用了更为保守的钢筋混凝土受压螺旋筋柱承载力计算公式。 规范对间接钢筋对混凝土的约束作用进行折减，对整体考虑0.9的折减系数，则得下式：N=0.9(fcAcor+2fyAsso+ fyAs ) Asso=dcorAss1/s式中 Acor构件的核芯截面面积； fy间接钢筋饿抗拉强度设计值； Asso间接钢筋换算截面面积； dcor构件的核芯直径； Ass1螺旋式或焊接式单根间接钢筋的截面面积； s沿构件轴线方向间接钢筋的间距；间接钢筋对混凝土约束的折减系数；当混凝土强度等级不超过C50时，取1.0;当混凝土强度等级为C80时，取0.85;其间按线性内插法取用。4、 构造要求：为了保证在使用荷载下不发生保护层混凝土剥落，规范要求螺旋钢箍柱的强度不应比式（7-2）算得的普通钢箍柱的强度大50%。对于长细比l0/b12 的柱不宜采用螺旋钢箍，因为在这种情况下，柱的强度将由于纵向弯曲而降低，螺旋筋的作用不能发挥。当间接钢筋的换算面积Asso小于纵向钢筋的全部截面面积的25%时，也不宜采用螺旋箍筋柱。螺旋箍筋间距不应大于80mm及dcor/5且不应小于40mm。4 偏心受压构件正截面承载力的计算1、 偏心受压柱：当轴向力作用线偏离形心轴时，轴向力会对截面产生一个弯矩作用以来表示偏心距，则；2、 偏心受压破坏的特征：随着偏心距及构件截面配筋率的不同，偏心受压构件有以下四种破坏形式：偏心距很小，偏心距e0很小时，构件全截面受压，中和轴位于截面以外。破坏是由于近轴力一侧的纵向钢筋As 首先达到屈服，然后截面大部分混凝土被压碎，距轴力较远一侧的钢筋未屈服。偏心距e0较小 受荷后截面大部分受压，小部分受拉，中和轴靠近受拉钢筋As一侧，这一侧的应变很小。无论配率的大小，破环总是由于受压一侧钢筋As 到达屈服，混凝土被压碎，钢筋As中拉应力很小。临近破环时，受拉一侧可能出现少量细微的横向裂缝见图7-8 b）。偏心距e0较大，配筋率不高 受荷后部分截面受压，部分受拉。随着荷载增大，拉区混凝土先出现横向裂缝，裂缝的开展使受拉钢筋As应力增长较快，首先到达屈服。中和轴向受压边移动，压区高度急剧减小，受压区应变迅速增大，最后受压筋屈服，混凝土被压碎，其破环形态与配有受压钢筋的适筋梁相同见图7-8 a）。偏心距e0较大，配筋率很高 偏心距较大，同样是部分截面受压，部分受拉。受拉区出现裂缝后，由于配筋率很高受拉筋应力增长缓慢。破坏是由于压区混凝土达到其极限抗压强度被压碎，受压钢筋As 达到屈服,而拉钢筋应力尚小于其屈服强度,破环形态与超筋梁相似。偏心受压件虽有上述四种破环形态，但可以归纳为两种破环特征： 大偏心受压破坏：上述第4种情况的破坏形态属于这种破坏特征：当偏心距较大且受拉钢筋不多的情况下破坏是由于受拉钢筋达到屈服，然后经过一个过程压区混凝土受压破坏。构件破坏前有明显的预兆，裂缝开展显著，变形急剧增大，其破坏具有塑性性质。这种破坏通称为大偏心受压破坏。小偏心受压破坏：上述1.2.4三种破坏形态属于这种破坏特征：当偏心距较小或偏心距较大但受拉钢筋过多时，破坏是由于受压混凝土达到其抗压强度，距轴力较远一侧的钢筋，无论是受压还是受拉，均未达到屈服。这种破坏没有明显的预兆，属于脆性破坏性质。一般称这种破坏为小偏心受压破坏见图7-9。3、 两类偏心受压破坏的界限：大小偏心受压的根本区别是截面破坏时受拉钢筋是否能达到屈服，即受拉钢筋的应变是否超过屈服应变值。在大偏心受压破坏时，其受压边缘的混凝土极限压应变与受弯构件基本相同，可取0.0033；随着偏心距的减小或受拉钢筋的增加，构件破坏时受拉钢筋的最大拉应变将逐渐减小，在界限破坏时，当受拉钢筋达到屈服应变时，受压区混凝土也刚好达到极限压应变0.0033；当继续减小偏心距或增加受拉钢筋时，构件破坏时钢筋还未达到屈服应变，甚至转而受压。我们将钢筋屈服与混凝土压碎同时发生时的破坏称为界限破坏，界限破坏时混凝土受压区达到界限高度，即：；与受弯构件相似：当 时，构件属大偏心受压； 时，构件属小偏心受压； 时，构件属界限受压。4、 初始偏心距：由于构件在施工、计算设计方法等的综合影响，构件实际的偏心距已经不再是按内力设计值得出的，而是应加上上述影响产生的偶然偏心距，叫做附加偏心距，用表示；即实际偏心距为+，用表示，称为初始偏心距。用下式表示： =+式中 取与的较大值5、 偏心距增大系数：考虑结构侧移及构件挠曲引起的对轴向力偏心距的影响（以二阶为限），规范采用增大偏心距的方法加以考虑： 短柱：侧向挠度f使偏心受压柱的截面弯矩由柱端的Ne0增大为M=N（e0+f）。当柱的长细比较小，侧向挠度与初始偏心距e0相比为很小，可略去不计，这种柱称为短柱。规范规定对矩形、T形及I字形截面l0/h8（h为弯矩作用平面的截面高度）。短柱的e0=M/N为常值，随荷载的增长N，M为线性关系见图7-10中直线OB。当直线与截面强度曲线相交时（B点），到达极限强度，属于材料破坏。 长柱：当柱的长细比比较大时，侧向挠度f产生的附加弯矩对构件强度的影响已不能忽略。长柱是在二阶弯矩作用下，发生的材料破坏。当截面尺寸、配筋、材料强度及初始偏心距e0相同时，柱的计算长度l0越大（长细比l0/h越大），长柱的强度较短柱的强度降低的也越多，但仍然是材料破坏。当8l0/h30时，属于长柱的范围。 细长柱：当柱的长细比很大时，在与截面强度曲线（N-M相关曲线）相交以前，轴力N已达其最大值，如图7-10中曲线0B所示。当荷载达到其最大值NB时，材料应力远没有达到其破坏，这时钢筋和混凝土的应变均未达到其极限值，最大承载力发生在控制截面的材料强度耗尽之前，这种破坏称为失稳破坏。 的计算： 式中 cm无侧移结构中偏心受压构件杆端弯矩不等的影响系数，当计算出的cm 小于0.55时，取cm 等于0.55；对有侧移的框架和排架结构中的偏心受压构件中，取cm 等于1.0。荷载长期影响系数：对无侧移结构中的偏心受压构件，取 等于1.0；对有侧移结构中的偏心受压构件，取等于0.85；l0构件的计算长度；h截面高度，对环形截面，取外径d；对圆形截面，取直径d；M1绝对值较大的杆端弯距设计值，取正值；M2绝对值较小的杆端弯距设计值，当与弯距M1使构件同侧受拉时取正值；当与弯距M1使构件异侧受拉时取负值；h0截面有效高度；对环形截面，取，是环形截面外半径；对圆形截面，取，是圆形截面半径；是纵筋重心所在的圆周半径；1小偏心受压构件截面曲率修正系数；当1大于1.0时，取 1等于1.0；2偏心受压构件长细比对截面曲率的影响系数；当l0/h15时，取2等于1.0；当按计算1时，取=1。5 偏心受压柱的计算方法、适用条件及构造要求1、 偏心受压构件正截面承载力计算的基本假定：（基本同受弯构件） 平截面假定； 不考虑混凝土的抗拉强度； 取混凝土极限压应变为0.0033； 等效矩形应力图的转化：混凝土设计强度为1fc，其受压区高度x取等于按截面应变保持平面的假定所确定的中和轴高度乘以系数1，当混凝土强度不超过C50时，1取0.8；当混凝土强度等级为C80时，1取0.74，其间按线性内插法取用。当混凝土强度不超过C50时，1取1.0；当混凝土强度等级为C80时，1取0.94，其间按线性内插法取用。2、 基本公式及适用条件：前面已述，偏心受压根据偏心距及配筋量的大小可分为大偏心受压和小偏心受压，大小偏心受压的界限是界限偏心受压，此时构件的破坏特点是受拉钢筋屈服与压区混凝土压碎是同时发生的，根据这一特点，我们将构件受压分三个问题来讲： 界限受压破坏：构件发生界限受压破坏时所能承受的轴力和弯矩分别用、来表示，则其计算公式为： 则可写出界限偏心中表达式：说明与截面尺寸、材料强度、所配的钢筋面积有关，在截面设计过程中，不能准确的确定出来；称为界限偏心距： 若；则构件属大偏心受压； 若；则构件属界限受压； 若；则构件属小偏心受压；由于在构件设计时不能确定出来，故显然用它来判别大小偏心是不现实的；为了简化计算，避免多次重复计算，我们根据上式求出一个最小的界限偏心距，用它与来比较确定大小偏心受压；当eieib，min 时，必为小偏心受压；当eieib，min时，视受拉钢筋As的大小有两种情况：当As适量时，视为受拉钢筋首先屈服的大偏心受压；当As过大时为受拉钢筋未达fy的小偏心受压。但由于在截面配筋计算时As 未知，一般不会出现As 过大 而致b 的情况，故仍可按大偏心受压计算。通常取=。 大偏心受压：基本公式： 适用条件： 或 保证拉筋屈服 保证压筋屈服 小偏心受压：基本公式：由小偏心受 压破坏的特征可知：截面破坏时，总是能达屈服，远离纵向力一侧的钢筋As可能受拉，也可能受压，其应力值将随相对受压高度而变化。当=b时 ,s=fy；当=0.8时，s=0。当为其它值时,由内插法得出:s=fy(-0.8)/（b-0.8）钢筋应力还应符合下列条件：-sfy 由平衡条件得基本公式为： N=1fcbx+-Ass Ne=1fcbx(h0-x/2)+ (h0-) 适用条件：或3、 截面设计： 在进行截面配筋计算时，通常荷载产生的轴向力N，弯矩M（或Ne0）及材料强度均为已知，截面尺寸 bh 已 预选定，要求计算所需配置的钢筋面积As及。这时需首先判断属于哪一类偏心受压情况才能采用相应的公式来计算。 两类偏心受压的判别：两类偏心受压判别的基本条件是：或为大偏心； 或为小偏心。但事实上在设计时是个未知量，因此这种方法无法判别，只能用近似的判别方法即：当时可能为大偏心受压，可先按大偏心受压公式计算，算出后确认是否满足或条件，满足则确属大偏心受压；当时为小偏心受压构件，按小偏心公式计算。若属大偏心受压，则其设计有两种情况： 均未知：有三个未知量，两个方程，没有唯一的解，增加一个补充条件： 使+最小，则应充分利用混凝土强度，取，即可求得。 并应验算适用条件。 已知，求。 如同双筋矩形截面梁。这里将原图看成三个图的叠加。钢筋分成三项之和。即： 式中 为与纵向受压钢筋形成一对力偶抵抗一部分弯矩的第一部分钢筋；为与混凝土形成一对力偶抵抗第二部分弯矩的第二部分钢筋；为抵抗轴向力的第三部分钢筋，是受压的。若在求过程中，时，说明不足，按未知重新计算；若在求过程中，时，说明受压钢筋在构件破坏时不能屈服，此时可近似取，则： 若受压钢筋在构件破坏时不能屈服，还应按不考虑即取=0，的受弯构件计算： 再查表或计算出、，按 计算取、两步的较小值。小偏心受压构件的配筋计算：在小偏心受压构件的基本公式中，有三个未知量，两个方程，而且由于小偏心受压破坏的特点，没有其他条件可补充如大偏心构件。但是由于小偏心构件的远离轴向力一侧的钢筋一般不能达到屈服，故可先确定： 先确定： a：由于小偏心构件的远离轴向力一侧的钢筋一般不能达到屈服，因此不管配多少 钢筋都一样，取 b：由于附加偏心距ea是一个偶然的因素，它可能与e0方向相同，使荷载偏心距增大，也可能与e0方向相反，使荷载偏心距减小。大多数情况下，ea与e0同方向时将使构件承载能力降低 。若ea与e0相反，对距轴力较远一侧的受压钢筋更不利，对合力中心取矩，则有：取a、b所得的的较大值，代入基本公式计算及； c：一般情况下，当轴向力时按b计算的才大于，当轴向力时按取用。 确定后，可按基本公式计算及，但在计算过程中，求解繁琐，可先按下式计算，再计算：式中： ；如时，将代入基本公式可求得，当时取；如时，此时全截面受压，基本公式转化为：此时若，取等于。4、 承载力复核：承载力复核有两种类型的问题： 已知偏心距，求轴向力设计值：先判别大小偏心受压，再利用基本公式求解。 给定轴向力设计值，求构件所能承受的弯矩：可先求出，比较与的大小，若则为大偏心受压构件，反之为小偏心构件，再按基本公式计算。5、 垂直于弯矩平面的承载力校核：偏心受压，特别是小偏心受压构件，控制构件承载力的不一定是偏心方向，也有可能是短边方向的轴心受压起控制作用，因此还应验算短边方向的轴心受压承载力。6、 对称配筋矩形截面的配筋计算：在实际施工过程中，若与不等，施工人员容易出错，造成结构或构件承载力的不足，从而引起不良后果；因此，现在设计人员经常将受压构件设计成对称配筋的情况即：=；。 截面设计：大小偏心的判别：根据对称配筋的特点，在界限配筋的情况下可得： ；若则为大偏心构件；若则为小偏心受压构件；假定构件为大偏心，可根据式： 计算出来，再确认是属哪一类受压构件；若，则确属大偏心； 若，则属小偏心。 大偏心受压构件：由上述知识得：若则式中 ；当时，说明受压钢筋不能屈服，此时取对受压钢筋形心取矩得： 小偏心受压构件： 在小偏心的基本公式中，有两个未知量，两个方程，可有唯一的解，但计算复杂，规范采用下式计算： 式中 为构件截面的中和轴修正系数，当采用C50或其以下混凝土时，=0.8，采用C80混凝土时，=0.74。求出后代入基本公式得：当=时取= 承载力复核：按非对称配筋时计算即可。