悬挑钢管脚手架专项施工方案.doc

晟元集团有限公司 悬挑式钢管脚手架搭拆专项施工方案目 录1编制依据22工程概况23 脚手架设计23.1.材料选用23.2设计方案原则33.3方案确定33.4. 脚手架计算书4悬挑式扣件钢管脚手架计算书（3m）4悬挑式扣件钢管脚手架计算书（4.5m）124 施工部署204.1项目组织机构204.2劳动力组织205 脚手架搭设205.1 施工工艺流程205.2 预埋吊环设置要求215.3 细部做法及构造要求216脚手架拆除246.1拆除工艺流程246.2拆除原则246.3.脚手架拆除要求及措施247 脚手架的检查与验收258安全技术措施258.1搭设安全技术措施258.2脚手架拆除安全技术措施269应急救援预案27苍南华宇大厦工程 悬挑式钢管扣件脚手架专项施工方案1编制依据1、浙江天然勘察设计有限公司提供的施工设计图。2、本工程施工组织设计。3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）。 4、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。5、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）。6、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）。7、钢管脚手架扣件（GB/5831-2006）8、建筑施工手册9、建筑施工计算手册10、建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)。11、公司质量手册、管理手册等2工程概况钱皇绿都住宅小区工程总建筑面积为83822，是集商业、住宅及地下停车为一体的多功能的智能型建筑，分为B、C两个地块，地下一层，地上层数为2层、10-18层。整个工程由15幢单体组成，其中1#楼、2#楼由地下1层和地上为17楼组成，3#楼地上由13层主楼组成，4#-10#楼由地下室外层和地上为18层组成，11#-13#楼由地下1层和地上为10层主楼及裙房1层组成，14#楼地下1层和地上为15层主楼组成，物业管理用房地上为2层，地下室平时为停车库，地下室局部战时兼做人防，地下室按甲类常六级核六级人防设计。工程结构形式为全现浇钢筋砼框架剪力墙结构，建筑最高高度为58.7米。3 脚手架设计3.1.材料选用3.1.1钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm，钢材强度等级Q235-A级的焊接钢管，材质符合碳素结构钢（GB/T700）的相应规定。不得有明显变形、裂缝、结痕、分层、压痕、压扁和锈蚀。必须进行防锈处理。严禁有打孔的钢管。搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚板统一漆黄色，剪刀撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆漆红白相间色。3.1.2扣件钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。3.1.3脚手板脚手板均采用松木脚手板，脚手板厚度不应小于50mm，两端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。脚手板、脚手片采用符合有关要求。3.1.4安全网安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由太原市建筑安全监督管理部门发放的准用证。3.1.5工字钢：选用10号工字钢，每根长度为3m或4.5m。3.1.6连墙件连墙件采用外径48mm，壁厚3.5mm钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T700）中Q235A钢的要求。 3.2设计方案原则1架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5. 综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合建筑施工安全检查标准要求，要符合温州市市文明标准化工地的有关标准。3.3方案确定以4#楼为例，本工程外架采用16号工字钢悬挑钢管扣件式（48系列）双排脚手架，脚手架宽0.8m，立杆间距1.5m，步距为1.7m，内侧立杆距墙为0.30m，脚手架从3.6米标高（第二层楼面）开始用工字钢外挑搭设，脚手架搭设高度为 15m(9步)。挑架预埋吊环采用18钢筋制作（未经冷拉），间距为1500，在2F、7F、12F、17F设置。 悬挑工字钢采用直径16钢丝绳与建筑物拉结，钢丝绳拉结点采用20钢筋制作，布置于相应工字钢位置上面两层外侧墙、梁处。工字钢长3m、4.5m、6m不等。详见附图：各截面剖面图 3.4. 脚手架计算书悬挑式扣件钢管脚手架计算书（3m） 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度15.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.70米。 采用的钢管类型为483.5， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.40米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设8层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.60kN/m2，高度变化系数1.7700，体型系数1.1340。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度1.70米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.25m。拉杆采用钢丝绳。 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.500/2=0.113kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.113+1.42.250=3.331kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=3.3310.8002/8=0.266kN.m =0.266106/5080.0=52.458N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.113+2.250=2.401kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.02.401800.04/(3842.06105121900.0)=0.510mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 二、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.8001.500/2=0.090kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 P=(1.20.031+1.20.090+1.41.800)/2=1.332kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.3321.500=0.358kN.m =0.358106/5080.0=70.484N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm 集中荷载标准值P=0.031+0.090+1.800=1.921kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.1461920.7201500.003/(1002.060105121900.000)=2.96mm 最大挠度和 V=V1+V2=3.011mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.8001.500/2=0.090kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.090+1.41.800=2.697kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12515.000=1.872kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15081.500(0.800+0.300)/2=0.990kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5008/2=0.900kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50015.000=0.112kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.875kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.600 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.770 Us 风荷载体型系数：Us = 1.134 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.6001.7701.134 = 0.843kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.875+0.851.43.600=8.933kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.875+1.43.600=9.689kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.8431.5001.7001.700/10=0.435kN.m 五、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.689kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.700=2.945m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为2945/16=186； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.207； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9689/(0.21489)=95.569N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.933kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.700=2.945m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为2945/16=186； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.207； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.435kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8933/(0.21489)+435000/5080=173.720N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1250mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。 受脚手架集中荷载 P=9.69kN 水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=10.059kN,R2=10.553kN,R3=-0.496kN 最大弯矩 Mmax=1.682kN.m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.682106/(1.05141000.0)+4.1911000/2610.0=12.966N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929 经过计算得到强度 =1.68106/(0.929141000.00)=12.84N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 九、拉杆的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=10.898kN 十、拉杆的强度计算 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=10.898kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00010.898/0.850=102.566kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=10.898kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=108984/(3.1416502)1/2=12mm 十一、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=10.553kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=105534/(3.1416502)1/2=12mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 10.55kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于10553.18/(3.1416201.5)=112.0mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 10.55kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!悬挑式扣件钢管脚手架计算书（4.5m） 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度15.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.50米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.70米。 采用的钢管类型为483.5， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.40米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设8层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.60kN/m2，高度变化系数0.7400，体型系数1.1340。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.90米，建筑物内锚固段长度2.60米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.80m。拉杆采用钢丝绳。 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.500/2=0.113kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.113+1.42.250=3.331kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=3.3311.5002/8=0.937kN.m =0.937106/5080.0=184.422N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.113+2.250=2.401kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.02.4011500.04/(3842.06105121900.0)=6.302mm 小横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.5001.500/2=0.169kN 活荷载标准值 Q=3.0001.5001.500/2=3.375kN 荷载的计算值 P=(1.20.058+1.20.169+1.43.375)/2=2.498kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1752.4981.500=0.664kN.m =0.664106/5080.0=130.729N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm 集中荷载标准值P=0.058+0.169+3.375=3.601kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.1463601.3501500.003/(1002.060105121900.000)=5.55mm 最大挠度和 V=V1+V2=5.599mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.5001.500/2=0.169kN 活荷载标准值 Q=3.0001.5001.500/2=3.375kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.169+1.43.375=4.997kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12515.000=1.872kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15081.500(1.500+0.300)/2=1.620kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5008/2=0.900kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50015.000=0.112kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.504kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001.500/2=6.750kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.600 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 0.740 Us 风荷载体型系数：Us = 1.134 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.6000.7401.134 = 0.352kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.504+0.851.46.750=13.438kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.504+1.46.750=14.855kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.3521.5001.7001.700/10=0.182kN.m 五、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=14.855kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.600； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.6001.700=3.142m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3142/16=199； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.184； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =14855/(0.18489)=165.204N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=13.438kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.600； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.6001.700=3.142m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3142/16=199； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.184； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0