车床主轴箱CA6140的设计（机械毕业设计含CAD图纸）
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车床
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ca6140
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摘要伴随着国民经济的快速发展，机械行业的市场呈现出一片光明的景象，国外的先进技术和经验我们通过消化吸收，将其优点转化成我们的优势资源，利用其优点我们将在制造业中占有一席之地。主轴箱是机床中的重要零部件，它承担着整台机床动力传动的任务，机床的工作效率也受主轴箱的好坏影响，由此可见主轴箱的重要程度。在机械行业中，CA6140机床为主体的切割机，已广泛应用于零件加工行业，这样的设计主要是为CA6140车床主轴箱设计，设计内容包括确定主参数，传输方案及驱动系统图，主要部分是通过使用二维绘图软件设计和零部件加工计算。关键词CA6140；机床；主轴箱；零件ABSTRACTWITHTHERAPIDDEVELOPMENTOFMACHINERYINDUSTRY,THEMARKETISBRIGHT,THROUGHTHEDIGESTIONANDABSORPTIONOFFOREIGNADVANCEDTECHNOLOGYANDEXPERIENCETOTHEADVANTAGEOFOURRESOURCESINTO,ANDTHUSAPLACEINTHEMANUFACTURINGSECTORMACHINETOOLSPINDLEBOXISANIMPORTANTCOMPONENT,ITBEARSTHEENTIREPOWERTRANSMISSIONTASKMACHINETOOLS,SPINDLEBOXALSODIRECTLYAFFECTSGOODANDBADMACHINESEFFICIENCY,CANBEIMAGINEDIMPORTANCESPINDLEBOXINMACHINERYINDUSTRY,THECA6140MACHINEASTHEMAINCUTTINGMACHINE,HASBEENWIDELYAPPLIEDINTHEINDUSTRYOFPARTSPROCESSING,THISDESIGNISMAINLYFORCA6140LATHESPINDLEBOXDESIGN,DETERMINATIONOFMAINPARAMETERSDESIGNCONTENTINCLUDINGMACHINETOOLS,TRANSMISSIONSCHEMEANDDRIVESYSTEMCHARTOFTHEMAINPARTSISCALCULATEDBYUSINGTWODIMENSIONALDRAWINGSOFTWARETODESIGNANDPARTSPROCESSINGKEYWORDSCA6140MAHINETOOLSSPINDLEBOXPARTS目录第一章引言1第二章机床的规格和用途2第三章主要技术参数3第四章拟定传动方案和传动系统图541极限转速的确定542公比的确定543主轴转速级数Z的求算544结构网或结构式的确定545转速图的绘制5第五章计算和验算主要设计零件751主轴箱的箱体752设计I轴及轴上零件8521计算普通V带传动8522计算多片式摩擦离合器10523验算齿轮12524验算传动轴14525疲劳强度校核轴承1653设计轴及轴上零件17531验算齿轮17532验算传动轴20533验算轴组件的刚度2254轴及轴上零件设计24541验算齿轮24542验算传动轴27543验算轴组件的刚度2955设计轴及轴上零件32551验算齿轮32552验算传动轴35553验算轴组件的刚度3656设计轴及轴上零件36561验算齿轮37562验算传动轴38563验算轴组件的刚度39总结40参考文献41致谢42沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第一章引言1第一章引言普通车床又称为卧式车床，因其主轴以水平方式放置的缘故，而被称为卧式车床，是车床中应用最广泛的一种，约占总数的65。主要部件有主轴箱、进给箱、溜板箱、刀架、尾架、光杠、丝杠和床身。主轴箱主电机旋转经过一系列的变速机构，从一开始转正，负2种不同转向，使主轴得到需要，在同一时间进给箱接收主轴箱分离的力量，是主轴箱的任务。主轴是主轴箱的关键部件。直接影响工件的加工质量是在轴承运行稳定性是主要因素，减小主轴的旋转精度，是减少使用机床的价值。进给箱被安装在进给箱中的变速机构，是调节进给运动的，其馈送或间距可以通过变速机构来调节，刀架接收通过光杠或丝杠传递的运动。溜板箱作为车床进给运动控制箱实际上是滑板箱，被固定在刀架底部，可以和刀架一同进行做纵向、横向进给、快速移动或螺纹加工。为了方便操作机床，各种操作手柄和按钮被装在溜板箱上。沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第二章机床的规格和用途2第二章机床的规格和用途主轴箱、进给箱、溜板箱、刀架、尾架、光杠、丝杠和床身是组成CA6140车床的组成部。滚动轴承作为的主轴三支撑；双轴滑移共用齿轮机构作为进给系统；用十字手柄操作纵向与横向进给，伴有快速电机。刚性强，功率高，操作简洁是此机床的特点。CA6140机床广泛的应用于机械加工行业中。加工公制、英制、模数和径节螺纹均可用CA6140车床进行。沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第三章主要技术参数3第三章技术参数工件最大回转直径在床面上M40在床鞍上21工件最大长度M20157主轴孔径48主轴前端孔锥度主轴转速范围正传MIN/R140反传58加工螺纹范围公制192模数4805径节径节6进给量范围细化R/M05428纵向正常19加大R/637细化024横向正常R/9加大M3168刀架快速移动速度纵向IN/4横向主电机功率KW75转速MIN/R140沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第三章主要技术参数4快速电机功率W370转速MIN/R26冷却泵功率90流量L/IN25工件最大长度为的机床10外形尺寸毫米MM968重量约KG2沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第四章拟定传动方案和传动系统图5第四章拟定传动方案和传动系统图41极限转速为主轴最小转速（）,1400MM/S为最大转速（），10M/SMINMAXN转速调整范围。4NRIAX42公比是主轴转速数列的公比1243主轴转速级数Z241LGRN/Z44结构式24345画转速图（1）所选电动机无特殊要求，用Y系列封闭自扇冷式鼠笼型三相异步电动机，来作为金属切削机床的驱动。Y系列电动机效率高，节能，噪声小，振动小，起动转矩大，运行安全，选择Y160M4是根据机床来确定，1500转/分的同步转速。（2）总降速传动比是总降速传动比，主轴最低转速NMIN，通过增加定比传31067/NUIDMI动副，来减少齿轮和及径向与轴向尺寸，从而使总降速传动比分担开来。串联的各变速组中的最小传动比是由总降速传动比按“先缓后急”的递减原则分配来的。（3）传动轴轴数沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第四章拟定传动方案和传动系统图6传动轴数6（4）画转速图画转速图可用传动轴数、主轴转速级数格距。在图上，电动机转速到主轴最低转速的总降速比是先分配的，在串联的双轴传动间各变速组的传1MINKU动比射线按结构式的级比分配规律画上，传动副的传动比就确定了。见图1，CA6140主轴运动转速图。沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第四章拟定传动方案和传动系统图7图1CA6140主轴运动转速图沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第五章计算和验算主要设计零件8第五章计算和验算主要设计零件51箱体主轴箱中包含主轴、变速机构、操作机构和润滑系统等。确保运动参数和较高的传动效率是主轴箱应该做到的，充足的强度，较低噪声，操作方便，良好的工艺性传动件是传动件应具备的特性。这种设计材料的选择中等强度，灰铸铁HT150及HT200最为最广泛,HT200为选用材料，根据其外形轮廓尺寸长宽高选取最小壁厚，体积小于500500300，壁厚选取812MM；3M体积大于500500300800500500，壁厚选取1015MM；3体积大于800800500，壁厚选取1220MM。3扭转刚度下降1020是受到箱体轴承孔的影响，导致弯曲刚度大幅下降，通过用凸台和加强筋来补足因开口而受到削弱的刚度；还可适当增加壁厚来进一步保证。支撑和定位的作用是身在主轴箱。在主轴箱中，有通过安装孔位置可以完成15根轴的定位，从而，确定盒体上的安装孔的位置是非常重要的。考虑到安装之间的齿轮啮合并相互干扰是决定轴孔的位置，在箱主体的主要问题由轴安装孔的位置测定每个以适应齿轮和变位系数的中心距来画，计算公式为（51YMD21/A057385694/40205/139M0582/41664/582沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第五章计算和验算主要设计零件96M2/3585因此得出箱体上各轴安装孔的位置，见图2，安装孔位置图图2安装孔位置图不同类型的机床，定位安装主轴传动方式也有所不同，是固定的，移动的。在箱上的两个小垂直平面座的平面底部的盒子，以及压力板的底部固定有螺栓，称为固定式。单件式铸造成型是其轴箱体，由于安装的需要进行了相应的调整，以在箱体的底部。通过床的整体设计、使用喜好颜色的人，以确定框的颜色，框具有保留详见身体部位在图中的空间。52设计I轴及轴上零件521计算普通V带传动普通V带应保证带传动不打滑和能够提供的最大功率和疲劳强度、寿命必须满足沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第五章计算和验算主要设计零件10设计功率（KW），（52）DAPK其中，工况系数A通过机床设计指导，得11；12DKW130MM；1带速1/60986/DVNMSV230MM；2D1000MM初选中心距，表示,可从总体布局的。过小，带弯曲数增加；0A00A相反，易振动。532101202754DDDNLMA通过机床设计指导得,带基准长度8F40为带挠曲次数，表示；741MV/1S实际中心距2AAB10874DDL2158DB故20703AM小带轮包角1211SIN54092DA通过机床设计指导得,单根V带的基本额定功率；8KWP1V带基本额定功率增量1BUPK其中，弯曲影响系数,BK30，传动比系数,112U故；106P带的根数1DLPZK沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第五章计算和验算主要设计零件11其中，包角修正系数，093；K，带长修正系数，101；L故12389806910Z圆Z取4；单根带初拉力（5205DAPFQVVZK4）Q是带每米重量，010；由上得0F5823N轴受带的压力，见图3，带对轴压力图图3带对轴压力图（510154092SIN258SIN382QFZN5）522计算多片式摩擦离合器对于片式摩擦离合器的设计，首先根据机床结构选择离合器的尺寸，确定为轴沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第五章计算和验算主要设计零件12装式时，外摩擦片的内径D比小26MM，而离合器的径向和轴向尺寸由内部摩擦片整体直径D确定，D会影响主轴箱内部布局结构都会，所以应正确选取。计算摩擦片对数BP（52MNK/FZ20D6）其中MN，扭矩；MN955/128410DNJN510ND，额定功率；，计算转速；JN，传动效率；K，安全系数，取1315；F，摩擦系数，磨擦片材质是淬火钢，通过机床设计指导得，F008；，平均直径0D；67M/2DB，接触宽度；3/B，许用压强；P0TVKMZ086，基本许用压强，通过机床设计指导，得11；0T，速度修正系数。VP02DN/641/S5平均圆周速度，通过机床设计指导得100；V，接合次数修正系数，通过机床设计指导得100；MK，摩擦结合面数修正系数，通过机床设计指导得076。ZBP112MN/FZ20D按空载功率损耗可确定卧式车床反向离合器所传递的扭矩，KP0444KDN摩擦离合器的轴向压紧力Q可最后确定，计算如下沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第五章计算和验算主要设计零件13QBN3570TP2DVK510符号意义同上。选择所述衬里的厚度通常为1、15、175、2（MM），0204（MM），用于内外层分离的最大间隙，常用10或15钢摩擦片材料，衬里应该已高耐磨损性，较大的摩擦系数，良好的耐高温性，0305（MM）的表面渗碳,及HRC5262的淬火硬度。图4多片式摩擦离合器图。523齿轮的验算检查齿轮的强度，应选择相同的模承载的最大最小齿轮，接触应力的齿数和弯曲应力计算。通用齿轮齿面接触应力计算的高速传输，齿轮齿根弯曲应力计算低速驱动。在硬齿面，软核渗碳齿轮淬火，一定要检查齿根弯曲应力验算接触应力的公式如下（5123J2081SJUKNZMBNMPAJ7）验算弯曲应力的公如下（55123W208SWJKNPAZBYN沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第五章计算和验算主要设计零件148）其中N，传递功率，；DN（5160TONKMC9）T，工作期限（）内齿轮总工作时间（H），同一变速SST20H15组总工作时间。，/PSP，传动副数；，最低转速；1N，基准循环次数；（以下均参见机床设计指导）OCM，疲劳曲线指数；，速度转化系数；NK，功率利用系数；N，材料强化系数；Q是极限值，当时，；当时，MAXSSMINSKAXSSKSMAXINSKS；IN，工作情况系数，中等冲击主运动，；1K162，动载荷系数；2，齿向载荷分布系数；3Y，标准齿轮齿形系数；，许用接触应力；J，许用弯曲应力）。W验算，或不合格时，最初选择的材料或热处理方法可以改变，也不能满足，JW齿宽再次调整或齿模数的选择。采用整淬的方式对I轴上的齿轮进行热处理。传至I轴时最大转速13082/MINDNR951沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第五章计算和验算主要设计零件15ND562KW80/MINJNR3离合器两齿轮，齿数最少为，齿宽5105U2MBJ32081012304756858MPAAJMP符合要求。验算的齿轮256J308101204375629108MPAAJ1250P符合强度要求，见图5，齿轮图。图5齿轮图524验算传动轴传动轴的方面，除了过载轴，强度，其他不必，通常仅刚度检查。计算花轴键轴抗弯断面惯性矩I742104MM4510）4246DBNDDIMA沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第五章计算和验算主要设计零件16其中D，小径；I，大径；B，键宽；N，键数；计算弯曲载荷，最大扭矩通常采取的险段（54J9510NMNMA扭44562910108NMA11）其中N，最大功率；，计算转速；JN齿轮的输入扭矩和齿轮圆周力和径向力的输出转矩，齿轮圆周力是在轴弯曲载荷（543265102NDTMP扭12）其中D，直径。MZ径向力RP（5/COSRTGNA13）其中，啮合角；20，齿面摩擦角；57，螺旋角0故31RTPN验算侧挤压应力挤压应力为（5MAX28,NJYJYMPADDLNK14）其中，传递的最大转矩；MAXN沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第五章计算和验算主要设计零件17D，大径；D，小径；L，工作长度，；N，键数；K，载荷分布不均匀系数；08742865136203JYJYMPAPA故合格，见图6，花键轴图图6花键轴图525疲劳强度校核轴承滚动轴承为传动轴，导致无法工作的原因是疲劳破坏，所以需要疲劳验算。计算额定寿命的公式HL2（5）（KLPF50NFNCKHT15）或按计算符合CJ的计算公式进行计算（5NLFNFHJ16）其中LN，定寿命；沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第五章计算和验算主要设计零件18CJ，计算动载荷；T，工作期限，取1000015000小时。C，额定负载,，速度系数，计算转速NF103NIFIN，寿命系数，NF5NLFN等于轴承的工作期限；，寿命系数，球轴承等于3，滚子轴承等于；103，工作情况系数，；FF1FF，功率利用系数；NK，速度转化系数；N齿轮轮换工作系数；L当量动载荷用；P124863NLHT0395N故合格。53设计轴及轴上零件531验算齿轮检查齿轮的强度，应选择相同的模承载的最大最小齿轮，接触应力的齿数和弯曲应力计算。通用齿轮齿面接触应力计算的高速传输，齿轮齿根弯曲应力计算低速驱动。在硬齿面，软核渗碳齿轮淬火，一定要检查齿根弯曲应力验算接触应力（MPA）（5123J2081SJUKNZMBNJ17）验算弯曲应力沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第五章计算和验算主要设计零件19（55123W208SWJKNMPAZMBYN18）；NDU，齿数之比（大齿轮与小齿轮），当U大于等于1，“”号外啮合，“”号内啮合；，寿命系数SKTNNQK其中代表工作期限系数（5160TOMC19）T，工作期限（）内齿轮总工作时间（H），同一变速SST20H15组总工作时间/PS是极限值，当时，；当时，MAXSKSMINSKAXSSKSMAXINSKS；IN验算，或不合格时，最初选择的材料或热处理方法可以改变，也不能满足，JW齿宽再次调整或齿模数的选择。采用整淬的方式对双联滑移齿轮热处理。传至轴时最大转速为130564278/MINNR369092085M577KWND12078/INJNR3双联滑移齿轮，齿数最少，齿宽25314MB05U沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第五章计算和验算主要设计零件20J32081051230472519828MPAAJ1250P符合标准。验算齿轮39采用整淬12078/MINJNR37569061NDKW4BUJ3208123571029495108MPAAJ1250P齿轮合格。验算齿轮采用整淬12078/MINJNR372569090684NDKW1BU4J32081351927542078MPAAJ1250P齿轮合格。验算齿轮3采用整淬12078/MINJNR37569068NDKW14BUJ320812351245078MPAAJ1250P齿轮合格。沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第五章计算和验算主要设计零件21532验算传动轴传动轴的方面，除了过载轴，强度，其他不必，通常仅刚度检查。计算花轴键的轴抗弯断面惯性矩I如下742104MM4（54246DBNDDIMA20）计算弯曲载荷，最大扭矩通常采取的险段（54J9510NNMA扭44529101086NMA21）齿轮的输入扭矩和齿轮圆周力和径向力的输出转矩，齿轮圆周力是在轴弯曲载荷（543251081DTP扭（）22）齿轮的径向力R（5/COS902RTPGNA23）（52201MTDM78624）符合条件。验算侧挤压应力侧表面的挤压应力（5MAX28,NJYJYMPADDLNK25）428510220367JYJYMAPAA故合格，见图7，花键轴图沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第五章计算和验算主要设计零件22图7花键轴图533验算轴组件的刚度具有在主轴部件的刚度有很大的影响是跨度，画主轴组件的结构后，计算合理跨距L。，对图的修改更加有力，L。远小于跨距时，三支撑结构应被考虑。主轴组件的灵活性式系统在主井和灵活性的轴承两相叠加主轴终点C，极值公是（53610OBOBAEILCL26）其中L。，合理跨距；C，主轴悬伸梁；，后支撑轴承刚度；A，前支撑轴承刚度；B求解可得一实根33211BOABAOEILMCLC并且沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第五章计算和验算主要设计零件23滚动轴承为传动轴，导致无法工作的原因是疲劳破坏，所以需要疲劳验算。计算额定寿命的公式HL（5）（KLPF50NFNCK27）按符合的公式计算J（5CNLFCNFHJ28）124863NLT0H395N故合格，见图8，轴承图图8轴承图54设计轴及轴上零件沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第五章计算和验算主要设计零件24541验算齿轮1验算齿轮检查齿轮的强度，应选择相同的模承载的最大最小齿轮，接触应力的齿数和弯曲应力计算。通用齿轮齿面接触应力计算的高速传输，齿轮齿根弯曲应力计算低速驱动。在硬齿面，软核渗碳齿轮淬火，一定要检查齿根弯曲应力。验算接触应力（529）123J2081SJUKNZMBNMPAJ验算弯曲应力（55123W208SWJAYN30）U齿数之比，当U大于等于1，“”号外啮合，“”号内啮合；STNNQK（5160OMC31），同一变速组，总工作时间ST20H15/PTS是极限值，当时，；当时，MAXKSMINSKAXSSKSMAXINSKS；SIN验算，或不合格时，最初选择的材料或热处理方法可以改变，也不能满足，JW齿宽再次调整或齿模数的选择。采用整淬的方式对三联滑移齿轮热处理传至三轴时的最大转速为13056941486/MIN2NR370238ND54KW沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第五章计算和验算主要设计零件251486/MINJNR3三联滑移齿轮，齿数最少，齿宽25112MB105UJ3200304758941586MPAAJ120P符合标准。验算齿轮5齿轮采用整淬201486/MINJNR37259009682NDKW15BUJ3814319050286MPAAJ1250P故合格。验算齿轮36齿轮采用整淬1486/MINJNR372059090682NDKW1B4UJ320814204375186186MPAAJ1250P故合格验算齿轮4齿轮采用整淬2186/MINJNR3720590906824NDKW1B沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第五章计算和验算主要设计零件261UJ32081204375129486MPAAJ1250P故合格，见图9，齿轮图。图9齿轮图542验算传动轴传动轴的方面，除了过载轴，强度，其他不必，通常仅刚度检查。计算花轴键的轴抗弯断面惯性矩I4246DBNDDIMA（5424328383710M32）计算弯曲载荷，最大扭矩通常采取的险段（54JN9510MNMA扭44529101086NA33）齿轮的输入扭矩和齿轮圆周力和径向力的输出转矩，齿轮圆周力是在轴弯曲载沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第五章计算和验算主要设计零件27荷（5432510N81NDTMP扭（）34）齿轮的径向力R/COS902RTPGA（52201MTDM78635）符合条件。验算侧挤压应力侧表面的挤压应力（5MAX28,NJYJYMPADDLNK36）K取0708428510220367JYJYMPAPAA故合格，见图10，三轴花键图。沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第五章计算和验算主要设计零件28图10三轴花键图543验算轴组件的刚度具有在主轴部件的刚度有很大的影响是跨度，画主轴组件的结构后，计算合理跨距L。，对图的修改更加有力，L。远小于跨距时，三支撑结构应被考虑。主轴组件的灵活性式系统在主井和灵活性的轴承两相叠加主轴终点C，极值公是（53610OBOBAEILCL37）求解可得一实根33211BOABAOCEILMLC并且滚动轴承为传动轴，导致无法工作的原因是疲劳破坏，所以需要疲劳验算。计算额定寿命的公式H（5）（KLPF50NFNCLK38）或按符合CJ的公式计算（5NLFNFHJ39）；HT150；3FF12486NLT沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第五章计算和验算主要设计零件29230NLHT1985故合格，见图11，轴承图。图11轴承图55设计轴及轴上零件551验算齿轮检查齿轮的强度，应选择相同的模承载的最大最小齿轮，接触应力的齿数和弯曲应力计算。通用齿轮齿面接触应力计算的高速传输，齿轮齿根弯曲应力计算低速驱动。在硬齿面，软核渗碳齿轮淬火，一定要检查齿根弯曲应力。验算接触应力（5123J2081SJUKNZMBNMPAJ40）验算弯曲应力沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第五章计算和验算主要设计零件30（55123W208SWJKNMPAZMBYN41）U，齿数之比，当U大于等于1，“”号外啮合，“”号内啮合；寿命系数用表示SKTNNQ其中代表工作期限系数542160TOKMC取1500020000H，同一变速组，总工作时间，STS/P是极限值，当时，；当时，MAXMINSAXSKSMAXKINSSK；SKIN为中等冲击主运动，1216；11验算，或不合格时，最初选择的材料或热处理方法可以改变，也不能满足，JW齿宽再次调整或齿模数的选择。采用整淬方式直齿齿轮热处理传至轴时的最大转速为13052026584140/MIN8NR379232NDA54KW10/MINJNR3模数与齿数为齿轮，齿宽220B105UJ38513472MPJ20MP符合标准。验算齿轮58沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第五章计算和验算主要设计零件31齿轮采用整淬258140/MINJNR37252026589090688NDKWB1UJ32011243253580MPJ1250P故合格，见图12，齿轮图。图12齿轮图552验算传动轴传动轴的方面，除了过载轴，强度，其他不必，通常仅刚度检查。计算花轴键的轴抗弯断面惯性矩I如下4246DBNDDIMA（54242363710MA43）计算弯曲载荷，最大扭矩通常采取的险段沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第五章计算和验算主要设计零件32（54JN9510MNMA扭4652910180NMA44）齿轮的输入扭矩和齿轮圆周力和径向力的输出转矩，齿轮圆周力是在轴弯曲载荷（56525180N231NDTP扭（）45）齿轮径向力R（5/COS103RTPGA46）2232MM（52201MTDM47）符合条件。验算花键轴键侧挤压应力工作在花键键侧表面的挤压应力（5MAX28,NJYJYMPADDLNK48）K取0708；628510142037JYJYPAMPA故合格，见图13，花键轴图,沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第五章计算和验算主要设计零件33图13花键轴图553轴组件的刚度验算具有在主轴部件的刚度有很大的影响是跨度，画主轴组件的结构后，计算合理跨距L。，对图的修改更加有力，L。远小于跨距时，三支撑结构应被考虑。主轴组件的灵活性式系统在主井和灵活性的轴承两相叠加主轴终点C，极值公是（53610OBOBAEILCL49）其中，后支撑轴承刚度；AC，前支撑轴承刚度；B求解可得一实根沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第五章计算和验算主要设计零件3433211BOABAOCEILMLC并且滚动轴承为传动轴，导致无法工作的原因是疲劳破坏，所以需要疲劳验算。计算额定寿命的公式H（5）（KLPF50NFNCLK50）或按符合CJ的公式计算（5NLFNFHJ51）150T；3FF126NLH05T387N故合格，见图14，轴承图沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第五章计算和验算主要设计零件35图14轴承图56传动系统的轴及轴上零件设计561齿轮的验算检查齿轮的强度，应选择相同的模承载的最大最小齿轮，接触应力的齿数和弯曲应力计算。通用齿轮齿面接触应力计算的高速传输，齿轮齿根弯曲应力计算低速驱动。在硬齿面，软核渗碳齿轮淬火，一定要检查齿根弯曲应力。验算接触应力（552）123J2081SJUKNZMBNMPAJ验算弯曲应力（55123W208SWJAYN53）U代表齿数之比（大齿轮与小齿轮），当U大于等于1，“”号外啮合，“”号内啮合；寿命系数用表示SKTNNQ沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第五章计算和验算主要设计零件36其中代表工作期限系数TK（5160ONMC54）取，同一变速组，总工作时间，ST20H15TS/P是极限值，当时，；当时，MAXKMINSKAXSSKSMAXINKS；SIN；162验算，或不合格时，最初选择的材料或热处理方法可以改变，也不能满足，JW齿宽再次调整或齿模数的选择。采用调质处理的方式对轴上的斜齿轮进行热处理传至五轴时的最大转速为1305690514486/MIN284NR390723ND5KW1486/MINJNR3斜齿轮，齿宽263B105UJ30051243724130486MPAAJ1560P故符合标准，见图15，斜齿轮图沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第五章计算和验算主要设计零件37图15斜齿轮图齿轮验算2580采用调质热处理对8025齿轮1486/MINJNR3920590280701842NDKW6BUJ308112435605258MPAAJ1250P故合格，见图16，斜齿轮图，图16斜齿轮图齿轮,验算齿轮250250沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第五章计算和验算主要设计零件38采用调质热处理对齿轮2501486/MINJNR3929807068205NDKW1B4UJ320814204375185186MPAAJ1250P齿轮合格。见图17，齿轮图。图17齿轮图562传动轴的验算传动轴的方面，除了过载轴，强度，其他不必，通常仅刚度检查。计算花轴键的轴抗弯断面惯性矩I如下，4246DBNDDIMA54264351253510MA53）计算弯曲载荷，最大扭矩通常采取的险段沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第五章计算和验算主要设计零件39（54JN9510MNMA扭4615290108NMA54）其中N，最大功率；，计算转速；JN齿轮的输入扭矩和齿轮圆周力和径向力的输出转矩，齿轮圆周力是在轴弯曲载荷（555）642120N51NDTMP扭（）其中D，齿轮节圆直径,MZ齿轮的径向力R（5/COS1450RTPGA56）（557）2201MTDM3符合条件。验算侧挤压应力侧表面的挤压应力（558）MAX28,NJYJYMPADDLNK；07428517062043JYJYMAPAA五轴花键轴合格。见图18，传动轴图沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第五章计算和验算主要设计零件40图18传动轴图563轴组件的刚度验算具有在主轴部件的刚度有很大的影响是跨度，画主轴组件的结构后，计算合理跨距L。，对图的修改更加有力，L。远小于跨距时，三支撑结构应被考虑。主轴组件的灵活性式系统在主井和灵活性的轴承两相叠加主轴终点C，极值公是（53610OBOBAEILCL59
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