黄河科技学院建筑系教学楼土木工程毕业设计计算书.doc

1 绪 论本设计说明书是根据此次黄河科技学院工学院毕业设计任务书的要求编写的,设计的题目为黄河科技学院教学楼设计方案二。本次毕业设计的内容包括建筑设计和结构设计。结构设计是土木工程专业毕业设计的重要阶段，也是毕业前的综合学习阶段,还是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,更是对大学期间所学专业知识的全面总结。在结构设计前期，我复习了结构力学、土力学与基础工程、混凝土结构设计、建筑结构抗震设计等教材，查阅了大量专业标准和规范，在网上搜集了不少资料，并借阅了一整套专业的工程图纸。在结构设计中期，我通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行结构计算和分析。在结构设计后期，主要进行设计手稿的输入和施工图的绘制，并得到老师的审批和指正，使我圆满的完成了任务，在此我表示衷心的表示感谢。结构设计期间，在指导老师的帮助下，我经过资料查阅及设计计算，加深了对规范、标准等相关内容的理解，巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。进行内力组合的计算时，进一步了解了Excel；在绘图时熟练掌握了AutoCAD；在计算书的输入时进一步熟悉了Word。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，辅以一些计算软件的校正。本次毕业设计凝结了个人的汗水和心血，由于自己水平有限，设计说明书中难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。2 建筑设计2.1设计资料本设计为黄河科技学院建筑系教学楼。建筑场地平坦，土层分布比较规律。冬季取暖室外计算温度-10，夏季室外计算温度31。相对湿度冬季为49%，夏季为56%。结构形式为钢筋混凝土框架结构，基础形式为钢筋混凝土柱下独立基础。地震烈度为7度。2.2设计依据1、人体尺度和人体活动所需的空间尺度2、办公用品、设备的尺寸和使用必要的空间3、温度、湿度、日照、雨雪、风向、风速等自然条件4、建筑模数5、地形、地质条件和地震烈度本设计为地震区的建筑。设计时主要考虑对抗震有利的场地和地基。房屋设计的体型，应该尽可能规整，简洁，避免在建筑平面及体型上的凸凹。采用必要的加强房屋整体性的构造措施，不做或少做地震时容易倒塌脱落的建筑附属物，女儿墙等须作加固处理。从材料选用和构造做法上尽可能减轻建筑物的自重，特别是减轻屋顶和围护墙的重量1。2.3设计原则1、满足建筑功能要求2、采用合理的技术措施3、具有良好的经济效果4、考虑建筑美观要求5、符合总体规划要求 3 结构设计3.1工程概况郑州市黄河科技学院拟建5层综合教学楼，建筑面积4906.50m2，拟建房屋所在地的基雪压s0=0.35kN/m2，基本风压0=0.4kN/m2，最大风级7-8级，全年主导风向为东北风，夏季主导风向为南风。年降水量1200mm，日最大降水量160mm，每小时最大降水量为40mm/h，最大积雪深度为25cm。建筑场地平坦，土层分布比较规律。常年地下水位于地表下约8m，在一般季节施工可不考虑地下水的影响。土的重度=19.0kN/m3，液限l=25.5%，塑性指数Ip=9.0，孔隙比e=0.682，类场地。fk=160kN/m2，冻土深度为18cm。基础形式为独立基础。冬季取暖室外计算温度-10，夏季室外计算温度31。相对湿度冬季为49%，夏季为56%。地震烈度为7度。3.2柱网布置根据该工程的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计，具体见建筑施工图。主体结构共5层，一层层高为3.9m，二至四层层高为3.6m。平面布置采用柱距为6.6m的内廊式大柱网，边跨为6.0m，中间跨为3.0m。内外墙均采用240mm厚粉煤灰空心砌块砌筑。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构。柱网布置图如图3.1所示。 图3.1 柱网布置图3.3承重方案竖向荷载的传力途径：楼板的均布活荷载和恒荷载经过次梁间接或直接传递至主梁，再由主梁传递至框架柱，最终由框架柱传递至基础。根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本行教学楼的框架承重方案为横向框架承重，这可使横向框架梁的截面高度大，增加框架的横向侧移刚度2。3.4梁柱截面尺寸的初步确定3.4.1 梁截面尺寸梁截面高度一般取梁跨度的1/121/8进行估算，梁宽取梁高的1/31/2。本设计中边横梁高为h=66001/11=600mm，截面宽度取b=6001/2=300mm，可得梁的截面初步定为bh=300mm600mm。由此估算梁的截面尺寸见表3.1。表中给出了各层梁的混凝土强度等级，其设计强度C30为fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2。表3.1 梁截面尺寸层次砼等级横梁bh(mmmm)纵梁bh次梁bhAB跨、CD跨BC跨(mmmm)(mmmm)15C303006003004003006003005003.4.2 柱截面尺寸柱截面尺寸可按下式进行估算N=FgEn (3.1)式中N为柱组合的轴压力设计值，为考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数,边柱取1.3，内柱取1.25，F为按简支状态计算的柱的负载面积，gE为折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，近似取1215kN/m2，本设计取13kN/m2，n为验算截面以上的楼层层数。 (3.2)式中Ac为柱截面面积，fc为混凝土轴心抗压强度设计值，N为框架柱轴压比限值，本设计抗震等级为三级（建筑设计抗震规范GB50011-2001）,其轴压比限值近似取0.93。各层柱的负载面积如图3.2所示。 图3.2 各柱负载面积图边柱F1=93 =27.0m2 中柱F2=94. 5=40.5m2边柱Ac1mm2中柱Ac2mm2若取柱截面为正方形，则边柱和中柱截面分别为428mm和492mm。根据上述计算结果并综合考虑其他因素，确定柱截面尺寸。柱截面尺寸见表3.2。表3.2 柱截面尺寸层次砼等级柱bh(mmmm)15C306006003.5计算简图基础选用柱下钢筋混凝土独立基础，基础顶面标高取-1.100m。25层柱高度即为层高3.6m，底层柱高度从基础顶面取至2层楼面标高处即3.9+1.1=5.0m。各梁跨度即为柱截面形心轴线之间的距离。计算简图如图3.3所示。 （a）横向框架 （b）纵向框架图3.3 计算简图3.6荷载计算3.6.1 屋面及楼面永久荷载标准值屋面做法采用倒置式不上人平屋面，具体做法详见05YJ1工程用料做法屋1（B1-35-F5）。40厚细石混凝土保护层 22kN/m30.04m=0.88kN/m235厚挤塑聚苯乙烯泡沫板保温层 0.17kN/m30.035m=0.006kN/m2合成高分子防水层 0.40kN/m220厚1：3水泥砂浆找平层 20kN/m30.02m=0.40kN/m220厚1：8水泥膨胀珍珠岩找坡 7kN/m30.02m=0.14kN/m2100厚钢筋混凝土屋面板结构层 25kN/m30.10m=2.50kN/m2合计 4.33kN/m2屋面恒载(65.4+0.24)(62+3.0+0.24)4.33=4331.53kN/m2楼面做法采用陶瓷地砖楼面，具体做法详见05YJ1工程用料做法楼10。陶瓷地砖（包括20厚1：4干硬性水泥砂浆） 0.70kN/m2100厚钢筋混凝土楼板结构层 25kN/m30.10m=2.50kN/m2合计 3.20kN/m2楼面恒载(65.48+0.24)(62+3+0.24)3.20=3201.13kN/m23.6.2 屋面及楼面可变荷载标准值不上人屋面均布活荷载标准值 0.50kN/m2屋面雪荷载标准值 sk=rs0=1.00.35kN/m2=0.35kN/m2楼面活荷载标准值 2.00kN/m2式中r为屋面积雪分布系数，取r=1.0。屋面活载(65.48+0.24)(62+3+0.24)0.50=500.18kN/m2屋面雪载(65.48+0.24)(62+3+0.24)0.35=350.12kN/m2楼面活载(65.48+0.24)(62+3+0.24)2.00=2000.71kN/m23.6.3 梁、柱重力荷载标准值梁、柱平面布置图如图3.4所示。 图3.4 梁柱平面布置图梁、柱重力荷载计算见表3.3。 表3.3 梁柱重力荷载计算层次构件bhglinGiGi(mm)(kN/m3)(kN/m)(m)(根)(kN)(kN)15边横梁0.30.6251.05 4.725 5.424612.36 2285.53 中横梁0.30.4251.05 3.150 2.41290.72 纵梁0.30.6251.05 4.725 6.028793.8 8.48317.525.84109.62次梁0.30.5251.05 3.938 5.417361.51 1柱0.60.6251.10 9.900 3.9542084.94 2084.94 25柱0.60.6251.10 9.900 3.6541924.561924.563.6.4 墙、门和窗重力荷载标准值1、墙体：内外墙均为粉煤灰空心砌块砌筑（5kN/m3），240mm厚。（1）外墙：外墙面贴面砖（0.5kN/m2），内墙面20厚混合砂浆抹面（17kN/m3），则外墙单位面积重力荷载为0.5+50.24+170.02=2.04kN/m2（2）内墙：两侧均为20厚混合砂浆抹面（17kN/m3），则内墙单位面积重力荷载为50.24+170.022=1.88kN/m2墙体重力荷载计算见表3.4。2、门窗：M-1、M-6、采用钢框门，单位面积荷载为0.35kN/m2；M-2、M-3、M-4、M-5采用木框门，单位面积荷载为0.15kN/m2；C-1、C-2、C-3、C-4、C-5采用塑钢玻璃窗，单位面积荷载为0.40kN/m2；单位面积荷载为0.40kN/m2。门窗重力荷载计算见表3.5。表3.4 墙体重力荷载计算层次墙体每片面积片数GiGi(m2)(kN)(kN)1横墙外墙21.06 4171.85 2305.25 9.36 238.194 内墙46.892176.31 21.0617673.0819.62273.77纵墙外墙18.9 4154.2225.12142.3117.1 8279.0714.22862.9116621内墙30.42 2114.38 16.384123.18 19.628295.08 25横墙外墙19.44 4158.63 2115.658.64235.25内墙19.44 17621.30 58.412219.62纵墙外墙16.56 4135.13 28.982118.24 15.38249.70 14.8826071内墙28.08 262.60 15.12 4113.70 17.82 8268.01 15.80 115.80 表3.5 门窗重力荷载计算层次门窗编号自重面积数量GiGi(kN/m2)(m2)(n)(kN)(kN)1M-10.35 42.112.94 62.73M-20.15 1.52.141.89 M-30.15 0.92.1205.67M-40.15 1.52.120.95 M-50.15 1.22.120.76 M-60.35 1.82.422.65C-10.40 2.12.1814.11 C-20.40 1.81.566.48C-30.40 1.41.52420.16C-40.40 2.01.522.4 C-50.40 1.21.564.32 25M-60.35 1.82.122.65 66.96M-30.15 0.92.1205.67 M-40.15 1.52.120.95 M-50.15 1.22.120.76C-10.40 2.12.11221.16 C-20.40 1.81.566.48C-30.40 1.41.52420.16C-40.40 2.01.544.8 C-50.40 1.21.564.323.6.5 重力荷载代表值计算顶层重力荷载代表值=屋面恒载+0.5屋面雪载+纵、横梁自重+半层柱自重+半层墙体自重4顶层：屋面恒载Q1=4331.53kN 屋面雪载Q2=350.12kN 梁自重Q3=2285.53kN柱自重Q4=1924.56kN 墙体自重Q5=2115.65kNG5=4331.53+0.5350.12+2285.53+0.51924.56+0.52115.65=8812.23kN门窗自重Q6=66.96kN女儿墙自重Q7=(65.4+62+3)21.22.04=393.64kNG5=8812.23+66.96 +365.73=9272.83kN其余层重力荷载代表值=楼面恒载+0.5楼面活载+纵、横梁自重+楼面上下各半层柱自重+楼面上下各半层墙体自重四层：楼面恒载Q1=3201.13kN 楼面活载Q2=2001.71kN 梁自重Q3=2157.63kN柱自重Q4=1924.60kN 墙体自重Q5=2115.95kNG4=3201.43+0.52001.89+2157.63+1924.60+2115.95=10527.23kN门窗自重Q6=66.96kNG4=10527.23 +66.96=10594.19kNG4= G3= G2=10594.19kN一层：楼面恒载Q1=3201.43kN 楼面活载Q2=2001.89kN 梁自重Q3=2157.13kN柱自重Q4=2084.40kN 墙体自重Q5=2305.36kNG1=3201.43+0.52001.89+2157.13+0.5(2084.+1924.40)+0.5(2305.25+2115.6)=10702.22kN门窗自重Q6=66.96kNG1=10702.22 +66.96=10769.18kN集中于各楼层标高处的重力荷载代表值Gi如图3.5所示。图3.5 各质点重力荷载代表值3.7横向框架侧移刚度计算混凝土C30的弹性模量Ec=3104N/mm2。3.7.1 横梁线刚度计算框架结构中，对现浇楼面的边框架梁取Ib=1.5I0，中框架梁取Ib=2.0I0，其中，I0为梁矩形部分的截面惯性矩，I0=bh3/12。梁的线刚度ib=EcIb/l，l为梁的计算跨度5。横梁的线刚度ib计算见表3.6。表3.6 横梁的线刚度计算类别EcbhI0lEcI0/l1.5EcI0/l2.0EcI0/l(N/mm2)(mmmm)(mm4)(mm)(Nmm)(Nmm)(Nmm)AB跨CD跨3.001043006005.401096000.00 2.710104.0510105.401010BC跨3.001043004001.601093000.00 1.610102.410103.210103.7.2 柱线刚度计算柱的线刚度ic=EcIc/h，其中，Ic为柱的截面惯性矩，h为柱的计算高度。柱的线刚度ic计算见表3.7。表3.7 柱的线刚度计算层次EcbhIchEcIc/l(N/mm2)(mmmm)(mm4)(mm)(Nmm)13.01046006001.08101050006.481010253.01046006001.0810103600910103.7.3 各层柱的侧移刚度计算各层柱的侧移刚度计算采用D值法，按下式进行计算 (3.3)式中为柱侧移刚度修正系数，对于一般层，对于底层固接， 为梁柱线刚度比。以底层边框架边柱的侧移刚度为例，说明计算过程。共A-1、A-10、D-1、D-10 4根。其余边框架柱的侧移刚度计算见表3.8，中框架柱的侧移刚度计算见表3.9。 N/mm表3.8 边框架柱侧移刚度计算 N/mm层次边柱A-1 A-10 D-1 D-10中柱B-1 B-10 C-1 C-10Di c Di1 c Di210.6250.429133440.9950.49915530115496250.4500.184153060.7170.26421991149188表3.9 中框架柱侧移刚度计算 N/mm层次边柱A-29 D-29中柱B-29 C-29Di c Di1 c Di210.8330.471146501.3270.54917082507712250.6000.231192500.9560.32326938739008将上述同层框架柱侧移刚度相加，即可得横向框架各层层间侧移刚度Di，计算结果见表3.10。 表3.10 横向框架各层层间侧移刚度计算 N/mm层次12345Di623208888196888196888196888196由上表可见D1/D2=599356/815604=0.7350.7，故该框架为规则框架。3.8横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算3.8.1 横向自振周期计算横向自振周期的计算采用结构顶点的假想位移法，按下式进行计算 (3.4) (3.5) (3.6)式中Gk为集中在k层楼面处的重力荷载代表值， VGi为把集中在各层楼面处的重力荷载代表值视为水平荷载而得的第i层层间剪力，为第i层的层间侧移刚度，、分别为第i、k层的层间侧移，s为同层内框架柱的总数6。结构顶点的假想侧移计算见表3.11。表3.11 结构顶点假想侧移计算层次GiVGiDi()ii(kN)(kN)(N/mm)(mm)(mm)59272.839272.8388819610.44 196.49410594.1919867.0288819622.37 186.05310594.1930461.2188819634.30 163.68210594.1941055.4088819646.22 129.38110769.1851824.5862320883.16 83.16基本自振周期可按下式进行计算 (3.7)式中T为结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，框架结构取0.60.7，本设计取0.6，为计算结构基本自振周期用的结构顶点假想位移，单位为m。因此s3.8.2 水平地震作用及楼层地震剪力计算 本设计高度不超过40m，质量和刚度沿高度分部比较均匀，变形以剪切型为主，故可采用底部剪力法计算水平地震作用。1、结构等效总重力荷载Geq=0.85Gi=0.8551824.58=44050.89kN2、水平地震影响系数根据设计资料，类场地，设计分组第一组，特征周期值Tg=0.45s，地震烈度为7度的地震影响系数最大值max=0.08，因0.1sT1=0.443sTg=0.45s，故1=max=0.083、总的水平地震作用标准值即底部剪力 FEk=1Geq=0.0844050.89=3524.07kN因1.4Tg=1.40.45=0.63sT1=0.443s，故可不考虑顶部附加水平地震作用。各质点的水平地震作用可按下式进行计算 (3.8)各楼层地震剪力按下式进行计算 (3.9)各质点水平地震作用及楼层地震剪力计算见表3.12。表3.12 各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算层次HiGiGiHiFiVi(m)(kN)(kNm)(kN)(kN)518.39272.83169692.790.3011060.751060.75414.710594.19155734.600.276972.642033.39311.110594.19117595.510.208733.012766.427.510594.1929456.430.141496.893264.2913.910769.1841999.800.074260.783524.07各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分部如图3.6所示。 （a）水平地震作用分布 （b）层间剪力分布图3.6 地震作用计算简图3.8.3 水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移i和顶点位移i分别按下式进行计算 (3.10) (3.11)各层的层间弹性位移角e=i/hi，根据建筑抗震设计规范（GB50011-2001）可知，层间弹性位移角限值e=1/550，计算结果见表3.13。表3.13 横向水平地震作用下位移计算层次ViDi()iihi(kN)(N/mm)(mm)(mm)(mm)51060.758881961.19415.29736001/300842033.398881962.28914.73336001/159732766.408881963.11512.44436001/118023263.298881963.6749.32936001/100313524.076232085.6555.65550001/949由上表可知，最大层间弹性位移角发生在第一层，其值为1/9491/550，满足规范要求。3.8.4 水平地震作用下框架内力计算1、框架柱端剪力及弯矩分别按下式进行计算 (3.12) (3.13) (3.14) (3.15)式中h为该层柱的计算高度， y为框架柱的反弯点高度比，y0为框架柱的标准反弯点高度比，y1为上、下层梁线刚度变化时反弯点高度比的修正值，y2、y3为上、下层层高变化时反弯点高度比的修正值。本设计中，底层柱需考虑修正值y2，二层柱需考虑修正值y3，其余柱均无修正。以轴线横向框架内力计算为例，计算过程见表3.14及表3.15。表3.14 各层边柱柱端弯矩及剪力计算层次hiViDijDi1Vi1y(m)(kN)(N/mm)(N/mm)(kN)(kNm)(kNm)53.6 1060.758881961925022.990.6000.30 24.8357.9343.6 2033.98881961925044.070.6000.40 63.4695.1933.6 2766.408881961925059.960.6000.45 97.14118.7223.6 3263.298881961925070.730.6000.50-0.05=0.45114.58140.0515.0 3524.076232081465082.840.8330.70-0.02=0.68281.66132.54表3.15 各层中柱柱端弯矩及剪力计算层次hiViDijDi2Vi2y(m)(kN)(N/mm)(N/mm)(kN)(kNm)(kNm)53.6 1060.758881962693832.170.9560.35 40.5375.2843.6 2033.98881962693861.670.9560.40 88.80133.2133.6 2766.408881962693883.900.9560.45 135.92166.1223.6 3263.298881962693898.970.9560.50-0.05=0.45160.33195.9615.0 3524.076232081708286.591.3270.65-0.02=0.63272.76160.192、框架梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按下式进行计算 (3.16) (3.17) (3.18) (3.19)式中、分别为节点左、右梁的线刚度，、分别为节点左、右梁的弯矩，Ni为柱在i层的轴力，以受压为正。以第5层为例边梁kNm kNm中梁kNm边梁kN中梁kN边柱kN中柱kN其余层梁、柱计算结果见表3.16。表3.16 梁端弯矩剪力及柱轴力计算层次AB、CD跨梁BC跨梁柱轴力lVblVbA、D柱B、C柱(kNm)(kNm)(m)(kN)(kNm)(kNm)(m)(kN)(kN)(kN)557.9336.376.015.7221.5621.563.014.37-15.721.354120.0275.366.032.5644.6644.663.029.77-48.282.793182.18114.396.049.4367.7967.793.045.19-91.714.242237.19148.936.064.3588.2688.263.058.84-156.065.511247.12155.176.067.0591.9591.953.061.30-213.115.75注：柱轴力中的负号表示拉力，当为左地震作用时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。水平地震作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及柱轴力图如图3.7所示。3.8.5 横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算1、风荷载标准值 为简化计算，作用在外墙面上的风荷载可近似用作用在屋面梁和楼面梁处的等效集中荷载替代。作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值可按下式进行计算（a）框架弯矩图（kNm）（b）梁端剪力及柱轴力图（kN）图3.7 水平地震作用内力图 (3.20)式中0为基本风压，本设计为0.4kN/m2，z为高度z处的风振系数，基本自振周期T1=0.443s0.25s，应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振的影响，按下式计算，其中为脉动增大系数，为脉动影响系数，z为振型系数，T1=0.443s，kNs2/m2，查表可得=1.2，B类地区，查表可得=0.42，故s为风荷载体形系数，根据建筑物的体型查得s=0.8，z为风压高度变化系数，因建设地点位于郑州市郊区，故地面粗糙度为B类，hi为下层柱高，hj为上层柱高，对顶层为女儿墙高度的2倍，B为迎风面的负载宽度，取7.2m7。仍取轴线横向框架，集中风荷载标准值计算见表3.17。表3.17 集中风荷载标准值计算层次离地高度zzzs0hihjk(m)(kN/m2)(m)(m)(kN)518.91.23 1.40 0.80.43.62.411.90 415.31.15 1.34 0.80.43.63.612.78 311.71.05 1.28 0.80.43.63.611.15 28.11.00 1.20 0.80.43.63.69.95 14.51.00 1.10 0.80.45.03.611.02 等效节点集中风荷载如图3.8所示。图3.8 等效节点集中风荷载2、风荷载作用下的水平位移验算根据图3.8所示的水平荷载，层间剪力Vi可按式(3.9)进行计算，然后根据框架的层间侧移刚度，计算各层的相对侧移i和绝对侧移i。框架层间剪力及侧移计算结果见表3.18。表3.18 风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算层次FiViDi()iihi(kN)(kN)(N/mm)(mm)(mm)(mm)511.90 11.90 848820.140 2.323 36001/25714412.78 24.68 848820.291 2.183 36001/12371311.15 35.83 848820.442 1.892 36001/853129.95 45.78 848820.539 1.470 36001/6679111.02 56.80 610160.931 0.931 50001/5371由上表可知，风荷载作用下框架的最大层间位移角为1/5371，远小于1/550，满足规范要求。3、风荷载作用下框架结构内力计算风荷载作用下框架结构内力计算过程与水平地震作用下的相同。轴线横向框架在风荷载作用下的内力计算见表3.19及表3.20。梁端弯矩、剪力及柱轴力计算见表3.21。风荷载作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及柱轴力图如图3.9所示。表3.19 各层边柱柱端弯矩及剪力计算层次hiViDijDi1Vi1y(m)(kN)(N/mm)(N/mm)(kN)(kNm)(kNm)53.6 11.90 84882166672.34 0.500 0.40 3.37 5.05 43.6 24.68 84882166674.85 0.500 0.50 8.73 8.73 33.6 35.83 84882166677.04 0.500 0.50 12.67 12.67 23.6 45.78 84882166678.99 0.500 0.55-0.05=0.5016.18 16.18 15.0 56.80 610161378612.83 0.694 0.70-0.02=0.6843.62 20.53 表3.20 各层中柱柱端弯矩及剪力计算层次hiViDijDi2Vi2y(m)(kN)(N/mm)(N/mm)(kN)(kNm)(kNm)53.6 11.90 84882257743.61 0.8960.45 5.85 7.15 43.6 24.68 84882257747.49 0.8960.50 13.48 13.48 33.6 35.83 848822577410.88 0.8960.50 19.58 19.58 23.6 45.78 848822577413.90 0.8960.50-0.05=0.4522.52 27.52 15.0 56.80 610161672215.57 1.2440.64-0.02=0.6248.27 29.58 表3.21 梁端弯矩剪力及柱轴力计算层次AB、CD跨梁BC跨梁柱轴力lVblVbA、D柱B、C柱(kNm)(kNm)(m)(kN)(kNm)(kNm)(m)(kN)(kN)(kN)55.05 3.99 7.21.26 3.16 3.16 2.72.34 -1.26 -1.08 412.10 10.79 7.23.18 8.54 8.54 2.76.33 -4.44 -4.32 321.40 18.46 7.25.54 14.60 14.60 2.710.81 -9.98 -9.50 228.85 26.30 7.27.66 20.80 20.80 2.715.41 -17.64 -17.25 136.71 29.09 7.29.14 23.01 23.01 2.717.04 -26.78 -25.15 （a）框架弯矩图（kNm） （b）梁端剪力及柱轴力图（kN）图3.9 风荷载作用内力图3.9竖向荷载作用下框架结构的内力计算3.9.1 计算单元仍取轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为6.0m，如图3.10所示。由于房间内布置有次梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影所示。计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于内、外纵墙的中心线与梁、柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有由墙体引起的集中力矩。图3.10 竖向荷载计算单元简图3.9.2 荷载计算1、恒荷载计算恒荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如图3.11所示。图3.11 梁上恒载分布简图图中q1、q1代表横梁自重及梁上横墙，为均布荷载形式，q2、q2代表房间和走廊的屋、楼面板传给衡量的梯形荷载和三角形荷载，P1、P2分别代表由边纵梁、中纵梁直接传给柱的荷载，包括梁自重，屋、楼面板自重和纵墙、女儿墙自重等的重力荷载。（1）第5层 kN/m，kN/mkN/m，kN/mkNkN集中力矩M1=P女e=2.041.26.60.18=3.17kNm，M2=0（2）第24层 kN/m，kN/mkN/m，kN/mkNkN集中力矩M1=P外纵e=2.04(6.6331.82)0.431.820.18=4.08kNmM2=P内纵e=1.88(6.631.02.12)0.151.02.120.18=5.39kNm（3）第1层 kN/m，kN/mkN/m，kN/mkNkN集中力矩M1=2.04(6.63.332.12)0.432.120.18=4.28kNmM2=1.88(6.63.31.52.10