满堂支架方案

合肥市*标段 目 录第一章 编制依据2一、编制依据2第二章 工程概况3一、工程概况3二、工程地质4第三章 施工方案5一、地基状况及处理措施5二、现浇碗扣支架设计5三、现浇箱梁构造尺寸和计算（非跨线区域）7四、碗扣支架拆除23五、跨胜利路门洞施工方案一、二（跨线区域）24六、箱梁支架满载预压方案33第四章 箱梁支架质量要求37一、材料要求37二、支架整体构造措施37三、支架搭设质量要求37四、支架拆除要点及注意事项38五、安全防护措施38六、严禁避免以下违章作业38第五章 质量保证措施40一、注意事项40二、支架使用规定40第六章 现场安全管理41一、总则41二、安全管理机构41三、安全保证措施41第七章 应急预案43一、防止高空坠落及坠物打击救援预案43二、防止支架倒塌救援预案43三、门洞中发生车祸救援预案43四、机械伤害事故的救援预案43五、火灾事故的救援预案44六、触电事故的救援预案44附：一、跨胜利路基础平面图44二、三、四跨胜利路门洞方案图44五、高架桥支架方案图（45+60+45）m44六、高架桥支架方案图（30+30）m44七、八七满堂支架预压方案图44第一章 编制依据一、编制依据1. 建设部工程建设标准强制性条文2. 合肥市工程建设地方标准强制性条文3.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001)4.建筑结构荷载规范(GB500092001)5.市政桥梁工程施工及验收规程(DBJ0822897)6.市政桥梁工程质量检验评定标准(CJJ290)7.公路桥涵施工技术规范 (JTJ04l2000)8.混凝土结构工程施工质量及验收规程(G8502042002)9.建筑施工安全检查标准(JGJ5999)10.建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范征求意见稿（建设部2008-5-10发布、实施）11. 本工程设计图纸及地质勘测报告。12. 通过踏勘取得的现场情况。第二章 工程概况一、工程概况xxx综合畅通工程*标主要包括跨xx路高架桥一座，站西路下穿一座，三座人行天桥及沿线道排、绿化、路灯、电排等附属工程。合肥市一环路K标胜利路立交桥位于东一环与胜利路相交处，桥梁起讫桩号K8+287.07K8+557.93，全长270.86米，桥梁面积5978平方。上部结构：0#2#、5#7#墩为2*30米预应力混凝土连续箱梁，单箱多室，梁高1.7米，箱梁宽度为21.76米，悬臂长度为1.88米；2#5#墩为45+60+45米预应力砼连续箱梁，单箱多室，梁高2.5，箱梁宽度为21.76米，悬臂长度为1.88米。下部结构：边墩：0#及7#墩采用直径1.2米钻孔桩接边盖梁，边盖梁后接道路挡墙。桩间设置挡土墙。挡墙与钻孔桩之间采用泡沫板隔离，要求挡墙前墙面与盖梁外墙面齐平。中墩：1#及6#墩柱采用倒梯形片墩，上宽2.2米，下宽1.5米，厚度上1.6米，根部1.4米，片墩间距7米，每个片墩下设置5.5*5.5*2.6米承台，下设4根1.2米钻孔桩；3#及4#墩柱采用倒梯形片墩，上宽3米，下宽1.8米，厚度上1.9米，根部1.6米，片墩间距7米，每个片墩下设置5.5*5.5*2.6米承台，下设4根1.2米钻孔桩。分连墩2#及5#墩柱采用倒梯形片墩，上宽3米，下宽1.8米，厚度上3米，根部2.6米，片墩间距7米，每个片墩下设置5.5*5.5*2.6米承台，下设4根1.2米钻孔桩，整个桥梁布置如下图所示。二、工程地质拟建场地现为道路，地形整体北低南高。地面高程18.09m18.92m，最大高差0.83m，吴淞高程系。针对胜利路上跨桥箱梁在施工过程中仍需保证胜利路方向畅通，编制门洞方案。第三章 施工方案一、地基状况及处理措施本项目所处位置为凤阳路原有混凝土路面上进行满堂支架搭设，部分部位由于承台开挖的原因，导致原有路面被破坏，针对被破坏路面结构部分，采取以下措施进行碗扣支架地基基础加强：开挖的基坑回填采用合格的级配碎石进行整平压实，采用16吨压路机碾压平整，再在碎石层浇筑10cm厚的C15砼。二、现浇碗扣支架设计2.1 WDJ碗扣支架构件概述WDJ碗扣式钢管支架立杆和顶杆上每隔0.6米设置一副碗扣接头，下碗扣和上碗扣限位销直接焊在立杆或顶杆上，当上碗扣的缺口对准限位销时，上碗扣可沿杆向上滑动。连接横杆时，先将横杆接头插入下碗扣的周边带的圆槽内，将上碗扣沿限位销滑下扣住横杆接头，并顺时针旋转扣紧，用铁锤敲击即牢固锁紧。该脚手架能根据要求，组成多种组架尺寸，本工程基本采用立杆间距900mm、600mm、300mm三种尺寸。该脚手架具有接头构造合理，力学性能良好（较同样管材脚手架的结构强度提高0.5倍以上），工作安全可靠，构件轻，装拆方便，克服了传统式普通钢管支架用材量大，零部件多，搭拆劳动强度大等缺点。该脚手架立杆轴心受力，根部有可调节支座，顶部有可调节托座，对箱梁支架搭设十分方便。2.2 现浇箱梁基本情况胜利路上跨桥满堂支架设计参数项目第一联（墩） 0#-1#-2#第二联（墩） 2#-3#-4#-5#第三联（墩）5#-6#-7#备注地面标高18.80-18.72-18.7518.75-18.60-18.50-18.3318.33-18.20-18.10梁底标高20.71-21.95-22.3722.37-23.53-23.50-22.322.3-21.15-20.00桥面宽度21.76米21.76米21.76米搭设高度3.65（max）5.2（max）4.2（max）搭设宽度22米22米22米2.3 满堂支架布置设计连续箱梁支架采用碗扣式满堂支架。48 3钢管，钢管壁厚不得小于3mm，材质为Q235A3钢，轴向容许应力0=140 MPa。箱梁底模、侧模和内膜均采用=15 mm的竹胶板。竹胶板容许应力0=70MPa,弹性模量E=6103MPa。箱梁端横梁：纵向采用10#工字钢放置在顶托上方，横向方木采用10*10cm20cm，支架立杆步距为60*60cm，横杆步距为60cm。箱梁腹板：纵向采用10#工字钢放置在顶托上方，横向方木采用10*10cm20cm，支架立杆步距为30*90cm，横杆步距为60cm。箱梁中横梁：纵向采用10#工字钢放置在顶托上方，横向方木采用10*10cm20cm，支架立杆步距为60*60cm，横杆步距为60cm。箱梁箱室底板下：纵向采用10#工字钢放置在顶托上方，横向方木采用10*10cm20cm，支架立杆步距为90*90cm，横杆步距为120cm。顶板内模下：纵向方木为10*15cm放置在顶托上方，横向方木10*10cm30cm，支架立杆步距为90*90cm，横杆步距120cm。在翼缘板下：纵向方木采用10*15cm放置在顶托上方，横向方木采用10*10cm30cm，支架立杆步距为90*90cm，横杆步距为120cm。腹板外侧模：纵向方木采用10*15cm60cm放置在顶托上，横向方木采用10*10cm20cm，斜撑钢管纵向间距为90cm。2.4 支架剪刀撑布设箱梁支架支搭高度，最大高度为5.2m，按规范标准及碗扣支架柱下支座，柱上顶杆特殊性进行布置。水平剪刀撑，在支架底第一道横杆上每隔四横排设一道连续剪刀撑（在支架柱顶托下横杆上设置一道），水平剪刀撑在垂直方向上的间距不超过2.4m。剪刀撑采用48普通钢管，且在钢管连接处用两个钢管扣件紧固。剪刀撑按规范连续设置，确保支架整体稳定。纵向剪刀撑顺桥向每隔五排设一连续剪刀撑，垂直剪刀撑在支架立面外侧设一道连续剪刀撑。中间按水平剪刀撑位置设置5道,每道腹板位置下方各设置一道。剪刀撑角度在4560内。三、现浇箱梁构造尺寸和计算（非跨线区域）本方案满堂支架验算取现浇箱梁最大截面及最大高度进行设计计算(如下图所示)。现以45+60+45=150米跨径箱梁为例进行支架设计。桥面宽21.76米，箱梁底离地面高度5.2米（最高一联）。横向支架布置：碗扣支架横向间距根据箱梁纵向中腹板的位置调节。横桥向立杆按标准断面布置为：（190+160+530+390+530+390+230) 2=2100(cm)（具体见附图！）纵向支架立杆布置：除端横梁为560、中横梁为260布置外，其余均按照90cm间隔布置。支架横杆布置：除腹板、端横梁、中横梁步距为0.6m外，其余均按步距1.2 m、4步加上顶托，轴心承插安装，顶层支架设50型可调上托，可调托座可调节200350mm。采用10#工字钢按计算间距纵向布置在顶托上；纵向工字钢上方放置1010cm横向方木，采用15mm的竹胶模板作为箱梁底模安装到木方上，以达到设计要求的箱梁外形尺寸。1、 设计原则根据断面形式，按砼恒载分布情况,分块计算：箱梁端横梁、中横梁部位：统一按18m宽，2.5m高，计算砼自重。箱梁腹板底部位：统一按0.8m宽，2.5m高，计算砼自重。箱梁腹板间底板部位：统一按3.5m宽，（0.4+0.37）m=0.77m高，计算砼自重。翼板部位：按50cm高实腹板梁计算砼自重。2、 设计依据荷载标准值计算(荷载数据按市政桥梁工程施工及验收规程附录B取用)。3、 碗扣支架设计验算3.1 设计参数： 竹胶板(=15 mm，此处取单位长度1米验算)：容许应力0=70MPa；弹性模量E=6103MPa；截面抵抗矩W= bh2/6=1000152/6=3.75104mm3；截面惯性矩I= bh3/12=1000153/12=2.81105mm4；EI=61032.81105 =1.686103 Nm2。 东北落叶松(1015cm, 顺纹弯矩应力为14.5 MPa，顺纹剪应力T=1.5MPa,湿度：15%，密度：6KN/m3)：截面抵抗矩W= bh2/6=1001502/6=3.75105mm3；截面惯性矩I= bh3/12=1001503/12=2.81107mm4；考虑木材差异：顺纹弯矩应力取值12 MPa，按照湿材0.9折减系数得：0120.910.8Mpa；E=91030.9=8.1103Mpa；EI=8.11032.81107=22.76104 Nm2。 东北落叶松(1010cm, 顺纹弯矩应力为14.5 MPa，湿度：15%，密度：6KN/m3)：截面抵抗矩W= bh2/6=1001002/6=16.7104mm3；截面惯性矩I= bh3/12=1001003/12=8.3106mm4；考虑木材差异：顺纹弯矩应力取值12 MPa，按照湿材0.9折减得：0120.910.8Mpa；E=91030.9=8.1103Mpa；EI=8.11038.3106=6.723104Nm2。 10#工字钢(11.2kg/m)： w170Mpa；E2.05105Mpa；A=14.3cm2；W=49cm3=49000mm3；I=245cm4=2450000mm4；S工10=28.2 cm3 , t工10=5mm, EA=2.05105Mpa1430mm2=293150KN；EI=2.05105Mpa2450000mm4=502250Nm2。 碗口支架钢管：轴向容许应力0=140 MPa；国标钢管：48、t=3.5,考虑市场管材差异，此处验算取值t=3.0mm；横杆步距L=1200mm，每根立杆设计荷载F=30KN；横杆步距L=600mm，每根立杆设计荷载F=40KN。碗扣支架钢管截面特性表外径d(mm)壁厚t(mm)截面积A(mm2)惯性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回转半径i（mm）每米长自重（N）483.04.2411021.07831055.0810315.94/ 抗风验算（按建筑结构荷载规范取值）：合肥地区基本风压按照50年一遇取值: W0=0.35kN/m2；风压高度系数K2=1.0；体型系数K1=0.80；地形、地理条件按照城市市内取值K3=0.85。3.2永久荷载 箱梁混凝土自重 端横梁（中横梁、腹板）部位：2.526=65KN/m2； 翼板部位：0.526=13KN/m2； 箱室部位：（0.37+0.4）26=20.02KN/m2。 模板重量（含内模、侧模及支架），以混凝土自重5%取值计算，则： 箱梁底部：65KN/m25%=3.25KN/m2；翼板部位：13KN/m25%=0.65KN/m2；箱室部位：20.02KN/m25%=1.001 KN/m2； 合计：4.9 KN/m2。3.3施工均布活载 施工人员、机械设备及材料堆放等荷载：2.5 KN/m2； 混凝土倾倒时对结构产生的冲击荷载：2.0 KN/m2； 混凝土振捣对结构下部产生的荷载：2.0 KN/m2； 混凝土振捣对腹板侧面产生的水平荷载：4.0 KN/m2。 荷载组合：计算强度:q=1.2(+)+1.4(+)；计算刚度:q=1.2(+)。3.4 支架及模板系统验算 箱梁端横梁、中横梁、腹板底部竹胶板底模采用15 mm的竹胶板,直接搁置于间距L=20cm 的1010cm横向方木上，面板属于受弯构件，只验算其抗弯强度及绕度，按连续梁考虑,取单位长度1.0米板宽按照三跨连续梁进行计算：抗弯强度：q=1.2(+)+1.4(+) =1.2(65+3.25)+1.4(2.5+2.0+2.0)=81.9+9.1=91KN/m计算结果如下：计算简图结构弯矩图Mmax=0.31K Nmmax= Mmax/W=0.31106/3.75104=12.27MPa0= 70MPa 满足设计要求！抗弯刚度： q=1.2(+)=1.268.25=81.9 KN/m=KwqL4/(100EI)=0.67781.91030.24/1001.686103 =0.5mmL/400=200/400=0.5mm 满足设计要求！ 箱梁翼缘处竹胶板底模采用15 mm的竹胶板,直接搁置于间距L=30cm 的1010cm横向方木上，面板属于受弯构件，只验算其抗弯强度及绕度，按连续梁考虑,取单位长度1.0米板宽按照三跨连续梁进行计算：抗弯强度：q=1.2(+)+1.4(+) =1.2(13+0.65)+1.4(2.5+2.0+2.0)=16.38+9.1=25.48 KN/m计算结果如下：计算简图结构弯矩图Mmax=0.2K Nmmax= Mmax/W=0.2106/3.75104=5.33MPa0=70MPa 满足设计要求！抗弯刚度：q=1.2(+)=1.213.65=16.38KN/m=KwqL4/(100EI)=0.67716.381030.34/1001.686103=0.533mmL/400=300/400=0.75mm 满足设计要求！ 箱梁腹板外侧竹胶板腹板外侧采用15 mm的竹胶板,直接搁置于间距L=20cm 的1010cm竖向方木上，面板属于受弯构件，只验算其抗弯强度及绕度。按连续梁考虑,取单位长度1.0米板宽按照三跨连续梁进行计算：混凝土侧压力：PM=0.22t012v1/2注：混凝土的自重密度，取26KN/m3；t0新浇混凝土的初凝时间，可采用t0200/(T+15）,T为砼入模温度()，取15,则t0=7；1外加剂影响修正系数,因掺缓凝剂取1.2；2砼坍落度影响修正系数,坍落度控制在11cm15cm取1.15；v混凝土浇筑速度（m/h）,取0.4则：PM=0.22t012v1/2 =0.222671.21.150.41/2 =34.81KN/m2 qM=1.2PM+1.4(+) =1.234.81+1.48.5 =53.67 KN/m 计算结果如下：计算简图结构弯矩图Mmax=0.19K Nmmax= Mmax/W=0.19106/3.75104=5.06MPa0=70MPa 满足设计要求！抗弯刚度：q=1.2PM =1.234.81=41.77KN/m=KwqL4/(100EI)=0.67741.771030.24/1001.686103 =0.3mmL/400=200/400=0.5mm 满足设计要求！3.5 支架方木系统验算 箱梁端横梁、中横梁底板横向方木 横向方木搁置于间距为0.6米的纵向10#工字钢上,横向方木规格为100 mm100mm,间距0.2米，横向方木取单位跨度0.2米，按照三跨连续梁验算。抗弯强度计算：q=1.2(+)+1.4(+)0.2+60.10.1=1.2(65+3.25)+1.4(2.5+2.0+2.0) 0.2+0.60.10.1=910.2+0.006=18.206 KN/m验算结果如下：计算简图结构弯矩图Mmax=0.35K Nmmax= Mmax/W=0.35106/16.7104=3.53MPa0= 10.8MPa 满足设计要求！结构剪力图抗剪强度计算：Tmax=6.45KNT = 3T/2bh T =36.45103/2100100=0.96751.5MPa 满足设计要求！抗弯刚度：q=1.2(+)0.2=1.268.250.2=16.38KN/mf=KwqL4/(100EI)=0.67716.381030.64/1006.723104=0.214mmL/400=0.6/400=1.5mm 满足设计要求！ 箱梁腹板底板横向方木横向方木搁置于间距为0.3米的纵向10#工字钢上,横向方木规格为100 mm100mm,间距0.2米，横向方木取单位跨度0.2米，按照三跨连续梁验算。抗弯强度计算：q=1.2(+)+1.4(+)0.2+60.10.1 =1.2(65+3.25)+1.4(2.5+2.0+2.0) 0.2+0.60.10.1 =18.206 KN/m验算结果如下：计算简图结构弯矩图Mmax=0.14K Nmmax= Mmax/W=0.14106/16.7104=0.83MPa0= 10.8MPa 满足设计要求！结构剪力图抗剪强度计算：Tmax=3.20KNT = 3T/2bhT =33.20103/2100100=0.501.5MPa 满足设计要求！抗弯刚度：q=1.2(+)0.2=1.268.250.2=16.38KN/mf=KwqL4/(100EI)=0.67716.381030.34/1006.723104=0.013mmL/400=300/400=0.75mm 满足设计要求！箱梁腹板外侧方木（竖向10*10cm方木、横向10*15cm方木）竖向10*10cm方木：竖向方木采用10*10cm20cm，搁置于间距为0.6米的横向10*15cm方木上，得：抗弯强度计算：q=1.2PM+1.4(+)0.2+60.10.1 =53.67260.2+0.06 =10.79KN/m 计算简图结构弯矩图Mmax=0.59KNmmax= Mmax/W=0.59106/16.7104=3.5MPa0= 10.8MPa 满足设计要求！结构剪力图抗剪强度计算：Tmax=3.82KNT = 3T/2bh T =33.82103/2100100=0.5731.5MPa 满足设计要求！抗弯刚度：q=1.2PM0.2=1.234.810.2=8.35KN/mf=KwqL4/(100EI)=0.6778.351030.64/1006.723104=0.1mmL/400=0.6/400=1.5mm 满足设计要求！横向10*15cm方木：横向10*15cm方木：横向方木采用10*15cm60cm，搁置于间距为0.9米的纵向碗扣支架顶托上，横向方木承受竖向方木10*10cm20cm支座反力Rmax=6.55KN作用，得：工况一：计算简图结构弯矩图Mmax=3.28 KNmmax= Mmax/W=3.28106/3.75105=8.75MPa0= 10.8MPa 满足设计要求！结构剪力图抗剪强度计算：Tmax=13.10KNT = 3T/2bh T =313.10103/2100150=1.31 MPa1.5MPa 满足设计要求！工况二：计算简图结构弯矩图Mmax=3.353 KNmmax= Mmax/W=3.353106/3.75105=8.94MPa0= 10.8MPa 满足设计要求！结构剪力图抗剪强度计算：Tmax=14.56KNT = 3T/2bhT =314.56103/2100150=1.456MPa1.5MPa 满足设计要求！综上所述：腹板外侧竖向方木采用10*10cm20cm，搁置于间距为0.6米的横向10*15cm方木上是安全可靠的！箱梁翼缘处方木横向方木采用10*10cm30cm放置在间距为0.9米的纵向10*15cm方木上，得：抗弯强度计算：q=1.2(+)+1.4(+)0.3+60.10.1=1.2(13+0.65)+1.4(2.5+2.0+2.0)0.3+60.10.1=7.704 KN/m验算结果如下：计算简图结构弯矩图Mmax=0.60KNmmax= Mmax/W=0.60106/16.7104=3.59MPa0=10.8MPa 满足设计要求！结构剪力图抗剪强度计算：Tmax=4.13KNT = 3T/2bh T=34.13103/2100100=0.61951.5MPa 满足设计要求！抗弯刚度：q=1.2(+)0.3=1.213.650.3=16.38KN/mf=KwqL4/(100EI)=0.67716.381030.94/1006.723104=1.2mmL/400=900/400=2.25mm 满足设计要求！3.6支架10#工字钢验算 箱梁端横梁、中横梁底板处纵向10#工字钢 纵向10#工字钢在箱梁端横梁、中横梁底板处按照支架立杆步距为60cm布设，按照简支梁进行验算（q=0.112KN/m）。工况一：10#工字钢承受1010cm方木的支座反力Rmax=11.06KN及自重作用，得：计算简图结构弯矩图Mmax=2.22K Nmmax= Mmax/W=2.22106/49000=45MPa= 170MPa 满足设计要求！结构剪力图Vmax=11.09KN=VS/It=11.0910328200/24500005=25.5=125 MPa 满足设计要求！工况二：10#工字钢承受1010cm方木的支座反力Rmax=11.06KN及自重作用，得： 计算简图结构弯矩图Mmax=2.77K Nmmax= Mmax/W=2.77106/49000=56.53MPa= 170MPa 满足设计要求！结构剪力图Vmax=16.62KN=VS/It=16.6210328200/24500005=38.3=125 MPa 满足设计要求！ 箱梁纵向腹板底板处纵向10#工字钢纵向10#工字钢在箱梁箱室底板处按照支架立杆步距为90cm铺设，按照简支梁进行验算（q=0.112KN/m）。工况一：10#工字钢承受1010cm方木的支座反力Rmax=5.48KN及自重作用，得：计算简图结构弯矩图Mmax=2.75K Nmmax= Mmax/W=2.75106/49000=56.12MPa= 170MPa 满足设计要求！结构剪力图Vmax=11.01KN=VS/It=11.0110328200/24500005=25.35=125 MPa 满足设计要求！工况二：10#工字钢承受1010cm方木的支座反力Rmax=5.48KN及自重作用，得：计算简图结构弯矩图Mmax=2.81K Nmmax= Mmax/W=2.81106/49000=57.35MPa= 170MPa 满足设计要求！结构剪力图Vmax=12.23KN=VS/It=12.2310328200/24500005=28.15=125MPa 满足设计要求！3.7 支架稳定性验算(不考虑风荷载的单杆轴向力) 箱梁端横梁、中横梁（立杆间距：600600 mm,横杆步距600mm） N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NqkN=1.2(65+3.25)0.36+1.46.50.36=29.484+3.276=32.76KNN=40 KN 箱梁箱室处（立杆间距：900900 mm,横杆步距1200mm） N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NqkN=1.2(20.02+1.001)0.81+1.46.50.81=27.80KNN=30KN 箱梁翼缘处（立杆间距：900900 mm，横杆步距1200mm） N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NqkN=1.2(13+0.65)0.81+1.46.50.81=20.65KNN=30KN 箱梁腹板处（立杆间距：300900 mm,横杆步距1200mm）N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NqkN=1.2(65+3.25)0.27+1.46.50.27=24.57KNN=30KN 立杆强度验算：a=N/Aji=32.761000/424=77.26MPaa=140MPa 满足要求！ 腹板处反拉杆（48钢管、标准建筑扣件）此水平力较腹板和端、中横隔梁处底板竖向力要小得多，而此处布置与腹板和端、中横隔梁处模板系统布置相同，因此侧模和纵横向方木以及斜撑钢管均可以满足要求不需再进行检算。单根斜撑受力为N=PM0.60.9=34.810.54=18.80kN,根据规范扣件抗滑承载力为8.5KN ,因此斜撑钢管至少与3根立柱钢管扣件联接。另外，为防止立柱钢管（弯压构件）失稳，在腹板外侧斜支撑钢管处加设通向箱梁中心方向的斜钢管（与多数立柱钢管连接以减少立柱钢管承受的水平荷载）并与立柱钢管联接以平衡两侧斜腹板外侧斜支撑钢管的支撑反力，从而保证支架水平方向稳定。3.8支架系统地基承载力计算 满堂支架基础为原有混凝土路面，完全满足承载力要求，在此不做验算！3.9整体稳定验算（抗风验算）合肥地区基本风压按照50年一遇取值: W0=0.35kN/m2，风压高度系数K2=1.0，体型系数K1=0.80，地形、地理条件按照城市市内取值K3=0.85（按建筑结构荷载规范取值）。 求得风荷载强度：W=K1K2K3W0=0.81.00.850.35=0.238 kN/m2 作用在立杆上的荷载：F =0.2381.20.048=0.014kN 立杆最大弯矩：M=FL=0.0141.2=0.0168 KNm 计算立杆的压弯强度：=N/A+M/W=40103/424.1+16800/5.08103=97.63Mpa205Mpa 满足设计要求! 四、 碗扣支架拆除当砼强度达到要求，在监理工程师允许的情况下方可进行支架的拆除。碗扣式钢管支架拆除时，把顶托向下旋，取出竹胶板和方木，然后逐步拆除碗扣支架。支架拆除原则：先中跨再边跨，有悬臂处先拆悬臂处；同一跨时先跨中再两边；要求对称，少量、分次、逐渐完成，以便使箱梁本身逐步承受荷载，避免结构物在卸架过程中发生质量事故。连续跨拆除时从跨中开始，逐渐向两侧立柱进行，每次进行时箱梁横断面两边同时进行，防止单边操作对箱梁的影响，使横断面受力不均，落架过程中分批进行。在落架过程中及时对箱梁标高进行观测，进行数据汇总，掌握支架落架情况。碗扣脚手架拆除时注意事项：拆除碗扣脚手架前，应清除脚手架上的材料、工具和杂物；拆除时，应设置警戒标志，并由专职人员负责警戒；碗扣脚手架的拆除应在统一指挥下，按先拆挠度最大以及悬臂处再逐步拆向两端、自上而下逐层的顺序进行；在拆除过程中，脚手架的自由悬臂高度不得超过两步，当超过两步时应加设临时拉结；通长水平杆和剪刀撑等，必须在脚手架拆除到相关碗扣脚手架时方可拆除；工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆除作业，并按规定使用安全防护用品；拆除过程中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，锁臂应先传递至地面并放室内堆存；拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击；拆下的碗扣脚手架、钢管与配件，应先成捆用机械吊运至地面，防止碰撞，严禁抛掷。五、跨胜利路门洞施工方案一、方案二（跨线区域）第一方案（支墩采用530钢管）：一、设计说明根据快车道行车安全及结构布置要求，在跨胜利路预留四个门洞，横向净宽4.5米，门洞净高4.0米。门洞支墩采用530螺旋钢管，管桩基础为C30条形基础，宽1.2米，高度0.6米。纵桥向采用工40 分配梁，管桩顶扁担梁采用2工45型钢，型钢与管桩之间采用桩帽连接成整体，管桩取中墩按照最不利状况验算（如下图所示）。二、门洞结构验算2.1设计参数I工40=21720cm4 , W工40 =1090cm3 , S工40=631.2cm3 , t工40=10.5mm，q自重=67.6kg/m I工45=32240cm4 , W工45=1430cm3 , S工45= 836.4cm3 , t工45=11.5mm，q自重=80.4kg/m E2.05105MpaEI工40=2.0510521720104=44526 KNm2EI工45=2.0510532240104=66092 KNm22.1.1永久荷载 箱梁混凝土自重 端横梁（中横梁、腹板）部位：2.526=65KN/m2 翼板部位：0.526=13KN/m2箱室部位：（0.37+0.4）26=20.02KN/m2 模板重量（含内模、侧模及支架），以混凝土自重5%取值计算，则： 箱梁底部：65KN/m25%=3.25KN/m2翼板部位：13KN/m25%=0.65KN/m2箱室部位：20.02KN/m25%=1.001 KN/m2 合计：4.9 KN/m22.1.2施工均布活载 施工人员、机械设备及材料堆放等荷载：2.5 KN/m2 混凝土倾倒时对结构产生的冲击荷载：2.0 KN/m2 混凝土振捣对结构下部产生的荷载：2.0 KN/m2 混凝土振捣对腹板侧面产生的水平荷载：4.0 KN/m22.1.3荷载组合：计算强度:q=1.2(+)+1.4(+)计算刚度:q=1.2(+)2.2纵梁工40热轧型钢强度及刚度验算2.2.1分配梁工40在腹板位置纵向间距为30cm，按照四跨连续梁进行计算，得：工40抗弯强度：q=【1.2(+)+1.4(+)】0.3+0.676=【1.2(65+3.25)+1.4(2.5+2.0+2.0)】0.3+0.676=（81.9+9.1）0.3+0.676=27.98KN/m计算简图受力弯矩图Mmax=97.61KNm=Mmax/W=97.61106/1090103=89.55Mpa=170Mpa 满足设计要求！结构剪力图Vmax=94.28 KN=VmaxS/It=94.28631.2106/10.521720104=26Mpa=125Mpa 满足设计要求！2.2.2分配梁工40在箱室部位纵向间距60cm，按照四跨连续梁进行计算，得：工40抗弯强度：q=【1.2(+)+1.4(+)】0.6+0.676=【1.2(20.02+1.001)+1.4(2.5+2.0+2.0)】0.6+0.676 =21.26 KN/m计算简图受力弯矩图Mmax=74.17KNm=Mmax/W=74.17106/1090103=68.05Mpa=170Mpa 满足设计要求！结构剪力图Vmax=71.64KN=VmaxS/It=71.64631.2106/10.521720104=20Mpa=125Mpa 满足设计要求！抗弯刚度：q=1.2(+)0.3=1.221.0210.6+0.676=15.816KN/mf=KwqL4/(100EI)=0.67715.8165.74/10044526 =2.5mmL/400mm=14mm 满足设计要求！2.2.3管桩顶部扁担梁工45热轧型钢强度及刚度验算管桩顶部采双根工45作为扁担，工45承受纵向工40型钢支座反力，计算如下：Mmax=224.22KNm=Mmax/W=224.22103/2860=78.40Mpa=170Mpa 满足设计要求！Vmax=444.187KN=VmaxS/It=444.1871672.8/6448023=50.10Mpa=125Mpa 满足设计要求！2.2.4门洞钢支墩验算 门洞采用5列单排9根530，厚度为8mm螺旋管桩，单排管桩间距2.5米，管桩所承受荷载有扁担梁工45提供，依据计算如下所示：支座反力图Rmax=757.38KN=75.738吨2.2.5支墩基础承载力验算 支墩基础落在原有混凝土路面上，完全满足承载力要求，在此不作验算！第二方案（支墩采用48碗扣支架）：一、设计说明根据快车道行车安全及满堂支架搭设情况，在跨胜利路预留四个门洞，主车道净宽4.0米，门洞净高4.0米。门洞支墩采用48满堂支架钢管，立杆间距为30cm30cm，横杆步距0.6m。支架围护基础为C30条形基础，宽0.3米，高度0.6米。箱梁底板纵桥向采用工40 分配梁，满堂支架支墩顶部采用横桥梁工10型钢，工10型钢与钢管之间采用顶托连接，碗扣支架取中支墩按照最不利状况验算（如下图所示）。二、门洞结构验算2.1纵梁工40热轧型钢强度及刚度验算2.1.1分配梁工40在腹板位置纵向间距为30cm，按照四跨连续梁进行计算，得：工40抗弯强度：q=【1.2(+)+1.4(+)】0.3+0.676=【1.2(65+3.25)+1.4(2.5+2.0+2.0)】0.3+0.676=（81.9+9.1）0.3+0.676=27.98KN/m计算简图结构弯矩图Mmax=118.34KNm=Mmax/W=118.34106/1090103=108.57Mpa=170Mpa 满足设计要求！结构剪力图2.1.2工40热轧型钢抗剪力强度验算：Vmax=99.99KN=VmaxS/It=99.99631.2106/10.521720104=27.67Mpa=125Mpa 满足设计要求！2.1.3工40热轧型钢抗弯刚度验算：=KwqL4/(100EI) =8.5mmL/400=16.725mm满足设计要求！2.2满堂支架顶工10热轧型钢强度及刚度验算2.2.1满堂支架顶托上方单根工10主要承受工40的集中力作用，P为工40支座反力。P=199.99/7=28.57KN，按照简支梁最不利工况分析计算如下：计算简图满堂支架顶工10抗弯强度：Mmax=2.14KNm=Mmax/W工10=2.14103/49=43.67Mpa=170Mpa 满足设计要求！结构剪力图工10热轧型钢抗剪力强度验算：Vmax=14.29KN=VmaxS/It=14.2928.2106/5245104=32.59Mpa=125Mpa 满足设计要求！满堂支架顶工10抗弯刚度：=1.146PL3/(100EI) =1.14628.5710003003/1002.1105245104 =0.017mmL/400=0.75mm满足设计要求！2.3满堂支架钢管强度及稳定性验算满堂支架支墩钢管顶托承受工10的支座反力作用。2.3.1支墩立杆强度验算：R=P最不利位置=199.99/7=28.57KN=N/A=28.57/4.24110=67.366Mpa140Mpa 满足设计要求！2.3.2支墩立杆安全系数验算(临时结构安全系数取值1.3)：K=/=170/67.366=2.51.3 满足设计要求！2.3.3支墩立杆稳定性验算：=h/i=600/15.94=37.64查表，得稳定系数：=0.94=N/A =28.57103/0.94424.1=71.67Mpa=170Mpa 满足设计要求！2.3现有混凝土路面完全满足支架承载力要求，在此不做验算。六、箱梁支架满载预压方案6.1 箱梁满堂支架满载预压试验目的为了保证箱梁在浇筑落架后，满足沉降不大于10mm的设计要求，符合施工规范。同时检验支架搭设的整体稳定性和验证支架及支架基础的实际承载能力，克服砼浇筑过程中支架的不均匀沉降，避免箱梁混凝土因支架不均匀沉降而出现裂缝，确保施工期间的结构安全。对于预压加载的方式，国内桥梁建设中已有相当成熟的经验，主要有流体加载和固体加载两大类，结合本公司以往经验箱梁满堂支架做按主梁自重1.2倍预压试验，其它联跨若需预压的，只需改变加载荷载量即可。考虑到本项目现浇梁如采用整梁预压费时费力，决定采用靠近2号墩处的66