2151综采面供电设计.doc

编号 J20150102 阜新 矿业 集团恒大煤矿阜新 矿业 集团恒大煤矿 FUXIN MINLNG GROUP CO LTD 综采工作面供电设计综采工作面供电设计 工作面名称 2151综采工作面 施工单位 施工队长 编 制 人 刘玉岩 编制日期 2015年1月18日 审 批 意 见 规程编号J20150102编制日期2015 年 1 月 18 日 规程名称2151 综采工作面供电设计施工单位 目录目录 2 工作面设备布置图工作面设备布置图 4 3 工作面负荷情况工作面负荷情况 5 3 1 负荷统计表 5 3 2 负荷分配示意图 7 4 变压器的选择变压器的选择 8 5 选择电缆截面 芯数及长度的计算选择电缆截面 芯数及长度的计算 10 5 1 高压电缆的选择 6000V 10 5 2 低压电缆的选择 1140V 11 5 3 低压电缆的选择 660V 15 6 按正常运行时计算网络的电压损失按正常运行时计算网络的电压损失 16 6 1 B1 供电网络电压损失 16 6 2 B2 供电网络电压损失 17 6 3 B3 供电网络电压损失 18 6 4 B4 供电网络电压损失 19 7 主要设备起动时计算网络压降损失校验 主要设备起动时计算网络压降损失校验 20 8 电缆选择计算结果表电缆选择计算结果表 25 9 短路电流的计算短路电流的计算 27 10 各短路点阻抗值及短路电流计算值列表各短路点阻抗值及短路电流计算值列表 41 11 电流继电保护的整定电流继电保护的整定 45 11 1 对供电系统中过电流保护装置的整定 45 11 2 低压馈电开关过流保护装置的整定 52 12 低压开关的选择依据低压开关的选择依据 55 13 照明 信号 通讯系统照明 信号 通讯系统 56 13 1 照明 信号综合保护装置 56 13 2 信号布置情况 57 13 3 照明 信号 通讯供电系统图 59 14 安全技术措施及接地保护安全技术措施及接地保护 60 14 1 供电系统安全技术措施 60 14 2 保护接地系统 61 15 工作面供电系统图工作面供电系统图 63 2 工作面设备布置图 p52 126采区总回风道 650 36 c2 O10 O8 J2 O2 O6 P32 C1 2 O1 O3 O5 44 9 O7 650 4 P23 O9O11O13 O15 638 5 650 36 c2 B850 O10 O8 J1O4 O2 O6 2 O1 O3 O5 44 9 O7 O9O11O13 O15 F4 O28 650 81 J 5 650 7 650 71 3 8 75 5 Y2 Y4 Y6 Y8 652 6 656 7 681 5 651 11 650 1 O24 O22 O20 O18 F1 F2 F3 810 J3 J4 上1 18 43 42 41 P 1 6 7 2 c5 V2 P6 P8 N3 650 62 650 25 649 67 649 82 619 38 651 86 652 02 3 1 4 3 Y10 1 k5 c4c3 N5 M1 M2 M3 1 Y14 Y7 Y3 Y1 F2 F3 M6M7 N7 M4M5 N6 P5 V3 V4 V5 V6N1 N2 Y8 Y11 Y13 Y15 3 4 5 649 86 649 86 656 6 674 828 169 872 O26O30 628 2 628 2 N86N87 633 1 630 4 O39 640 3 624 5 O38 N97 644 3 646 1 N96 649 2 650 3 N99 s254 628 5 H4 629 2 s255 629 5 651 5 H1 H2H3 649 7 650 0 630 4 631 6 s257 s256 638 2 副井 170 50 676 70 650材料大巷 s257 15 c 17 650 3 Y16 Y18 648 98 646 1 644 8 F17 O44 O42 O40 O38 O36 O34 O32 F33 O30 519 93 519 52 642 8 c 18 663 7 c 20 691 0 c 22 650 27 619 38 628 8 628 5 658 9 650 1 P5P4 2132运顺材料道 p52 649 6 p107 649 9 p104 126区集中皮带道 628 6 649 5 126采区运输下山 126采区回风下山 126采区轨道下山 667 7 666 2 南翼改造总回风道 126区管子道 125区集中材料上山 9 5 5 125区集中材料上山 7 2 616 8 620 1 625 1 620 1 594 0 5 职务 签名阜矿集团 恒大公司 地 测设 计 微机制图 审 核 技术主管 设计科长 总工程师比例日期 图号 1 2000 会 签 2014 3 6 通 风 机 电 生 产 准 备 安 监 2223 24 141714 1211 10 5 6 7 8 2 27 1 3 30 125采区2151综采面 设备布置及生产系统图 图例 行人路线 运料路线 运煤路线 序号 1 2 3 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 图例 设备名称 调度绞车 规格型号 JYB 60 1 25 台数 1 电机功率 KW 90 2151综采工作面主要设备统计表 4 18 19 20 使用长度 M 200 1 皮带运输机 DSP 1080 1 160260 1 3 2 2 1 BRW200 31 5 BPW315 6 3 2 2 调度绞车1650 破碎机PLM 1800 1 160 回柱绞车JH 20122200 刮板运输机 SGZ764 630 1 液压支架ZZ5600 20 42137 250 采煤机MG300 700 WD7001 回柱绞车JH 20 1 122 调度绞车JYB 40 1 25155 水泵150D30 62 21 22 23 24 25 26 27 200 650 调度绞车155350 1 28 调度绞车125380JD 25 回柱绞车JH 20 2260 变压器630KVA 变压器1250KVA 乳化泵 喷雾泵 3 125 2 45 加压泵N46 50 72 90 皮带运输机 DSP 108034512 160 变压器1250KVA 控制台 1 转载机SZZ764 315315 八路开关 JYB 60 1 2590 40 1 1630 刮板运输机 SGW 40Z 10055 2 132 29皮带运输机 DSJ120 1W 2 20012 200330 30调度绞车JD 25125380 皮带运输机 DSP 10803502 160 JYB 40 1 25 1刮板运输机 SGW 40T4060 1皮带运输机 SD 806002 40 10 10 3 工作面负荷情况 3 1 负荷统计表负荷统计表 设备名称设备型号额定功率 KW 额定电压 V 额定电流 A 起动电流 A 电机台数使用地点 采煤机 MG300 700 WD7001140233130452151 工作面 转载机 SZZ764 315315 1601140204运顺 1 号 乳化液泵 WRB200 31 51251140775011125 皮带道 1 号 喷雾泵 451140302101125 皮带道 工作面 运输机 SGZ764 630315 1601140204工作面 2 号 乳化泵 WRB200 31 51251140775011125 皮带道 2 号 4511403021015337 运顺 喷雾泵 皮带 运输机 DSP108016011409758222151 运顺 破碎机 PLM18001601140975341 2151 运顺 3 号 乳化泵 WRB200 31 51251140775011125 皮带道 调度绞车 JYB 601 25 9011406039022151 运顺 回柱绞车 JH 20221140159542151 运回顺 注水泵 4511403019522151 运回顺 钻机 18 5114012 480 622151 运回顺 皮带机 SD 802 5511403723922151 回顺 溜子 SGW 405511403723922151 回顺 调度绞车 JYB 401 25 5511403723912151 回顺 局扇 2 45660503272125 皮带道 加压泵 901140603902125 皮带道 合计 3366KW 1140V 回顺 360 5KW 运顺 3005 5KW 局扇 90KW 660V 125 皮带道及集中皮带道 125 材料道及水仓地点供电 不在本工作面设计之内 3 2 负荷分配示意图负荷分配示意图 4 变压器的选择 1 变压器 B1 移动变电站的选择 B1 移动变电站供 运顺 2 台 1080 皮带机 640KW 喷雾泵 45KW 加压泵 90KW 乳 化泵 2 125KW 合计 1025KW 需用系数 查表 cos 0 749 0 1025 160 6 04 06 04 0 max N de P P K wm 负荷计算容量为 KVA PK S wm Nde ca 85 722 7 0 102549 0 cos 根据以上计算结果 B1 变压器选用容量为 1250KVA 型号为 KBSGZY 1250 6 1 2 变压器 额定电压 6000 1200V 满足要求 2 变压器 B2 移动变电站的选择 B2 移动变电站供 回顺 1 台 80 皮带机 110KW 溜子 2 台 110KW 调度绞车 55KW 回柱机 22KW 乳化泵 125KW 300 钻机 18 5KW 注水泵 45KW 合计 485 5KW 需用系数 查表 cos 0 755 0 5 485 125 6 04 06 04 0 max N de P P K wm 负荷计算容量为 KVA PK S wm Nde ca 6 384 7 0 5 48555 0 cos 根据以上计算结果 B2 变压器选用容量为 630KVA 型号为 KBSGZY 630 6 1 2 变压器 额定电压 6000 1200V 满足要求 3 变压器 B3 移动变电站的选择 B3 移动变电站供 工作面 1 台采煤机 700KW 破碎机 160KW 调度绞车 90KW 回 柱机 22KW 300 钻机 18 5KW 注水泵 45KW KTC2 控制台 合计 1035 5KW 需用系数 查表 cos 0 758 0 5 1035 5 318 6 04 06 04 0 max N de P P K wm 负荷计算容量为 KVA PK S wm Nde ca 7 864 7 0 5 103558 0 cos 根据以上计算结果 B3 变压器选用容量为 1250KVA 型号为 KBSGZY 1250 6 1 2 变压器 额定电压 6000 1200V 满足要求 4 变压器 B4 移动变电站的选择 B4 移动变电站供 工作面 1 台运输机 630KW 运顺转载机 315KW 工作面照明 1 1KW 合计 946 1KW 需用系数 6 0 1 946 315 6 04 06 04 0 max N de P P K 查表 cos 0 7 wm 负荷计算容量为 KVA PK S wm Nde ca 811 7 0 1 9466 0 cos 根据以上计算结果 B4 变压器选用容量为 1250KVA 型号为 KBSGZY 1250 6 1 2 变压器 额定电压 6000 660V 满足要求 5 选择电缆截面 芯数及长度的计算 5 1 高压电缆的选择 高压电缆的选择 6000V 1 向移动变电站供电的高压电缆选择 1 按经济电流密度选择电缆主截面 需用系数 加权平均 cos 0 85KWPN3366 KWP 5 318 max 56 0 de K wm A U PK I wmN Nede ca 4 201 85 06300732 1 10336656 0 cos3 10 3 3 一般工作面年利用小时为 3000 5000 小时 选铜芯电缆 其经济电流密度为 故电缆的经济截面为 25 2 J J 2 5 89 25 2 4 201 mm J I A j ca 选择型号为 MYPTJ 3 95 3 35 3 3 2 5 高压橡套电缆 长度 L 1200m 2 按长时最大允许负荷电流校验 查表 MYPTJ 3 95 1 25 3 3 2 5 型电缆的长时最大允许负荷电流满足要求 AIp260 3 按热稳定条件校验电缆截面 电缆首端三相最大短路电流 按变电所高压配电装置额定遮断容量 100MVA 计算 A U S I av s ss 6 9164 3 63 10100 3 3 电缆最小热稳定截面 按橡套电缆允许短时最高温度 200 度 22 min 95 6 31 145 25 0 6 9164mmmm C t IA ph ss 满足热稳定要求 4 按允许电压损失校验电缆截面 查表 MYPTJ 3 95 3 25 3 3 2 5 型电缆 取负荷的加权平均功率因数 cos 0 85 则 tan 0 62 小于 300V 电压损失满足要求 1510 5 0 641855 0 56 0 083 42 5 95 642 5 95 6 3 3201 1200 0 8587 9 42 5 95 e PL U DSU L UICOSV DS 029 0 62 0 069 0 217 0 600010 2 13366 100 tan 10 23 00 23 U XR U LP U N ca 7 9 2 100029 0 U 所选 MYPTJ 3 95 3 25 3 3 2 5 型电缆 满足要求 5 2 低压电缆的选择 5 2 1 B3 系统电缆选择 1 B3 移动变电站至 D64 八路开关 向采煤机 破碎机等设备供电 干线电缆选择 按长期允许负荷电流选择电缆截面 需用系数 cos 0 85860 N PKW 0 58 de K 3 3 10 0 58 860 10 297 2 1 732 1140 0 853cos deN ca Nwm KP IA U 根据计算结果选用 MYP 3 95 1 25 橡套电缆 长时工作电流为 260A 长度为 2 20 米 根据机械强度要求 满足供电要求 向运顺 90KW 绞车及防冲设备供电电缆的选择 需用系数 cos 0 85177 7 N PKW 0 58 de K 3 3 10 0 58 177 7 10 61 4 1 732 1140 0 853cos deN ca Nwm KP IA U 根据计算结果选用 MYP 3 50 1 16 橡套电缆 长时工作电流为 175A 长度为 100 米 根据机械强度要求 满足供电要求 90KW 调度绞车负荷线选择 MYP 3 35 1 16 10 米 90KW 调度绞车闸电机负荷线选择 MYP 4 4 10 米 JH 20 回柱机负荷线选择 MYP 3 16 1 10 30 米 300 钻机负荷线选择 MYP 3 16 1 10 10 米 注水泵负荷线选择 MYP 3 16 1 10 10 米 2 采煤机支线电缆的选择 因采煤机是三台电机和一台行走变压器工作 正常运行电流按 cos 0 85 3 3 10 0 58 700 10 242 1 732 1140 0 853cos deN ca Nwm KP IA U 采煤机负荷电缆选用 MCP 3 95 1 25 6 6 屏蔽加强型千伏级橡套软电缆 长时工作电流为 260A 长度 450 米 符合供电要求 3 破碎机支线电缆选择 破碎机电动机的额定电流为 97A 选用 MCP 3 70 1 25 电缆的长时额定电流为 216A 长度 200 米 5 2 2 B4 系统电缆选择 1 B4 移动变电站至 D65 八路开关 向工作面运输机 转载机等设备供电 干线电缆选择 按长期允许负荷电流选择干线电缆截面 需用系数 cos 0 7946 1 N PKW 56 0 de K 3 3 10 0 6 946 1 10 338 1 732 1140 0 853cos deN ca Nwm KP IA U 根据计算结果选用 MYP 3 95 1 25 橡套电缆 长时工作电流为 260A 长度为 2 20 米 根据机械强度要求 满足供电要求 2 工作面运输机支线电缆的选择 根据长期允许负荷电流 cos 0 85 A U P I NN N ca 187 85 01140732 1 10315 cos3 10 33 向单台电动机供电的电缆实际工作电流可取电动机的额定电流 电缆的长时额定电流为 216A 电动机 315 160KW 的额定电流是 204 152A 满足供电要求 下电机低速电缆 MYP 3 70 1 25 长度 220 米 下电机高速电缆 MYP 3 70 1 25 长度 220 米 上电机低速电缆 MYP 3 70 1 25 长度 450 米 上电机高速电缆 MYP 3 70 1 25 长度 450 米 3 转载运输机负荷线电缆的选择 根据长期允许负荷电流 cos 0 85 A U P I NN N ca 187 85 0 1140732 1 10315 cos3 10 33 向单台电动机供电的电缆实际工作电流可取电动机的额定电流 电缆的长时额定电流为 216A 电动机 315 160KW 的额定电流是 204 152A 满足供电要求 电机低速电缆 MYP 3 70 1 25 长度 180 米 电机高速电缆 MYP 3 70 1 25 长度 180 米 5 2 3 B2 系统电缆选择 1 乳化泵干线电缆的选择 该干线只供一台乳化泵 乳化泵电动机的额定电流为 77A 选用 MYP 3 70 1 25 电缆的长时工作电流为 215A 10 米即可 乳化泵支线电缆的选择 乳化泵电动机的额定电流为 77A 选用 MYP 3 35 1 16 电缆的长时工作电流为 138A 10 米即可 2 供回顺系统干线电缆的选择 按长期允许负荷电流选择干线电缆截面 需用系数 cos 0 85360 5 N PKW 0 55 de K 3 3 10 0 55 360 5 10 118 2 1 732 1140 0 853cos deN ca Nwm KP IA U 选择 MYP 3 70 1 25 型 120 米 该电缆长时工作电流 215A 大于 118 2A 初选合格 从 B2 变电站至 D35 馈电开关 从 D35 馈电开关至 D37 馈电开关供电干线选择 cos 0 85305 5 N PKW 0 55 de K 3 3 10 0 55 305 5 10 100 1 732 1140 0 853cos deN ca Nwm KP IA U 选择 MYP 3 70 1 25 型 60 米 该电缆长时工作电流 215A 大于 100A 初选合格 根据上部计算可以确定其他干线均选择 MYP 3 35 1 10 型 长时工作电流 138A 大于 100A 合格 55KW 运输机支线电缆选择 MYP 3 16 1 10 该电缆长时工作电流 86A 大于运输机电机额定电流 37A 初选合格 90KW 运输绞车支线电缆选择 MYP 3 35 1 10 该电缆长时工作电流 138A 大于运输绞车额定 60 3A 初选合格 90KW 运输绞车闸电机 2 2KW 支线电缆选择 MYP 3 4 1 4 该电缆长时工作电流 24A 大于闸电机额定 1 5A 初选合格 45KW 注水泵支线电缆选择 MYP 3 16 1 10 该电缆长时工作电流 86A 大于注水泵电机额定电流 30 15A 初选合格 18 5KW300 钻机支线电缆选择 MYP 3 16 1 10 该电缆长时工作电流 86A 大于钻机电机额定电流 12 4A 初选合格 22KW 回柱机支线电缆选择 MYP 3 16 1 10 该电缆长时工作电流 86A 大于钻机电机额定电流 15A 初选合格 80 皮带机张紧电机支线电缆选择 MYP 3 4 1 4 该电缆长时工作电流 24A 大于电机额定 2 68A 初选合格 5 2 4 B1 系统电缆选择 1 B1 至运顺头台 1080 皮带机 D15 馈电干线的选择 需用系数 cos 0 85320 N PKW 0 7 de K 3 3 10 0 7 320 10 133 5 1 732 1140 0 853cos deN ca Nwm KP IA U 选择 MYP 3 70 1 25 型 110 米 该电缆长时工作电流 215A 大于 133 5A 初选合格 1080 皮带机负荷线的选择 选择 MYP 3 70 1 25 型 20 米 该电缆长时工作电流 215A 大于皮带机电机额定电流 97A 初选合格 2 B1 至运顺二台 1080 皮带机 D20 馈电干线的选择 需用系数 cos 0 85320 N PKW 0 7 de K 3 3 10 0 7 320 10 133 5 1 732 1140 0 853cos deN ca Nwm KP IA U 选择 MYP 3 95 1 25 型 310 米 该电缆长时工作电流 260A 大于 133 5A 初选合格 考虑供电较一台远 1080 皮带机负荷线的选择 选择 MYP 3 70 1 25 型 20 米 该电缆长时工作电流 215A 大于皮带机电机额定电流 97A 初选合格 皮带机 7 5KW 张紧绞车电机支线电缆选择 MYP 3 4 1 4 该电缆长时工作电流 24A 大于电机额定 5A 初选合格 3 B1 至 D25 馈电开关干线的选择 需用系数 cos 0 85135 N PKW 1 de K 3 3 10 1 135 10 80 1 732 1140 0 853cos deN ca Nwm KP IA U 选择 MYP 3 70 1 25 型 10 米 该电缆长时工作电流 215A 大于计算负荷电流 80A 初选合格 喷雾泵电动机的额定电流为 30A 选用 MYP 3 16 1 10 电缆的长时工作电流为 86A 10 米即可 加压泵电动机的额定电流为 60 3A 选用 MYP 3 16 1 10 电缆的长时工作电流为 86A 10 米即可 4 B1 至 D30 乳化泵馈电开关干线的选择 需用系数 cos 0 85250 N PKW 1 de K 3 3 10 1 250 10 149 1 732 1140 0 853cos deN ca Nwm KP IA U 选择 MYP 3 70 1 25 型 20 米 该电缆长时工作电流 215A 大于计算负荷电流 149A 初选合格 乳化泵电动机的额定电流为 77A 选用 MYP 3 35 1 16 电缆的长时工作电流为 138A 10 米即可 5 2 5 局扇供电系统电缆选择 需用系数 cos 0 8590 N PKW 1 de K 3 3 10 1 90 10 93 1 732 660 0 853cos deN ca Nwm KP IA U 选择 MY 3 70 1 25 型 550 米为干线电缆 该电缆长时工作电流 215A 大于计算负荷电流 93A 初选合格 局扇负荷线的选择 局扇电机 45KW 额定电流 50 4A 选择 MY 3 25 1 10 型 50 米 该电缆长时工作电流 128A 大于计算负荷电流 50 4A 初选合格 6 按正常运行时计算网络的电压损失 6 1 B1 供电网络电压损失 按正常运行时计算网络电压损失 校验电缆截面 1 选用 KBSGZY 1250 6 变压器 1 4 d UWPd7200 变压器额定负荷压降的百分数 10 d r d P U S 576 0 101250 7200 r U 变压器额定负荷时电抗压降的百分数 22 xdr UUU 06 4 576 0 1 4 22 x U 7 0cos pj 71 0 sin pj 变压器的负荷系数 e s I I e e 2 722 85 0 58 1250 变压器电压损失的百分数 cos sin Brpjxpj UUU 0 58 0 576 0 74 06 0 71 1 9 B U 变压器电压损失值为 2 100 B Be U UU 1 9 120022 8 100 B UV 2 干线电缆的电压损失 选择 B1 移动变电站至 D20 运顺二台 1080 皮带机干线较长负荷相对该变压器其它较大来计算 干线为时 3 10 Nb b scNbb P L U r U A 1 g 3 1 1 11 10320 310 1000 21 42 5 1200 95 Nb b scNbb P L UV r U A 2 95mm 干线为时 3 1 1 11 10320 310 1000 28 42 5 1200 70 Nb b scNbb P L UV r U A 2 70mm 3 支线电缆较短电压损失不计 则 B1 系统正常运行电压损失 VUUUUU eZgB 8 79114007 0 7 8 50028 8 22 满足供电要求 6 2 B2 供电网络电压损失 按正常运行时计算网络电压损失 校验电缆截面 1 选用 KBSGZY 630 6 变压器 5 5 d U 4600 d PW 变压器额定负荷压降的百分数 4600 0 73 630 10 r U 变压器额定负荷时电抗压降的百分数 22 xdr UUU 22 5 50 735 45 x U 7 0cos pj 71 0 sin pj 变压器的负荷系数 e s I I e e 2 384 6 0 61 630 变压器电压损失的百分数 cos sin Brpjxpj UUU 0 61 0 73 0 75 45 0 71 2 67 B U 变压器电压损失值为 2 100 B Be U UU 2 67 120032 1 100 B UV 2 干线电缆的电压损失 选择 B2 移动变电站至 D35 回顺馈电干线来计算 需用系数 3 10 Nb b scNbb P L U r U A 0 9 g 1 K 3 1 1 11 10360 5 120 1000 13 5 42 5 1200 70 0 9 Nb b scNbb P L UV r U A 3 1 1 11 10232 7 400 1000 29 42 5 1200 70 0 9 Nb b scNbb P L UV r U A 3 支线电缆较短电压损失不计 则 B2 系统正常运行电压损失 32 12961 17 0 07 114079 8 BgZe UUUUUV 满足供电要求 6 3 B3 供电网络电压损失 按正常运行时计算网络电压损失 校验电缆截面 1 选用 KBSGZY 1250 6 变压器 1 4 d UWPd7200 变压器额定负荷压降的百分数 10 d r d P U S 576 0 101250 7200 r U 变压器额定负荷时电抗压降的百分数 22 xdr UUU 06 4 576 0 1 4 22 x U 7 0cos pj 71 0 sin pj 变压器的负荷系数 e s I I e e 2 864 7 0 69 1250 变压器电压损失的百分数 sin cos pjxpjrB UUU 0 69 0 576 0 74 06 0 71 2 27 B U 变压器电压损失值为 2 100 B Be U UU 2 27 120027 2 100 B UV 2 干线电缆的电压损失 B3 移动变电站至 D64 八路开关因干线较短 20 米且双线并列压降可不计 B3 移动变电站至 D55 馈电开关 供里段绞车及防冲设备 干线电缆电压损失 3 2 2 2 101 177 7 100 1000 7 42 5 1200 50 deNt P t scNb K P L UV r U A 3 工作面采煤机支线电缆的电压损失 取 0 91 3 10 NZ CZ scNZZ P L U r U A b 3 10700 450 1000 71 5 42 5 1200 95 0 91 NZ CZ scNZZ P L UV r U A 向工作面采煤机供电线路的电压损失 BZ UUU 27 271 598 7140 1140 0 07 1200 1140 UVV 满足供电要求 3 工作面前部运输机上电机支线电缆的电压损失 取 0 94 bbNsc bN b AUr LP U 3 10 b V AUr LP U bbNsc bN b 61 94 0 701200 5 42 100065031510 11 3 1 1 向工作面前部运输机上电机供电线路的电压损失 12 btPB UUUU VV满足供电要求 6 4 B4 供电网络电压损失 供电网络电压损失 按正常运行时计算网络电压损失 校验电缆截面 1 选用 KBSGZY 1250 6 变压器 1 4 d UWPd7200 变压器额定负荷压降的百分数 10 d r d P U S 576 0 101250 7200 r U 变压器额定负荷时电抗压降的百分数 7 0cos pj 71 0 sin pj 22 xdr UUU 06 4 576 0 1 4 22 x U 变压器的负荷系数 e s I I e e 2 811 0 65 1250 变压器电压损失的百分数 sin cos pjxpjrB UUU 0 65 0 576 0 74 06 0 71 2 13 B U 变压器电压损失值为 2 100 B Be U UU 2 13 120025 6 100 B UV 2 干线电缆的电压损失 B4 移动变电站至 D65 八路开关因干线较短 20 米且双线并列压降可不计 3 工作面运输机上电机支线电缆的电压损失 取 0 91 3 10 NZ Z scNZZ P L U r U A b 3 10315 450 1000 44 42 5 1200 70 0 91 NZ Z scNZZ P L UV r U A 向工作面前部运输机上电机供电线路的电压损失 BZ UUU 25 64469 6140 1140 0 07 1200 1140 UVV 满足供电要求 6 5 局扇供电网络电压损失 1 选用 KBSGZY 630 6 变压器 5 5 d U 4600 d PW 变压器额定负荷压降的百分数 4600 0 73 630 10 r U 变压器额定负荷时电抗压降的百分数 22 xdr UUU 22 5 50 735 45 x U 7 0cos pj 71 0 sin pj 变压器的负荷系数 e s I I e e 2 424 0 67 630 变压器电压损失的百分数 cos sin Brpjxpj UUU 0 67 0 73 0 75 45 0 71 2 95 B U 变压器电压损失值为 2 100 B Be U UU 2 95 69320 4 100 B UV 2 局扇干线电缆的电压损失 3 10 1 90 550 1000 27 42 5 693 70 0 91 Ng g scNg K P L UV r U A 3 局扇负荷线电缆的电压损失 3 1045 50 1000 3 4 42 5 693 25 0 91 deNz z scNz K P L UV r U A 局扇供电线路的电压损失为 Bgz UUUU 20 4273 450 879 660 0 07 693660 UVV 满足供电要求 7 主要设备起动时计算网络压降损失校验 1 B1 按启动电流计算网络的电压损失效验电缆截面 对 B1 移动变电站供电线路按容量最大供电距离最远的用电设备 按运顺二台皮 带机启动时的电压损失效验 电动机最小启动电压为 取 1 2 2 5 in Q Qme Q K UU a Q K Q a VUQ831 5 2 2 1 1200 min 电动机实际启动电流 min 831 97 6 5437 1200 Q QeQ e U IIA U 启动时工作机械支路电压损失 取取 coscos 0 25 0 25 3 3cos10 QQ zQ Z I U rA Q 1 732 437 0 25 1000 63 5 42 5 70 zQ UV 皮带机启动时变压器的电压损失 皮带机启动时变压器的电压损失 启动时流过变压器的电流 除二台皮带机外其他负荷的运行电流 AI 7 259 1496030397 49 0 22 sinsin coscos PJiQQPJiQQbQ IIIII AIbQ 3 674 71 0 7 25997 0437 7 07 25925 0437 22 启动时变压器运行功率因数 42 0 7 259437 7 07 25925 0437 coscos cos pQ PJiQQ bQ II II 启动时变压器的电压损失 42 4 91 0 06 4 42 0 576 0 601 3 674 sin cos bQxbQr be bQ bQ UU I I U 100 bQ bQbe U UU VUbQ53 100 42 4 1200 启动时工作机械干线电压损失 时电压损失为当干线电缆为 3 3470 3 25 1140 10001601 25 0 437732 1 95 5 42 310 10 3 2 e 3 VmmV U KP COSI DA L U QQ g g g 二台皮带机启动时的系统电压损失 V VUUU gQbQzQ 8 150 3 3453 5 63 8 141 3 2553 5 63 150 8 1200 831 369V 故满足启动要求 2 B2 按启动电流计算网络的电压损失效验电缆截面 按回顺 90KW 绞车启动时的电压损失效验 对 B2 移动变电站供电线路按容量最大供电距离最远的用电设备 电动机最小启动电压为 取 1 2 2 5 in Q Qme Q K UU a Q K Q a VUQ831 5 2 2 1 1200 min 电动机实际启动电流 A U U II e Q eQQ 270 1200 831 5 660 min 启动时工作机械支路电压损失 取 cos 0 25 Z QQ zQ rA I U 3 10cos3 Q VUzQ 6 78 35 5 42 100025 0 270732 1 90KW 绞车启动时变压器的电压损失 启动时流过变压器的电流 除 90KW 绞车外其他负荷的运行电流 其他负荷加权平均功率因数 cos 0 7 AI156 7758437 55 0 22 sinsin coscos PJiQQPJiQQbQ IIIII AIbQ 4 412 71 0 15697 0 270 7 015625 0 270 22 启动时变压器运行功率因数 415 0 156270 7 015625 0 270 coscos cos pQ PJiQQ bQ II II 启动时变压器的电压损失 7 2 91 0 06 4 415 0 576 0 601 4 412 sin cos bQxbQr be bQ bQ UU I I U 100 bQ bQbe U UU VUbQ4 32 100 7 2 1200 90KW 绞车启动时工作机械干线电压损失 90KW 绞车启动时的系统电压损失 7 10 1140 1000 5 30555 0 25 0 270732 1 70 5 42 120 10 3 e 3 V U KP COSI DA L U QQ g g g VUUU gQbQzQ 7 121 7 10 4 32 6 78 121 7 1200 831 369V 故满足启动要求 3 B3 按启动电流计算网络的电压损失效验电缆截面 按工作面采煤机启动时的电压损失效验 对 B3 移动变电站供电线路按容量最大供电距离最远的用电设备 电动机最小启动电压为 取 1 2 2 5 in Q Qme Q K UU a Q K Q a VUQ831 5 2 2 1 1200 min MG300 700 WD 型采煤机由 启动电流 台行走电机运行来计算电机运行 电机启动 另一台截割 截割电机和油泵行走电机组成 按一台台油泵电机 截割电机 一台台 2 452 5 183002KWKWKW AIQ 4 164867 0 3905 667 0 5 318 电动机实际启动电流 105960 1200 831 67 0 39058 0 1200 831 5 667 0 5 318 min e Q eQQ U U II 1065A 启动时工作机械支路电压损失 V U KP DA L COSI DA L U KP COSI DA L U eg g QQ g g QQ g g g 45 6812 2233 46 14 1 39058 0 95 5 42 450 25 0 960732 1 95 5 42 450 10 3 10 3 3 e 3 启动时变压器的电压损失 启动时流过变压器的工作电流 22 sinsin coscos PJiQQPJiQQbQ IIIII A IbQ 6 1103 71 0 18197 58 0 97 0 960 7 0 18197 58 0 25 0960 22 启动时变压器负荷功率因数 315 0 18197 58 0 960 7 0 18197 58 0 25 0 960 coscos cos pQ PJiQQ bQ II II 启动时变压器的电压损失 启动时变压器的电压损失 42 7 95 006 4 315 0 576 0 601 6 1103 sin cos bQxbQr be bQ bQ UU I I U 100 bQ bQbe U UU VUbQ89 100 42 7 1200 采煤机启动时的系统电压损失 由于干线电缆较短且为并列使用 压降可忽略不计 2 952mm VUUU bQGQ 45 1578945 68 157 45V 1200 831 369V 故满足启动要求 4 B4 按启动电流计算网络的电压损失效验电缆截面 按工作面运输机上电机启动时的电压损失效验 对 B4 移动变电站供电线路按容量最大供电距离最远的用电设备 电动机最小启动电压为 取 1 2 2 5 in Q Qme Q K UU a Q K Q a VUQ831 5 2 2 1 1200 min 电动机实际启动电流 A U U II e Q eQQ 950 1200 831 5 667 0 315 min 启动时工作机械支路电压损失 取 cos 0 25 Z QQ zQ rA I U 3 10cos3 Q VUzQ 3 138 70 5 42 100025 0 950732 1 启动时变压器的电压损失 除上电机外其他电机的运行电流和 AI 3 253 267 0 315 6 0 启动时流过变压器的工作电流 22 sinsin coscos PJiQQPJiQQbQ IIIII AIbQ9 1176 71 0 3 25397 0 950 7 0 3 25325 0 950 22 启动时变压器负荷功率因数 345 0 3 253950 7 0 3 25325 0 950 coscos cos gQ PJiQQ bQ II II 启动时变压器的电压损失 86 7 94 0 06 4 345 0576 0 601 9 1176 sin cos bQxbQr be bQ bQ UU I I U 100 bQ bQbe U UU VUbQ 4 94 100 86 7 1200 工作面运输机启动时的系统电压损失 由于干线电缆较短且为并列使用 压降可忽略不计 2 952mm VUUU bQGQ 6 232 4 94 3 138 232 6V4 2 d I84 g I 由于引出线较短灵敏度校验合格 负荷电缆的短路保护依靠保护装置的电子型保 护四路对负荷电缆实施保护 13 2 信号布置情况信号布置情况 1 运顺 JD 55 调度绞车设置一台型隔爆型照明信号综合保护装置0 4 ZXZ 1 运顺 JD 55 绞车信号 路灯开闭各选用一条 MY 3 4 1 4 型电缆长度 700 米 2 2 绞车处 绞车运输始末端各设置一台声光组合信号 KXH127 顺槽每隔 50 米 设置一台声光组合信号 KXH127 共设 15 组 工作电流为 0 2A 3 绞车处 绞车运输始末端各设置一台语音报警器 KXB127H 顺槽每隔 50 米 设置一台语音报警器 KXB127H 共设 15 组 工作电流为 0 07A 4 工作电流为 AIZ05 4 07 0 152 015 根据型隔爆信号综合保护装置要求 电流整定为 5 5A 时电缆截面为0 4 ZXZ 4时信号电缆保护范围为 1500 米 运顺 JD 55 绞车信号 路灯开闭电缆长度为 2 mm 米 小于 1500 米符合要求 14002700 2 回顺 JD 55 调度绞车设置一台型隔爆型照明信号综合保护装置0 4 ZXZ 1 回顺 JD 55 绞车信号 路灯开闭各选用一条 MY 3 4 1 4 型电缆长度 700 米 2 2 绞车处 绞车运输始末端各设置一台声光组合信号 KXH127 顺槽每隔 50 米 设置一台声光组合信号 KXH127 共设 15 组 工作电流为 0 2A 3 绞车处 绞车运输始末端各设置一台语音报警器 KXB127H 顺槽每隔 50 米 设置一台语音报警器 KXB127H 共设 15 组 工作电流为 0 07A 4 工作电流为 AIZ05 4 07 0 152 015 根据型隔爆信号综合保护装置要求 电流整定为 5 5A 时电缆截面为0 4 ZXZ 4时信号电缆保护范围为 1500 米 回顺 JD 55 绞车信号 路灯开闭电缆长度为 2 mm 米 小于 1500 米符合要求 14002700 3 皮带信号 皮带机设置一台型隔爆照明信号综合保护装置 0 4 ZXZ 1 皮带信号选用 MY 3 4 1 4 型号电缆 干线长 500 米 2 皮带机头 机尾特别设置一台皮带机用声光组合信号 KXH127 顺槽每隔 50 米设置一台声光组合信号 KXH127 共设 11 组 工作电流为 0 2A