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45吨旋挖钻机驱动轮和拖链轮设计【三维PROE】【10张CAD图纸+毕业论文】

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45吨旋挖钻机驱动轮和拖链轮设计【全套CAD图纸+毕业论文】.rar

Erosion wear of laminated ceramic nozzles.pdf---(点击预览)

PROE三维

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拖链轮体1.dwg

拖链轮盖4.dwg

拖链轮装配图9.dwg

拖链轮轴8.dwg

油封内座6.dwg

油封外座7.dwg

锁圈3.dwg

锁紧螺母5.dwg

驱动轮2.dwg

驱动轮装配图10.dwg

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关键词：: 45 吨旋挖钻机驱动以及链轮设计全套 cad 图纸毕业论文

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摘要 I

第一章绪论. 1

1.1 旋挖钻机简介和分类 1

1.1.2 旋挖钻机的三种类型 1

1.2 旋挖钻机发展状况 2

1.2.1旋挖钻机国内发展状况 2

1.2.2 旋挖钻机国外发展状况 2

1.3 驱动轮和拖链轮介绍 3

1.3.1 驱动轮介绍 3

1.3.2 拖链轮介绍 4

1.4 课题研究的意义 5

1.5 设计的主要内容 5

第二章履带式行走装置的总体方案设计. 6

2.1. 轮式行走装置的功用与组成 6

2.2. 履带式行走装置的功用与组成 6

2.3 履带式行走装置的特点 7

2.4 履带式行走装置的选择 7

2.5 履带式行走装置的各部分的功用及结构布置 8

2.5.1驱动轮 8

2.5.2 支重轮 10

2.5.3导向轮 10

2.5.4缓冲装置 10

2.5.5托链轮 10

2.5.6履带 12

第三章履带行走装置参数确定 13

3.1 履带基本参数设计计算 13

3.1.1基本参数 13

3.1.2单根履带接地面积 13

3.1.3履带的接地长度和履带板宽 13

3.2 运行阻力计算 14

3.2.1 土壤变形阻力 14

3.2.2坡度阻力 15

3.2.3 风载荷造成的阻力 15

3.2.4 不稳定运动的惯性阻力 15

3.3 内部阻力 15

3.3.1 驱动轮与履带的啮合阻力 16

3.3.2驱动轮和导向轮轴颈的摩擦阻力 16

3.3.3履带销轴间的摩擦阻力 16

3.3.4 支重轮滚动阻力和轴颈摩擦阻力 16

3.4履带行走装置牵引力验算 17

3.5附着力验算 17

3.5.1 转弯阻力验算 18

3.5.2驱动轮液压马达参数计算 18

第四章基于PRO/E履带行走装置干涉检测 20

4.1原始数据 20

4.2根据轴的结构图做出轴的计算简图 20

4.3根据轴的计算简图做出轴的剪力图与弯矩图 20

4.4确定材料的许用切应力和弯曲应力 21

4.5校核轴的剪切应力及弯曲强度 21

第五章基于PRO/E履带行走装置干涉检测 23

5.1 Pro/Engineer 23

5.2 Pro/ASSEMBLY 24

5.3 Pro/CABLING 24

5.4 驱动轮和拖链轮的PRO/E建模 25

5.4.1 驱动轮PRO/E建模 25

5.4.2 拖链轮PRO/E建模 26

5.5 模型装配与干涉检测 28

参考文献 30

45吨旋挖钻机驱动轮和拖链轮设计

摘要:

旋挖钻机具有装机功率大、输出扭矩大、轴向压力大、机动灵活、施工效率高、环保等特点。配合不同钻具，适应我国大部分地区的地质条件，成为适合建筑基础工程中成孔作业最理想的施工机械。

本毕业设计主要是通过对履带式旋挖钻机行走装置的分析与设计。首先通过对轮式履带行走装置和履带行走装置的功用和特点进行比较，选择确定履带式行走装置为旋转挖掘机行走装置系统；其次根据履带行走装置行驶原理，确定履带行走装置基本参数并对履带行走装置主要部件进行型号选择；再次对履带行走装备各个部件进行分析和结构设计;最后完成其PRO/E三维建模，并对模型进行干涉检测。

关键词：旋挖钻机; 履带行走装置; PRO/E三维建模；干涉检测。

45 tons of rotary drilling rig driving wheel and the

tractor wheel design

ABSTRACT：

Rotary Drilling Rig with installed capacity of power，output torque， axial pressure，flexible, efficient construction, environmental protection, etc.。with different drilling tools

to meet the geological conditions in most parts of China， as the basis for building project

into hole work best construction machinery。

The main graduation is tracked through the rotary drilling rigs running device analysis and design. First, on wheel track crawler running devices and device functions and features

to compare，select OK crawler excavator walking device for rotating equipment systems；

followed by driving under the principle of crawler equipment to determine the basic para-

meters and device for crawler track Travel System Model major components selection; again crawler equipment to analyze the various components and structural design; the final comp-

letion of its PRO / E 3D modeling, and model for interference detection。

KEYWORDS：

Rotary Drilling Rig； Crawler Travel；PRO/E 3D modeling；Interference detection。

第一章绪论

1.1 旋挖钻机简介和分类

1.1.1 旋挖钻机简介

旋挖钻机是一种适合建筑基础工程中成孔作业的施工机械。主要适于砂土、粘性土、粉质土等土层施工，在灌注桩、连续墙、基础加固等多种地基基础施工中得到广泛应用，旋挖钻机的额定功率一般为125～450kW，动力输出扭矩为120～400kN·m，最大成孔直径可达1.5～4m，最大成孔深度为60～90m，可以满足各类大型基础施工的要求。该类钻机一般采用液压履带式伸缩底盘、自行起落可折叠钻桅、伸缩式钻杆、带有垂直度自动检测调整、孔深数码显示等，整机操纵一般采用液压先导控制、负荷传感，具有操作轻便、舒适等特点。主、副两个卷扬可适用于工地多种情况的需要。该类钻机配合不同钻具，适用于干式（短螺旋）或湿式（回转斗）及岩层（岩心钻）的成孔作业，还可配挂长螺旋钻、地下连续墙抓斗、振动桩锤等，实现多种功能，主要用于市政建设、公路桥梁、工业和民用建筑、地下连续墙、水利、防渗护坡等基础施工。国内的专家认为：旋挖钻机在国内今后几年仍有很大的市场。故对旋挖钻机现状与结构特点分析有着十分重要的意义。

1.1.2 旋挖钻机的三种类型

选择旋挖钻机的原则应该是能满足用户目前的主要工程需求，兼顾今后可能发生的工程需求。旋挖钻机根据其主要工作参数：扭矩、发动机功率、钻孔直径、钻孔深度及钻机整机质量可以分为三种类型：

1、小型机

扭矩100kN·m。发动机功率170kW，钻孔直径0.5～1m，钻孔深度40m左右，钻机整机质量40t左右。小型机的应用市场定位：

（1）各种楼座的护坡桩；

（2）楼的部分承重结构桩；

（3）城市改造市政项目的各种小于1m的桩；

（4）适用于其他用途的桩。小型机的市场工作量覆盖比例达到30%以上。

2、中型机

扭矩180kN·m，发动机功率200kW，钻孔直径0.8～1.8m，钻孔深度60m左右，钻机整机质量65t左右。中型机的应用市场定位：

（1）各种高速公路、铁路等交通设施桥梁的桥桩；（2）大型建筑、港口码头承重结构桩；

（3）城市内高架桥桥桩；

（4）其他适用桩。中型机的市场工作量覆盖比例达到90%以上。

3、大型机

扭矩240kN·m，发动机功率300kW，钻孔直径1～2.5m，钻孔深度80m。钻机整机质量100t以上。大型机的应用市场定位：

（1）各种高速公路、铁路桥梁的特大桥桩；

（2）其他大型建筑的特殊结构承重基础桩。大型机的市场工作量覆盖比例达到10%以上。

1.2 旋挖钻机发展状况

1.2.1 旋挖钻机国内发展状况

旋挖钻机在二战以前首先在美国卡尔维尔特公司问世，二战之后在欧洲得到发展，1948年意大利迈特公司首先开始研制，接着意大利、德国开始发展，到了70～80年代在日本得到快速发展，当时日本称之为回转斗成桩，也叫阿司特利工法（EarthDriII），在德国、日本这类工法相当普遍。我国在80年代初从日本引进过工作装置，配装在KH-125型履带起重机上。1984年，天津探矿机械厂引进美国RDI公司的旋挖钻机并进行消化吸收。1987年在北京展览馆首次展出了意大利土力公司（SOILMEC）产品，1988年北京城建机械厂根据土力公司的样机开发了1.5m直径的履带起重机附着式旋挖钻机。

1994年郑州勘察机械厂引进英国BSP公司附着式旋挖钻孔机的生产技术，但都没有形成批量生产。1992年宝峨公司在中国北京设立了代表处，开始了对华业务．并于1995年在天津成立了独资子公司宝峨天津机械工程有限公司，组装适合中国市场的宝峨BG20型旋挖钻机。

1998年在上海又成立了中德合资上海宝峨金泰工程机械股份有限公司，生产组装BG15型、BG24型旋挖钻机。1998年，徐工集团开始自主开发研制RD18旋挖钻机，于99年试制成功并投入批量生产，最近几年我国旋挖钻机取得了快速发展。后来，北京经纬巨力、三一重机等也纷纷涉足旋挖钻机的生产，目前国内外生产旋挖钻孔机厂商有近二十家。

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驱动轮三维.jpg

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内容简介：: 006 a on 57, 810, in 1), 1922. a of of on of 2326. 22* +86 531 D. by at a to be a is in of is in of 11,15by of be a to is an is 1, 2, 3,4,It is of a of 116, 17,18. as 11,15 a of As at 0at of 1 006;W, of of iC W, by to of - 211 2006 50061, 0 006by in to at to of an 5 (2007) 263270in an W, W, of .8 iC , (55, 57, 59, 61, 63, 65 ) W, of is of . et (2007) 263270et of 27et a to et 28. W, 1. of in at of of by of 2. a) W, in iC is , is W, iC in in 2(a). no is 2(b). in is is W, of by in 0 h in 0 900 Pa in (b) 3 of an a by is by is 0 m/in of 0150 lm 3. of (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) 5. of et (2007) 263270 265 of an a a a a a an a 4. of iC of iC is mm 0 W, by as be of .1 . W)as d) of of 8 30 0150 iC .1 of of W, ) v ( 55 7 9 1 3 5 . et d: of g)as a 6. of of (d) (e) f) 7. a) (b) c) 5 (2007) 263270of in of of by a) (b) (c) in in et (is 1:8544 is N), 2a is to of is of 6. DX 8. (a) (b) c) of 5 (2007) 263270 267W,. 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I 第一章绪论 . . 1 挖钻机简介和分类 . 1 挖钻机的三种类型 . 1 挖钻机发展状况 . 2 挖钻机国内发展状况 . 2 挖钻机国外发展状况 . 2 动轮和拖链轮介绍 . 3 动轮介绍 . 3 链轮介绍 . 4 题研究的意义 . 5 计的主要内容 . 5 第二章履带式行走装置的总体方案设计 . . 6 轮式行走装置的功用与组成 . 6 履带式行走装置的功用与组成 . 6 带式行走装置的特点 . 7 履带式行走装置的选择 . 7 履带式行走装置的各部分的功用及结构布置 . 8 动轮 . 8 重轮 . 10 向轮 . 10 冲装置 . 10 链轮 . 10 带 . 12 第三章履带行走装置参数确定 . 13 履带基本参数设计计算 . 13 本参数 . 13 根履带接地面积 . 13 带的接地长度和履带板宽 . 13 行阻力计算 . 14 壤变形阻力 . 14 度阻力 . 15 湘潭大学兴湘学院载荷造成的阻力 . 15 稳定运动的惯性阻力 . 15 部阻力 . 15 动轮与履带的啮合阻力1. 16 动轮和导向轮轴颈的摩擦阻力 2. 16 带销轴间的摩擦阻力 3. 16 重轮滚动阻力和轴颈摩擦阻力 4. 16 带行走装置牵引力验算 . 17 着力验算 . 17 弯阻力验算 . 18 动轮液压马达参数计算 . 18 第四章基于履带行走装置干涉检测 . 20 始数据 . 20 据轴的结构图做出轴的计算简图 . 20 据轴的计算简图做出轴的剪力图与弯矩图 . 20 定材料的许用切应力和弯曲应力 . 21 核轴的剪切应力及弯曲强度 . 21 第五章基于履带行走装置干涉检测 . 23 . 23 . 24 . 24 动轮和拖链轮的建模 . 25 动轮建模 . 25 链轮建模 . 26 型装配与干涉检测 . 28 参考文献 . 30 湘潭大学兴湘学院 45吨旋挖钻机驱动轮和拖链轮设计摘要 : 旋挖钻机具有装机功率大、输出扭矩大、轴向压力大、机动灵活、施工效率高、环保等特点。配合不同钻具，适应我国大部分地区的地质条件，成为适合建筑基础工程中成孔作业最理想的施工机械。本毕业设计主要是通过对履带式旋挖钻机行走装置的分析与设计。首先通过对轮式履带行走装置和履带行走装置的功用和特点进行比较，选择确定履带式行走装置为旋转挖掘机行走装置系统；其次根据履带行走装置行驶原理，确定履带行走装置基本参数并对履带行走装置主要部件进行型号选择；再次对履带行走装备各个部件进行分析和结构设计 ;最后完成其三维建模，并对模型进行干涉检测。关键词：旋挖钻机 ; 履带行走装置 ; 三维建模；干涉检测。 45 of ig of to in as is on to K by of to to of E 3D 3D 湘潭大学兴湘学院 1 第一章绪论挖钻机简介和分类挖钻机简介旋挖钻机是一种适合建筑基础工程中成孔作业的施工机械。主要适于砂土、粘性土、粉质土等土层施工，在灌注桩、连续墙、基础加固等多种地基基础施工中得到广泛应用，旋挖钻机的额定功率一般为 125 450力输出扭矩为 120 400kNm ，最大成孔直径可达 4m，最大成孔深度为 60 90m，可以满足各类大型基础施工的要求。该类钻机一般采用液压履带式伸缩底盘、自行起落可折叠钻桅、伸缩式钻杆、带有垂直度自动检测调整、孔深数码显示等，整机操纵一般采用液压先导控制、负荷传感，具有操作轻便、舒适等特点。主、副两个卷扬可适用于工地多种情况的需要。该类钻机配合不同钻具，适用于干式（短螺旋）或湿式（回转斗）及岩层（岩心钻）的成孔作业，还可配挂长螺旋钻、地下连续墙抓斗、振动桩锤等，实现多种功能，主要用于市政建设、公路桥梁、工业和民用建筑、地下连续墙、水利、防渗护坡等基础施工。国内的专家认为：旋挖钻机在国内今后几年仍有很大的市场。故对旋挖钻机现状与结构特点分析有着十分重要的意义。挖钻机的三种类型选择旋挖钻机的原则应该是能满足用户目前的主要工程需求，兼顾今后可能发生的工程需求。旋挖钻机根据其主要工作参数：扭矩、发动机功率、钻孔直径、钻孔深度及钻机整机质量可以分为三种类型： 1、小型机扭矩 100kNm 。发动机功率 170孔直径 1m，钻孔深度 40m 左右，钻机整机质量 40t 左右。小型机的应用市场定位：（ 1）各种楼座的护坡桩；（ 2）楼的部分承重结构桩；（ 3）城市改造市政项目的各种小于 1m 的桩；（ 4）适用于其他用途的桩。小型机的市场工作量覆盖比例达到 30%以上。 2、中型机扭矩 180kNm ，发动机功率 200孔直径孔深度 60m 左右，钻机整机质量 65t 左右。中型机的应用市场定位：湘潭大学兴湘学院 2 （ 1）各种高速公路、铁路等交通设施桥梁的桥桩；（ 2）大型建筑、港口码头承重结构桩；（ 3）城市内高架桥桥桩；（ 4）其他适用桩。中型机的市场工作量覆盖比例达到 90%以上。 3、大型机扭矩 240kNm ，发动机功率 300孔直径 1 孔深度 80m。钻机整机质量 100t 以上。大型机的应用市场定位：（ 1）各种高速公路、铁路桥梁的特大桥桩；（ 2）其他大型建筑的特殊结构承重基础桩。大型机的市场工作量覆盖比例达到 10%以上。挖钻机发展状况挖钻机国内发展状况旋挖钻机在二战以前首先在美国卡尔维尔特公司问世，二战之后在欧洲得到发展，1948 年意大利迈特公司首先开始研制，接着意大利、德国开始发展，到了 70 80 年代在日本得到快速发展，当时日本称之为回转斗成桩，也叫阿司特利工法（在德国、日本这类工法相当普遍。我国在 80 年代初从日本引进过工作装置，配装在履带起重机上。 1984 年，天津探矿机械厂引进美国司的旋挖钻机并进行消化吸收。 1987 年在北京展览馆首次展出了意大利土力公司（品， 1988年北京城建机械厂根据土力公司的样机开发了径的履带起重机附着式旋挖钻机。 1994 年郑州勘察机械厂引进英国司附着式旋挖钻孔机的生产技术，但都没有形成批量生产。 1992 年宝峨公司在中国北京设立了代表处，开始了对华业务并于1995 年在天津成立了独资子公司宝峨天津机械工程有限公司，组装适合中国市场的宝峨旋挖钻机。 1998 年在上海又成立了中德合资上海宝峨金泰工程机械股份有限公司，生产组装、旋挖钻机。 1998 年，徐工集团开始自主开发研制挖钻机，于99 年试制成功并投入批量生产，最近几年我国旋挖钻机取得了快速发展。后来，北京经纬巨力、三一重机等也纷纷涉足旋挖钻机的生产，目前国内外生产旋挖钻孔机厂商有近二十家。挖钻机国外的发展状况国外目前旋挖钻机的在国内的公司主要有：德国宝峨公司，其产品系列为潭大学兴湘学院 3 大利土力公司，其产品为司的司的司的。国外产品最大扭矩可达 360kNm ，发动机功率达 448孔直径 4m，钻深 90余米等，品牌主要集中于土力、宝峨、意马、麦特、卡萨格兰第、巨力、日本产小扭矩旋挖钻机。国外产品最大扭矩可达 360kNm ，发动机功率达 448孔直径 4m，钻深 90 余米。目前国外的旋挖钻机一般都设有摇管装置、由两个或三个液压马达驱动的大扭矩动力头（可配套管连结器）、液压系统采用恒功率变量自动控制、自锁互扣钻杆、先进的监控仪表（如发动机和液压系统自动监测和报警系统、钻孔深度显示、钻桅自动测斜纠偏装置），同时配有各种保险装置（如防止带负载起动，卷扬机超高限位等），但各家公司的旋挖钻机都有自己的技术特点。目前国外该类产品技术已趋成熟，比较著名的有德国司，利勃海尔公司，意大利司、土力公司、司等，目前从国外产品技术上看，有如下技术特点：整机采用钻孔深度、垂直度自动检测及控制；荧屏实时显示；钻孔定位技术；液压履带式伸缩底盘，保证了整机稳定性及良好的机动性能；自行起落可折叠式钻桅；大扭矩多节伸缩式钻杆，可匹配多种钻具，以适应不同作业需求；双速自适应动力头，既可进行钻孔，又能安放套管；采用了主、副卷扬的高度限位，动臂幅度限位及驾驶室内液控开关等安全保护装置；应用人机工程原理设计了新型操纵室，布置了冷暖空调，提高了操作舒适性等。动轮和拖链轮介绍动轮介绍驱动轮，工程机械挖掘机与推土机的动力传输者，在挖掘机上，因为整体是铸造加工的，所以叫“驱动轮”，推土机因为是分开几块铸造或者说锻造的，所以称为“驱动齿块”。驱动轮一般直接是与驱动马达相接，直接把动力传给履带，从而带动整个底盘前进。驱动轮的材料主要是以铸造为主，但大功率的推土机的驱动齿块以锻造为多，那样的产品会承受住更大的驱动力，从而保证产品的质量。无论是何种材料，产品都要经过毛坯铸造（锻造）、机械加工、齿部淬火等工艺，最终交给客户使用。挖掘机驱动轮主要是铸造产品，材料一般是部的淬火硬度与推土机相近，为轮子是整体加工，所以工艺上比较简单，保证加工精度与尺寸精度就可以。旋挖钻机和推土机的齿块以锻造为主，因为是一块块的三齿或两齿，最后要拼成一个轮子，所以在加工工艺与技术要求上更是严格了许多。推土机齿块要求：齿块用钢应符合 3077 中规定的 40 35金钢材料，也允许采用力学性能不低于上述湘潭大学兴湘学院 4 牌号的其它材料；齿块用钢的含碳量应符合 3077 中的规定；其含硫、钢的非金属夹杂物、脆性夹杂物、塑性夹杂物的含量应符合 10561 1989中规定的要求；齿块的热处理硬度要求块的锻造比应大于或等于 2，起模斜度为 3 5；锻件齿形精度相对于标准齿形样板的极限偏差，应控制在 0.7 驱动轮磨损：驱动轮轮齿的磨损常发生轮齿的根部、前后侧面、左右侧面和轮齿顶部。当推土机向前行驶，轮齿托起履带销套时，磨损发生在轮齿的前侧面；反之，当推土机向后行驶时，磨损发生在轮齿的后侧面。当履带太松，产生履带偏斜，轮齿冲击链轨节的侧面时将造成驱动轮轮齿侧面的磨损。驱动轮轮齿的另一磨损形式是顶部磨损。顶部磨损发生在履带与驱动轮轮齿被粘性物质填塞，驱动轮轮齿与履带销套的啮合关系被改变时。当推土机向前行驶时，就会在驱动轮驱动侧的齿背面的顶点和销套的侧面划下印痕。链轮介绍托链轮在履带式行走装置中的主要作用是防止履带上部的下垂和履带行走时的脱落并可减小其上下振动。小型挖掘机的托链轮一般都是悬臂安装在履带架上。托链轮的结构由轴、端盖、浮动油封、托轮体和托链轮架等主要零件组成。托链轮位于履带架上部，承受载荷比支重轮小，污物不易侵入，磨损也较少。在托链轮的设计过程中，主要设计托链轮的轮体和轮架的制作过程并考虑其工艺性，例如托链轮轮体的制造过程中，我们需要考虑使用什么样的毛坯成型技术，进行什么样的热处理，采取什么加工方法及加工路线，才能使设计趋于合理化，同时保证经济性较好。在加工轮体的油塞孔时，使用复合刀具，可避免孔的不同心性，也可避免多次装夹造成的误差，在此论文中，充分考虑到了各种问题。根据托链轮的功用，应选择耐磨性较高的材料，因此选择 50碳量为为下）作为制造材料。由于托链轮的制造是批量生产，并且所需的毛坯的直径为 125右，所以选金属棒料作为毛坯，棒料直径不大于 200 毫米，剪切下料的设备一般用棒料剪。由于冷剪时，被剪切处将会产生很大的应力而出现裂纹。因此在剪切前应预热至 350左右，并且在此温度下材料容易被剪断。剪切下料的优点是生产效率高；由于无切屑损耗，提高了材料的利用率。剪切下料的缺点是剪切端面不平，即会出现马蹄形，尤其在热态下剪切直径较大的棒料湘潭大学兴湘学院 5 时更为严重。这就要求在剪切时保证马蹄形不能太大。剪切下料一般多应用于大批大量生产的锻造车间。题研究的目的和意义（ 1）本设计使工程机械在斜坡下行时不发生下滑和超速溜坡现象，以提高各类工程机械的安全性。（ 2）本设计从经济性技术分析是为了节省资金，主要应用于小吨位的建筑机械中，使各类工程机械在湿软的或高低不平的农田等不良地面上行走时具有良好的通过性能、爬坡性能和转向性能。计的基本内容本次设计主要针对履带式旋挖钻机进行讨论，着重于履带式旋挖钻机的行走装置的分析与设计。其设计主要内容如下：第 2章通过比较轮式行走装置与履带式行走装置比较的特点，确定行走装置方案为履带行走装置；第 3章根据履带行驶原理，并结合行走装置运动学，确定履带行走装置基本参数；第 4章根据履带行走装置基本参数，确定了履带行走装置主要部件“四轮一带”的型号，并完成“四轮一带”结构设计；第 5 章完成了履带行走装置三维图建模，并对进行干涉检测，以确定其结构的合理性和可行性。湘潭大学兴湘学院 6 第二章履带式行走装置的总体方案设计轮式行走装置的功用与组成轮式行走系统的功用是：将整个机械构成一体，并支撑整体质量；将传动系统传来的转矩化为车辆行驶的牵引力；承受和传递路面作用于车轮上的各种反力及力矩，吸收振动，缓和冲击，保证机械的正常行驶。整机的质量通过车轮传到地面，引起地面产生作用于前轮和后轮的垂直反力。当内燃机经传动系传给驱动轮一个驱动力矩时，则地面便产生作用于驱动轮边缘上的牵引力。整个推动整个机械行驶的牵引力便由行走系统来承受。从驱动轮边缘传至驱动桥，同时经车架传至前桥轴，推动车轮滚动而使整机行驶。当机械制动时，经操作系统作用于车轮上一个制动力矩，则地面便产生作用于车轮边缘上与行走方向相反的制动力，制动力也由行走系统承受，它从车轮边缘经车桥传给车架，迫使机械减速以至停止。当整机在弯道或横坡行驶时，路面与车轮间将产生侧向反力，此侧向反力也由行走系统来承受。对于行驶速度较低的轮式工程机械，为了保证其作业时的稳定性，一般不装悬架，而将车桥直接与车架连接，仅依靠低压的橡胶轮胎缓冲减震。因此缓冲性能较装有弹性悬架者差。对于行驶速度高于 4050Km/h 的工程机械，悬架装置有弹性钢板制作的（如起重机），也有用气油为弹性介质制作的。后者的缓冲性能较好，但制造技术要求高。履带式行走装置的功用与组成履带式行走装置的功用是支撑机体并将发动机经由传动系统传到驱动链轮上的转矩转变成机械行驶和进行作业所需的牵引力。为了保证履带式机械的正常工作它还起缓和地面对机体冲击振动的作用。履带式行走装置有结构完全相同的两部分，分别装在机械的两侧，主要由支重轮、托链轮、引导轮、缓冲装置及履带等组成。湘潭大学兴湘学院 7 图带行走装置的结构图其中 5 支重轮总成； 6 密封履带总成； 7 行走梁机构； 8 导向轮总成； 9 张紧装置护罩； 10 车辆型液压油缸； 11 油缸支架； 12 托链轮总成； 13 轴系统总成；14 驱动轮支座； 15 牵引支架； 16 张紧装置。带式行走装置的特点（ 1）支承面积大，接地比压小。例如，履带推土机接地比压为轮式推土机的接地比压一般为此，履带推土机适合在松软或泥泞场地进行作业，下限度小，滚动阻力也小，通过性能较好；（ 2）履带支承面上有履齿，不易打滑，牵引附性能好，有利于发挥较大牵引力；（ 3）结构复杂，质量大，运动惯性大，减振功能差，使得零件易损坏。因此，行驶速度不能太高，机动性能差。带式行走装置的选择履带式行走系统与轮式行走系统相比有如下特点 : （ 1）支撑面积大，接地比压小。例如，履带推土机的接地比压 28N/ 2而轮式推土机的接地比压一般为 20N/ 2因此，履带推土机适合松软或泥泞场地进行作业，下陷度，滚动阻力也小，通过性能较好。（ 2）履带支撑面上有履齿，不易打滑，牵引附着性能好，有利于发挥较大的牵引力。（ 3）履带不怕扎、割等机械损伤。（ 4）履带销子、销套等运动副在使用中要磨损，要有张紧装置调节履带松紧度，兼起一定的缓冲作用。（ 5）结构复杂，重量大，运动惯性大，减振性能差，零件易损坏。因此，行驶速度不湘潭大学兴湘学院 8 能太高，机动性差。本设计要求的旋挖钻机在松软或泥泞场地进行作业，对行驶速度和机动性要求较低。要求接地比压小，牵引附着性强，在作业时不能下陷，并应该有较强的通过性能。履带式行走装置与轮式行走装置相比，其优点为支承面大，接地比压小，所以在松软土壤上的下陷程度和滚动阻力小，而且大多数履带板上都制有履齿，可以深入土内。缺点是行驶速度小，对缓和行驶中的冲击和振动能力差。由以上对轮式行走装置和履带式行走装置的比较，可以确定采用履带式行走装置。履带式行走装置的各部分的功用及结构布置动轮驱动轮中心的高度应有利于降低整机的重心高度，其直径尺寸应有利于增加履带的接地长度，但在决定上述两个尺寸时，还需综合考虑整机的离地间隙和离去角的值。履带推土机的离去角值一般不超过 2 5。在履带推土机等工程机械上，多数是把驱动轮布置在后方。驱动轮前置或者后置，主要依据所选定的发动机安装位置来决定。试验表明，使用前置驱动轮时，滚动阻力比使用后置驱动轮时要大 50%。这是因为完全张紧的履带必须绕过后置引导轮，致使履带销和轮齿处的摩擦损耗增大，其优点是，上部履带张紧容易防止履带发生共振现象，履带在与驱动轮啮合前的长度增大也便于排除泥土，从而减少履带跳齿的可能性。驱动轮的形状决定于它同履带的啮合形式。一般分为整体式履带啮合的驱动轮和组合式啮合的驱动轮。驱动轮有整体铸造齿圈和轮毂、分开铸造以及分段铸造三种。后两种形式一般采用螺栓固定，磨损后修复方便也可以节约钢材。但与整体式比较制造较为复杂。本次设计中采用的是组合式啮合的驱动轮。湘潭大学兴湘学院 9 图合式履带驱动轮驱动轮的轮齿工作面要承受销套反作用力的弯曲压应力，轮齿与销套之间存在磨料磨损，齿面节圆处磨损后，机器继续行走，就会产生跳齿和冲击性磨损。所以驱动轮选择有较高的淬透性和较高的热敏感性的材料制成。以提高使用寿命。目前已采用 505来代替 35和 45 钢。轮齿的热处理为中频淬火，低温回火，硬度 8。驱动轮的节距与履带节距保持一致，取为 203。根据工程机械设计，通常驱动轮的齿数取 23 27，参考 1999 中履带节距为 203 驱动轮的参数，可以得出齿数为 27。根据工程机械设计，一般节圆半径取为 400500履带式推土机驱动轮齿块行业标准 1999 ，节距为 203驱动轮节圆直径为D=其它安装尺寸与技术要求可参考该标准。湘潭大学兴湘学院 10 重轮功用：支重轮用螺钉固定在轮架下面，用于支撑机械的质量，并将质量分布在履带板上。同时还依靠其滚轮凸缘夹持链轨不使履带横向滑脱（脱轨），保证机械沿履带方向运动。结构布置：根据功率大小，履带推土机每侧有 4 9支重轮，功率小的取下限，功率大的取上限。当履带接地长度一定时，增加支重轮个数，可使接地压强均匀，减少履辙深度金额滚动阻力，但增加个数后，势必减少直径，从而增大支重轮在履轨上滚动的阻力，综合考虑这两个因素，一般取支重轮直径 1 支重轮等距分布，轴间距后端的支重轮轴与驱动轮轴之间的距离 2.6)前端的支重轮位置应保证张紧轮调整到最后极限位置而缓冲弹簧又压缩达最大值时不会发生干涉。驱动链轮齿顶与支重轮轮毂之间，应留有足够的间隙，以防积泥。向轮功用：引导轮安装在台车架的前部，它主要用来引导履带的行驶方向，并借助缓冲装置使履带保持一定的紧度，减小履带在运行中的跳动，从而减小冲击载荷以及额外的功率损耗，并防止履带脱轨。结构布置：较大的导向轮可以减少履带载荷的波动，但增大导向轮直径 D。受结构布置限制。导向轮轮缘最高点，应比驱动轮低 10 60样能使上方区段的履带依靠本身重量顺势前滑。轮缘的最低点则受 1限制。履带推土机因前方有推土板开路，故接近角可较小，一般为 1 3。试验表明，导向轮轴与最前面的支重轮轴之间的距离，一般不应小于履带节距的三倍，否则履带运动的不均匀性太大。冲装置功用：缓冲装置的主要功用是使履带保持有一定的紧度，减少履带的下垂和在运动时的跳动。同时当引导轮前遇有障碍物或履带卡入石块等硬物而使履带过于张紧时，它能允许引导轮后移，以避免损坏机件。越过障碍物后，引导轮又在缓冲装置弹簧的作用下恢复原位。链轮功用：托链轮通过支架安装在台车车架上，其功用是用来将履带上部托起，防止履带下垂过大，减小履带在运动中产生的跳动和侧向摆动。靠近驱动轮的托链轮，还能减小因驱动轮旋转而将履带沿驱动轮的切线方向甩动时所产生的履带下垂。湘潭大学兴湘学院 11 结构布置：托链轮主要用来限制上方区段履带的下垂量。因此，为了减少托链轮与履带间的摩擦损失，托链轮数目不宜过多，每侧履带一般为 1 2 个。托链轮的位置应有利于履带脱离驱动链轮的齿合，并平稳而顺利地滑过托链轮和保持履带的张紧状态。当采用两个托链轮时，后面一个托链轮应靠近驱动链轮，并使托链轮轮缘的上平面高度限制该处履带下垂，并使履带易于脱开齿合。托链轮的位置尺寸，通常为（其具体结构与安装见图具体结构设计和尺寸选择可参考 001。图 1）拖链轮主视图湘潭大学兴湘学院 12 图 2）拖链轮侧视图根据履带的节距 t=203考 2001履带式推土机拖链轮行业标准，履带节距 t 为 203工作轮径 170它安装尺寸与技术要求可参考该标准。拖轮与支重轮相比，受力较小，磨损也轻，因此结构较简单，尺寸略小，通常不进行强度计算。拖轮常用灰铸铁或缘表面不经机械加工。一般安装时为悬臂型式。带功用：履带用来将整个推土机的重量传给地面、并保证推土机有足够的牵引力、履带直接和土壤、沙石等较复杂地面接触，并承受地面不平所带来的冲击和局部负荷，因此，履带除应具有良好的附着性能外，还要有足够的强度、刚度和耐磨性。湘潭大学兴湘学院 13 第三章履带行走装置参数确定履带基本参数设计计算本参数整车重量： 45T；液压系统压力： 25 履带收缩宽度开宽度根履带接地面积参照工程机械设计一书中，取接地 261 4 5 1 0 1 0 2 . 3 2 . 1 1 1 0S 带的接地长度（ L）和履带板宽 (b) 长宽比参照工程机械设计一书中，关于的取值：一般用途机械可取=泽地用机械取 = = L 取整 L=3150mm,b=700 履带行走装置的全宽参照工程机械设计一书中，履带接地长度满足一定的比例关系： 2 ( ) W 履带机械的轨距；转向阻力系数，疏松土壤取 =土地取 = 履带对地面的附着系数，在干燥的土路上取 = f 滚动阻力系数，在干燥的土路上取 f= 湘潭大学兴湘学院 14 本次设计中取 = =f=， 2 ( 0 . 9 0 . 0 5 ) 6 . 80 . 2 5依据上面所确定的，可以算得： 3500 5 1 4 . 76 . 8 6 . 8LW m m ，实际上履带的轨距W 应远大于这个数值，因此，满足条件。行阻力计算行走装置的牵引力的产生过程是，由发动机发出的扭矩经传动系统和驱动轮把履带的工作区段张紧，引起支承面和地面的相互作用。这时，地面给履带支承面一个切向反作用力，此力的方向与履带行走方向一致，推动了机械前进。机械行走时，需要不断克服行走中所遇到的各种运动阻力，牵引力也就是用于克服这些运动阻力的。履带行走装置的运行阻力，有土壤变形阻力、坡度阻力、风载荷造成的阻力和不稳定运动的惯性阻力等。行走牵引力计算：参照液压挖掘机一书中式 5 3600T 得 1 0 0 0 . 8 5 3 0 6 ( )1 0 0 0 1 . 0 / 3 6 0 0T 壤变形阻力土壤变形阻力是由于履带将土壤挤压变形而引起的。在坡道上时： c o sd s dF m g 式中 d 运行比阻力系数，d= m 旋挖钻机的工作质量， m =45000 预设的爬坡角度， =30 ； d参照下表潭大学兴湘学院 15 表面种类运行比阻力d地面种类运行比阻力d沥青公路路砌公路砂、沼地、耕地实土路入有： 0 . 1 4 5 0 0 0 9 . 8 0 . 8 6 6 3 8 . 1 9 ( ) N 在平道时： 0 . 1 4 5 0 0 0 9 . 8 4 4 . 1 ( )d h dF m g K N 度阻力坡度阻力是由于机械在斜坡上因自重分力所引起 : s i n 4 5 0 0 0 9 . 8 0 . 5 2 2 0 . 5 ( )F s m g K N 载荷造成的阻力 Fw q A 式中 q 风压， q=250A 迎风面积， A=m 稳定运动的惯性阻力 0 . 0 1 0 . 0 1 4 5 0 0 0 9 . 8 4 . 4 1 ( )F i m g K N 部阻力内部阻力是驱动轮与履带的啮合阻力、驱动轮，导向轮的轴与轴套的摩擦阻力、履带销轴的摩擦阻力和支重轮滚动阻力和轴颈摩擦阻力等组成。履带销轴与销套之间的摩擦阻力3带运行时不断绕上和绕出驱动轮和导向轮，即履带由直变弯、由弯变直，销轴与销套之间有相对运动。因而产生摩擦力。设驱动轮的齿数 Z，履带板的转角24，履带总张力为 F ，则驱动轮转向时的摩擦功： 2Z。式中： d 湘潭大学兴湘学院 16 动轮与履带的啮合阻力 1驱动轮与履带的啮合阻力11 )n t 。式中履带紧边张紧力 1532F K N； d 驱动轮与履带的啮合效率，一般取d= 1 1 5 3 ( 1 0 . 9 5 ) 1 5 3 0 . 0 5 7 . 6 5 ( ) N 动轮和导向轮轴颈的摩擦阻力 2旋挖钻机前进时： 20 65( 3 ) ( 1 5 3 3 0 . 7 6 5 ) 0 . 0 8 0 . 9 1 68 8 1 . 1 2nt F K 。履带紧边张紧力 1532F K N； 0F 履带松边张紧力010 . 1 0 . 1 7 . 6 5 0 . 7 6 5 ( ) K N ；轴颈中的摩擦系数， = d 驱动轮和导向轮的轴颈直径， d =65 D 驱动轮节圆直径， D = 带销轴间的摩擦阻力 30 1 13 ( 3 ) ( 1 5 3 3 0 . 7 6 5 ) 4 4 . 5 0 . 2 5 0 . 9 8 9 82 7 2 0 3 F 。 1d 履带销轴的直径，1d= 1 履带板销与孔的摩擦系数，1= Z 驱动轮齿数， Z =27； t 履带节距， t =203 重轮滚动阻力和轴颈摩擦阻力 434 2 004 5 1 0 9 . 8( 2 ) ( 1 0 . 2 0 . 0 8 2 0 . 0 5 ) 1 9 . 4 22 0 . 8d f K 。湘潭大学兴湘学院 17 m 作用于履带上的总质量； 0D 支重轮外径，0D= 0d 支重轮销轴外径，0d= f 滚动摩擦系数， f = 2 销轴和支重轮轴套之间的摩擦系数，2= 综上，两条履带的内阻力综合为 1 2 3 42 ( ) 2 ( 7 . 6 5 0 . 9 1 6 0 . 9 8 9 8 1 9 . 4 2 ) 5 7 . 9 5 ( )n n n n F F F K N 带行走装置牵引力验算 1）坡道总阻力： 2 6 4 . 7 5 7 . 9 5 3 2 2 . 6 5 ( )s e S F K N ； 2）平道总阻力： 5 0 . 1 3 5 5 7 . 9 5 1 0 8 . 0 8 5 ( )h e h F K N 。由上计算的结果可知，上坡行驶阻力06即牵引力不足以克服行驶阻力，以给定行驶速度 h 不能爬上 30 坡。若要实现上坡行驶，可适当降低行驶速度，将行驶速度降为 h，重新计算牵引力。 1 0 0 0 . 8 5 3 4 0 ( ) 3 2 2 . 6 51 0 0 0 0 . 9 / 3 6 0 0 N F s K N 满足爬坡要求。当平道行驶时，应按最大行驶速度验算牵引力，即 1 0 0 0 . 8 5 2 0 4 ( ) 1 0 7 . 2 0 31 0 0 0 1 . 5 / 3 6 0 0 N F K ，满足平道高速行驶牵引力要求。着力验算 3c o s 0 . 9 4 5 1 0 9 . 8 c o s 3 0 3 4 3

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