单层工业厂房管坯车间厂房建筑结构设计毕业设计论文.doc

第1页单层工业厂房管坯车间厂房建筑结构设计毕业设计论文1 绪论1.1单层工业厂房的特点工业厂房，顾名思义，是用于工业生产过程中的房屋。工业厂房除了用于生产的车间，还包括其附属建筑物，如厂房宿舍，食堂，办公楼等配套房屋，都属于工业厂房的范畴，或工业厂房的一部分。 （1）厂房首先要满足生产工艺的要求，并为工厂创造良好的劳动卫生条件，以利提高产品质量和劳动生产率。（2）厂房内一般都有笨重的机器设备、起重运输设备（吊车）等，这就要求厂房有较大的空间。同时，厂房结构要承受较大的静、动荷载以及振动或撞击力等。（3）有的厂房在生产过程中会散发大量的余热、烟尘、有害气体、有侵蚀性的液体以及生产噪音等，这就要求厂房有良好的通风和采光 （4）生产过程往往需要各种工程技术管网，如上下水、热力、压缩空气、煤气、氧气管道和电力供应等。厂房设计时应考虑各种管道的敷设要求和它们的荷载。 （5） 生产过程中有大量的原料、加工零件、半成品、成品、废料等需要用电瓶车、汽车或火车进行运输。厂房设计时应考虑所采用的运输工具的通行问题。1.2工业厂房的分类工业厂房按其建筑结构形式可分为单层工业建筑和多层工业建筑。(1) 多层工业建筑的厂房绝大多数见于轻工、电子、仪表、通信、医药等行业，此类厂房楼层一般不是很高，其照明设计与常见的科研实验楼等相似，多采用荧光灯照明方案。机械加工、冶金、纺织等行业的生产厂房一般为单层工业建筑，并且根据生产的需要，更多的是多跨度单层工业厂房，即紧挨着平行布置的多跨度厂房，各跨度视需要可相同或不同。(2) 单层厂房在满足一定建筑模数要求的基础上视工艺需要确定其建筑宽度（跨度）、长度和高度。厂房的跨度B：一般为6、9、12、15、18、21、24、27、30、36m。厂房的长度L：少则几十米，多则数百米。厂房的高度H：低的一般56m，高的可达3040m，甚至更高。厂房的跨度和高度是厂房照明设计中考虑的主要因素。另外，根据工业生产连续性及工段间产品运输的需要，多数工业厂房内设有吊车， 辽宁科技大学本科毕业设计 第2页其起重量轻的可为35t，大的可达数百吨（目前机械行业单台吊车起重量最大可达800t）。因此，工厂照明通常采用装在屋架上的灯具来实现。1.3单层厂房的结构类型按其承重结构的材料来分，有混合结构、钢筋混凝土结构和钢结构等类型； 按其施工方法来分，有装配式和现浇式两种， 目前除特殊情况外，均采用装配式钢筋混凝土结构；按承重结构的形式分排架结构和钢架结构；装配式单层厂房的主要承重结构是屋架或屋面梁、柱和基础。当屋架与柱顶为铰接，柱与基础顶面为刚接时，这样组成的结构叫排架。排架结构按其所用材料分钢筋混凝土排架结构、钢屋架和钢筋混凝土柱组成的排架结构、砖墙或砖垛代替钢筋混凝土柱的砖排架结构。随着生产工艺及使用要求的不同，排架结构可设计成等高或不等高、单跨或多跨的各种形式。 刚架结构也称框架结构，刚架结构也是由横梁、柱和基础所组成。 常用有钢筋混凝土门式刚架和钢框架结构。钢筋混凝土门式刚架。钢筋混凝土门式刚架的基本特点是柱和屋架（横梁）合并为同一个构件，柱与基础的连接为铰接或刚接。 门式刚架种类很多，目前在单层厂房中用得较多的是两铰和三铰两种形式。同样，门式刚架也可用于多跨厂房。 钢框架结构。钢框架结构的屋架、柱、吊车梁等主要构件均采用钢结构。厂房钢柱的上柱升高至屋架上弦，屋架的上下弦均与上柱相连接，使屋架与柱形成刚接，以提高厂房的横向刚度。1.4国内外现状及分析国民经济产业体系中，第二产业在2000年前一直都是国民经济发展体系的重点。第二产业主要是指工业和建筑业，其本质是一个加工产业，通过人类劳动改变物质原有的自然形态，以生产出人们所需的各种产品为目的。改革开放以来，我国经济在持续快速增长，产业结构不断优化升级。从上世纪70年代末期发展到本世纪，信息产业、汽车、房地产、钢铁等行业高速发展，已成为新的经济增长点。据统计，2007年全国GDP比上年增长11.4%、全社会固定资产投资增长24.8%、规模以上工业增加值增长18.5%、房地产开发投资全年增长达到30.2%。这个过程中，高技术含量、高附加值行业在工业中的比重持续上升。 辽宁科技大学本科毕业设计 第3页看全球工业地产发展史，工业地产从来都不是一个单纯的物业概念，也不是单纯的商业概念；它是跟地方政府招商引资以及地方工业经济的发展联系在一起的，具有很强的政治性和政策导向性的。如果没有地方经济发展和地方政府招商政策的支持，成功开发工业地产项目会十分困难。工业房地产是以地方政策为背景，开发服务于其他生产、经营性企业为目的一种功能性产品。工业项目开发首先需要制定发展目标，并合理利用手中掌握的资源，逐步实现这个既定的目标。在这个周期中，企业需要根据市场的需求和自身的情况制定总体发展目标，这个类似宏观政策的发展目标是整个项目进行的依据和方向。有目标后，企业按照进度进行人力资源、建设物资、建设资金的合理调度、按需整合；同时关注外部环境的变化，适时做出反应，进行细节上的调整。因此，工业项目的开发更是一个管理的过程，其最高境界就是管理系统化、决策科学化、全程可控化。事实上，国内经济发达地区在工业地产开发与经营上，已经开始走集约化发展道路。开发商不仅是建几栋标准化厂房，更重要的是引进先进的管理模式；项目为进驻企业提供横跨整个生产供应链的全套服务。内容包括设计研发、物流运输、生产制造、人才培训、信息技术等全方位的管理服务。辽宁科技大学本科毕业设计 第3页 辽宁科技大学本科毕业设计 第 91 页2 建筑设计2.1单层厂房的组成 排架结构单层厂房主要由屋盖系统，梁柱系统，基础，支撑系统和维护系统组成。1.屋盖系统包括：屋面板，天沟板，天窗架，屋架，托梁和檩条。2.梁柱系统包括：排架柱，抗风柱，吊车梁，基础梁，连系梁，墙梁，圈梁和过梁。3.基础包括：柱下独立基础和设备基础。4.支撑系统包括：屋盖支撑和柱间支撑。其中屋盖支撑又分为上弦水平支撑，横向水平支撑，下弦水平支撑，纵向水平系统及系杆等。维护系统包括：维护墙和门窗，屋面板，抗风柱，墙梁和过梁也属于维护系统。2.2纵向定位轴线1.外墙，边柱与纵向定位轴线的关系：在吊车工业厂房中 L厂房跨度 e吊车轨道中心至纵向定位轴线距离，本厂房中e=750mm2. 边柱与定位轴线的关系1： A柱边柱由于，不能满足吊车运行所需安全距不小于80mm的要求，需将边柱从定位轴线向外一定距离，这个值称为连系尺寸，用D表示，采用300mm,即边柱A柱定位轴线偏移300mm。如图2.1（a）D柱边柱由于，不能满足吊车运行所需安全距不小于80mm的要求，故也需要设置联系尺寸。如图2.1(c)3. 中柱与定位轴线的关系： B、C柱由于，不能满足吊车运行所需安全距不小于80mm的要求，但中柱仍可采用单柱，但是需要设置两条定位轴线，两条定位轴线的距离称为插入距，用A表示，如图2.1(b)a）边柱纵向定位轴线 （b）中柱纵向定位轴线 （c）边柱纵向定位轴线 图2.1 边柱与中柱纵向定位轴线2.3厂房的剖面设计单层工业建筑的高度由室内地坪到屋顶承重结构的最低点的距离，通常以柱顶标高来代表单层厂房的标高1。有吊车的厂房中： 式中：H柱顶标高（m）必须符合3m的模数。 本厂房：24m跨A、D边柱及中柱：=9.50+2.734+1.3=13.534m 取13.5m。2.4 采光设计由于天然光的照度时刻都在变化，室内工作地面上的照度也随之变化，因此，采光设计部能用变化的照度来作依据，而是采用采光系数的概念来表示采光标准。试设计在侧墙开窗采光，且为双侧采光。在吊车梁处设置高侧窗，提高了远离窗户的采光效果，改善了厂房光线均匀程度，所设低窗宽为4.8m，高为4.8m，高侧窗宽为4.8，高为1.2m，满足要求。2.5 通风设计厂房的通风方式有两种，即自然通风和机械通风，该厂房采用自然通风。自然通风是利用空气的自然流动将室外的空气引入室内，将室内的空气和热量排至室外，针对该厂房的特点可利用室内外的温度差造成的热压和风吹向建筑物而在不同表面上造成的压差来实现通风换气，不失为一种经济合理的通风方式。因此，在厂房的平面布置上要使厂房长轴与夏季主导风向垂直，且厂房宽度为21m，便于组织穿堂风，以侧墙上的侧窗和山墙上的大门做为主要的通风道。2.6 墙墙厚度370mm，砖强度等级MU10，砂浆强度等级M5。墙体采取突出于柱外的方案。柱距为6m，窗宽4.8m。安全等级为二级，重要性系数1.0。2.7屋面系统屋架采用梯形钢屋架，因其受力均匀，弦杆受力居中，屋架的上弦杆件坡度一致，屋面坡度一般为1/101/12，适用于跨度为18m、24m、30m的中型厂房，便于屋面板的铺设。根据规范05G511,无悬挂吊车，无天窗，屋面荷载设计值为4.5,故在27米跨中选用GWJ27-3A1型屋架2。采用无檩体系，即在屋架上直接铺设大型屋面板这种体系构件大，类型少，装速快，工业化程度高。不受地基条件、温度影响限制。根据图集G410选用3.2.8 厂房的保温隔热设计为保证厂房的维护结构具有一定的保温性能和在构造上的严密性，屋面和墙面均采用轻质高强的压型钢板，内夹一定厚度的聚苯板用来保温隔热。 3 结构设计3.1选型与计算3.1.1 结构选型与计算1 计算屋面板外加均布荷载标准值 永久荷载：屋面建筑做法荷载标准值： SBS改性沥青卷材防水 40mmc20细石混凝土 100厚水泥蛀保温层 一毡两油隔气层 20厚水泥砂浆找平层 预应力混凝土屋面板及灌浆自重： 合计： 可变荷载：雪荷载 活荷载 2 计算屋面荷载效应基本组合设计值 组合一（由可变荷载效应控制的组合） 组合二（由永久荷载效应控制的组合）由根据05G511表8，无天窗，满足GWJ24-6的要求。由05G511表3；屋架两端构造连接分类属于屋架两端均与钢筋混凝土柱连接，其代号为A；再由05G11表4，屋架上，下弦连有横向支撑和竖向支撑，代号为1。因此锁选用的屋架型号为，查的每榀自重为3结构构件选型及柱截面尺寸确定根据厂房跨度、柱顶高度及起重机重量大小，采用钢筋混凝土排架结构。为了保证屋盖的整体性及空间刚度，屋盖采用无檩体系，选用预应力混凝土屋面板。选用钢筋混凝土吊车梁及基础梁。厂房各主要构件选型见表一。表3.1 主要承重构件及重力荷载标准值选型表构件名称标准图集选用型号重力荷载标准值屋面板04G410（一）1.5米6.0米预应力混凝土屋面板YWB-2（中间跨）YWB-2 s（端跨）（包括灌缝重）天沟板04G410(三)1.5m6m预应力混凝土屋面板（卷材防水屋面板TGB861）屋架05G511梯形钢屋架 /榀吊车梁04G323钢筋混凝土吊车梁DL12Z(中间跨)DL12B（边跨）/根/根轨道连接04G325(二)吊车轨道联结及车档基础梁04G320基础梁JL27JL29/根/根柱的高度为：H=13.5m 根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，查表确定柱截面尺寸，见下表。表3.2 柱截面尺寸及相应的计算参数计算参数柱号截面尺寸面积/惯性矩/自重/A、D上柱下柱B(C)上柱下柱3.1.2 荷载计算1恒荷载（1）屋架重力荷载35.98kN/榀，则作用与柱顶的屋盖结构重力荷载设计值：(2) 柱自重（忽略牛腿自重及施工影响） A、D柱： 上柱： 下柱： B(C)柱： 上柱： 下柱： (3) 吊车梁及吊车轨道联结自重2 屋面活载 屋面活载标准值为，雪荷载标准值为，所以按活荷载（均布）计算，图3.3 荷载作用位置图3 吊车荷载4由表查的，32T的吊车参数如下： 图3.4 32T吊车作用下的影响线吊车竖向荷载标准值为吊车水平荷载标准值为4 风荷载5 其中， ，根据厂房各部分标高及B类地面粗糙程度柱顶（标高13.5m） 檐口（标高15.50m） 屋顶（标高16.7m） 图3.5 风荷载体型系数及排架计算简图迎风面风荷载标准值背风面风荷载标准值则作用于排架计算见图的风荷载标准值排架柱顶以上部分3.2 横向排架内力分析及内力组合 该厂房为两跨等高排架，可用剪力分配法进行排架内力分析。其中柱的剪力分配系数6计算结果见表3.3。表3.3 柱剪力分配系数柱号A、D柱B(C)柱3.2.1 横载作用下排架内力分析 对于A,D柱：则 排架各柱顶剪力分别为：图3.6恒荷载作用下排架的内力图3.2.2 屋面活荷载作用下排架内力分析1 屋面活荷载作用在AB跨屋面作用于柱顶集中荷载 它在柱顶及变阶出引起的力矩为对于A柱： 则 对于B柱: 则 排架各柱顶剪力分别为： 图3.7 AB跨活荷载作用下排架的内力图2 屋面活荷载作用在BC跨由于作用荷载跟AB夸完全对称，故只需把内力图对称即可，见下图图3.8 BD跨活荷载作用下排架的内力图3.2.3 风荷载作用下的排架内力分析（1） 左吹风时图3.9 左风作用下排架的计算简图对于A D柱， 则 各柱顶剪力分别为： 图3.10 左风作用下排架的内力图（2）右吹风时 右吹风时与左吹风时计算方法一样，如下图所示48图3.11 右风作用下排架的内力图3.2.4 吊车荷载作用下排架内力分析（1） 作用于A柱 其中吊车荷载，在牛腿顶面处引起的力矩为： , 对于A柱： 对于B柱: 排架各柱顶剪力分别为： 图3.12 作用于A柱排架的内力图（2）作用于B柱左 对于A柱：对于B柱： 排架各柱顶剪力分别为： 图3.13 作用于B柱左排架的内力图（3）作用于B柱右根据吊车起重量相等和结构对称性相等的条件，其内力计算与B柱左时情况相同，故只需要将A C 之内力对换并改变全部弯矩及剪力符号，见下图3.14。图3.14 作用于B柱右排架的内力图（4） 作用于D柱 根据吊车起重量相等和结构对称性相等的条件，其内力计算与A柱时情况相同，故只需要将A 柱内力对换并改变全部弯矩及剪力符号，见下图3.15。图3.15 作用于D柱排架的内力图（5） 作用于AB跨对于A柱：得 同理对于B柱： 则得 排架各柱顶剪力分别为： 图3.16 作用于AB跨排架内力图（6） 作用于CD跨 由于结构对称及吊车起重量相同，故排架内力计算与作用于AB跨的情况相同，仅需将A柱与C柱的内力对换，见下图3.17。图3.17 作用于CD跨排架内力图3.2.5 无地震作用下内力汇总表及内力组合表 表3.4无地震作用下 A柱内力设计值汇总表，表3.5无地震作用下 B柱内力设计值汇总表，表3.6无地震作用下D柱内力设计值汇总表。根据无地震作用下组合原则组合上柱低截面，牛腿顶截面，下柱底截面得，无地震作用下A柱内力组合值汇总表，无地震作用下B柱内力组合值汇总表，无地震作用下D柱内力组合值汇总表见如下表：表3.4 无地震作用下 A柱内力设计值汇总表荷载类别内力恒载屋面活载吊车竖向荷载吊车水平荷载风荷载作用在AB跨作用在BC跨Dmax作用在A柱Dmax作用在B柱左Dmax作用在B柱右Dmax作用在C柱Tmax作用在AB跨Tmax作用在BC跨左风右风序号I-IMK37.063.69-1.47-62.69-43.8926.16-10.770.3614.8316.06-32.28NK314.1136.00000000000II-IIMK-23.32-5.31-1.47128.712.3126.16-10.770.3614.8316.06-32.28NK347.1136.000191.4046.20000000III-IIIMK-57.59-11.12-3.9224.81-70.4469.53-28.62110.0239.41237.40-182.90NK388.7036.000191.4046.20000000VK-4.07-0.690.29-12.34-8.645.15-2.1210.22.9233.62-25.10表3.5 无地震作用下B柱内力设计值汇总表荷载类别内力恒载屋面活载吊车竖向荷载吊车水平荷载风荷载作用在AB跨作用在BC跨Dmax作用在A柱Dmax作用在B柱左Dmax作用在B柱右Dmax作用在C柱Tmax作用在AB跨Tmax作用在BC跨左风右风序号I-IMK0-4.024.0251.9270.05-70.05-51.9211.7911.7999.31-99.31NK615.5236.0036.0000000000II-IIMK0-4.024.02-23.68-243.15243.1523.6811.7911.7999.31-99.31NK681.5236.0036.0075.6313.2313.275.60000III-IIIMK04.23-4.2362.37-127.04127.04-62.37122.15122.15263.93-263.93NK745.8536.0036.0075.6313.2313.275.60000VK00.98-0.9810.2213.79-13.79-10.2213.1013.1019.55-19.55表3.6 无地震作用下 D柱内力设计值汇总表荷载类别内力恒载屋面活载吊车竖向荷载吊车水平荷载风荷载作用在AB跨作用在BC跨Dmax作用在A柱Dmax作用在B柱左Dmax作用在B柱右Dmax作用在C柱Tmax作用在AB跨Tmax作用在BC跨左风右风序号I-IMK37.063.69-1.47-62.69-43.8926.16-10.770.3614.8316.06-32.28NK314.1136.00000000000II-IIMK-23.32-5.31-1.47128.712.3126.16-10.770.3614.8316.06-32.28NK347.1136.000191.4046.20000000III-IIIMK-57.59-11.12-3.9224.81-70.4469.53-28.62110.0239.41237.40-182.90NK388.7036.000191.4046.20000000VK-4.07-0.690.29-12.34-8.645.15-2.1210.22.9233.62-25.10表3.7 无地震作用下A柱内力组合值汇总表截面内力Mmax及相应的N,V-Mmax及相应的N,VNmax及相应的M,VNmin及相应的M,VI-IM1.2+1.40.9+117.711.2+1.40.9+0.9(+)+-100.041.2+1.40.9+121.001.2+1.40.9+116.36N422.29376.93422.29376.93II-IIM1.2+1.40.90.9(+)+186.561.2+1.40.9+-109.461.2+1.40.9+0.9(+)+179.871.2+1.40.9+43.90N633.58 461.89 678.94416.53 III-IIIM1.2+1.40.90.9(+)+475.381.2+1.40.9+0.9(+)+-569.471.2+1.40.9+0.9(+)+461.611.2+1.40.9+367.28N683.49 564.19 728.85 466.44V42.18 -62.07 41.31 40.29表3.8 无地震作用下B柱内力组合值汇总表截面内力Mmax及相应的N,V-Mmax及相应的N,VNmax及相应的M,VNmin及相应的M,VI-IM1.2+1.40.9+233.311.2+1.40.9+-233.311.2+1.40.9+228.251.2+1.40.9+228.25N783.98783.98829.34738.62II-IIM1.2+1.40.9+451.421.2+1.40.9+-451.421.2+1.40.9+0.9(+)+139.991.2+1.40.9+99.99N1257.821257.821618.88681.52III-IIIM1.2+1.40.9+0.9(+)+706.581.2+1.40.9+0.9(+)+-569.471.2+1.40.9+0.9(+)+486.461.2+1.40.9+486.46N1381.28564.19 1696.08895.02V38.05-62.07 41.1541.15表3.9 无地震作用下D柱内力组合值汇总表截面内力Mmax及相应的N,V-Mmax及相应的N,VNmax及相应的M,VNmin及相应的M,VI-IM1.2+1.40.9+117.711.2+1.40.9+0.9(+)+-100.041.2+1.40.9+121.001.2+1.40.9+116.36N422.29376.93422.29376.93II-IIM1.2+1.40.90.9(+)+186.561.2+1.40.9+-109.461.2+1.40.9+0.9(+)+179.871.2+1.40.9+43.90N633.58 461.89 678.94416.53 III-IIIM1.2+1.40.90.9(+)+475.381.2+1.40.9+0.9(+)+-569.471.2+1.40.9+0.9(+)+461.611.2+1.40.9+367.28N683.49 564.19 728.85 466.44V42.18 -62.07 41.31 40.293.3 地震作用计算及内力组合3.3.1 横向水平地震作用计算 1. 各项荷载计算屋盖自重： 雪荷载： 柱自重：边柱 中柱 吊车梁：吊车桥架重：一台32t吊车：纵墙自重：2质点集中重力荷载代表值计算（1） 计算基本周期时 （2） 计算地震作用时 吊车梁面标高处重力荷载对于AB 、CD跨相同3 排架基本周期计算 (1) 单柱位移计算 则：(2) 排架横梁内力计算 由此得： 4 排架侧移计算 5 排架基本周期计算 单质点系的排架周期下可按以下公式计算： 式中：周期修正系数，按建筑设计抗震规范2010查得 注：钢筋混凝土屋架或钢架与钢筋混凝土柱组成的排架，有纵墙时取周期计算值80；无纵墙时取90。6 排架地震作用效应计算7 (1) 按底部剪力法计算的排架底部总水平地震剪力标准值为： 由于该厂房位于7度区，场地土为类第一组，设计基本地震加速度为0.15g，特征周期 由则： 排架底部的总地震剪力应为： 柱顶处的横向水平地震作用即为：吊车梁标高处由吊车桥架引起的横向水平地震作用应为： (2) 在柱顶横向水平地震作用下的排架地震作用效应： 由前面可知：图3.18 横向水平地震作用排架内力图7 吊车地震作用下的排架地震作用效应可按柱顶不动较计算简图进行计算(1)AB跨吊车梁顶面作用于A柱与B柱各柱顶剪力分别为图3.19 作用于AB跨吊车梁顶面内力图(2) CD跨吊车梁顶面作用于C柱与D柱计算同理得图3.20 作用于BD跨吊车梁顶面内力图8. 排架地震作用效应考虑空间工作影响的调整本例厂房长84m，两端有山墙，钢筋混凝土无檩屋盖，根据建筑抗震设计规范2010规定，其中排架柱截面-和-的地震作用效应，应按建筑抗震设计规范2010附录H表H.2.3.1本书表的空间工作影响系数0.85进行调整。即： A、D柱 B柱 9.吊车地震作用效应考虑局部增大效应的增大 吊车地震作用效应（截面A-A），应按建筑抗震设计规范2010附录H表H.3.1的增大系数进行放大，本例为钢筋混凝土无檩屋盖，两端有山墙，边柱A，D的增大系数为2.0，中柱B柱的增大系数为3.0，放大后的A-A截面吊车地震作用效应为：作用于AB跨吊车梁顶面图3.21 作用于AB跨吊车梁顶面修正后的内力图1图3.22 作用于CB跨吊车梁顶面修正后的内力图3.3.2 横向地震作用竖向重力荷载作用计算1一台吊车自重荷载作用计算 （1） AB跨一台吊车桥架自重8图3.23 32T一台吊车作用下的影响线吊车作用于A柱：AB跨一台吊车吊重作用于A和B柱：（2） BC跨一台吊车桥架自重 吊车作用于B柱： BC跨一台吊车吊重作用于C和B柱： 2.一台吊车桥架重力荷载作用效应(1) AB跨一台吊车桥架自重 Dmax作用于A柱 对于A柱： 则 对于B柱： 则 排架各柱顶剪力分别为： 图3.24 AB跨一台吊车桥架自重作用于A柱产生的内力图(2) AB跨一台吊车桥架自重 Dmax作用于B柱左 对于A柱： 则 对于B柱： 则 排架各柱顶剪力分别为： 图3.25 AB跨一台吊车桥架自重作用于B柱左产生的内力图图3.26 BD跨一台吊车桥架自重作用于B柱右产生的内力图图3.27 BD跨一台吊车桥架自重作用于D柱产生的内力图3.3.3一台吊车吊重重力荷载作用效应1. AB跨一台吊车吊重 作用于A柱 对于A柱： 则 排架各柱顶剪力分别为： 图3.28 AB跨一台吊车吊重 作用于A柱的内力图2. AB跨一台吊车吊重 作用于B柱左 对于B柱： 则 排架各柱顶剪力分别为： 图3.29 AB跨一台吊车吊重 作用于B柱左的内力图图3.30 BD跨一台吊车吊重 作用于B柱右的内力图图3.31 BD跨一台吊车吊重 作用于D柱的内力图3.3.4横向水平地震作用内力汇总及内力组合 表3.10、表3.11表3.12分别为地震作用A柱内力汇总表、地震作用B柱内力汇总表地震作用D柱内力汇总表。考虑地震作用时，选取控制截面为上柱低截面、牛腿顶截面和下柱顶截面。表3.13地震作用A柱内力组合汇总表，表3.14地震作用B柱内力组合汇总表，表3.15地震作用D柱内力组合汇总表见表：表3.10 地震作用A柱内力汇总表水平地震作用效应重力荷载作用效应AB跨一台吊车桥架自重AB跨一台吊车吊重BD跨一台吊车桥架自重BD跨一台吊车吊重截面内力屋盖AB跨吊车BD跨吊车结构自重0.5雪载Dmax作用于A柱Dmax作用于B柱左Dmax作用于A柱Dmax作用于B柱左Dmax作用于B柱右Dmax作用于D柱Dmax作用于B柱右Dmax作用于D柱-M53734.2915.9944.471.16-47.06-40.30-353.29-16.769.50-0.8516.7611.58N000376.9318.7200000000-M53.734.2915.99-27.89-3.5282.4342.8691.43-16.769.50-0.8516.7611.58N000416.5318.72235.44151.20230.4000000-M148.04145.7644.04-69.11-7.83-0.20-27.8929.46-46.2026.21-2.3546.2031.92N000466.4418.72235.44151.20230.4000000V10.5715.863.15-4.88-0.21-9.26-7.93-6.95-3.301.87-0.173.30-2.28表3.11 地震作用B柱内力汇总表水平地震作用效应重力荷载作用效应AB跨一台吊车桥架自重AB跨一台吊车吊重BD跨一台吊车桥架自重BD跨一台吊车吊重截面内力屋盖AB跨吊车BD跨吊车结构自重0.5雪载 Dmax作用于A柱 Dmax作用于B柱左Dmax作用于A柱Dmax作用于B柱左Dmax作用于B柱右Dmax作用于D柱Dmax作用于B柱右Dmax作用于D柱-M126.400.900.900046.2149.2623.7133.47-49.80-46.21-33.47-23.71N000738.6234.5600000000-M126.400.900.9000-67.19-126.7823.71-139.33126.7867.19139.33-23.71N000817.8434.56151.20235.440230.40235.44151.2230.400-M348.35198.42198.420013.93-39.3265.35-80.5739.32-13.9380.57-65.35N000895.0234.56151.20235.440230.4235.44151.2230.40V24.8822.3522.35009.109.804.676.59-9.80-9.10-6.59-4.67表3.12 地震作用D柱内力汇总表水平地震作用效应重力荷载作用效应AB跨一台吊车桥架自重AB跨一台吊车吊重BD跨一台吊车桥架自重BD跨一台吊车吊重截面内力屋盖AB跨吊车BD跨吊车结构自重0.5雪载Dmax作用于A柱Dmax作用于B柱左Dmax作用于A柱Dmax作用于B柱左Dmax作用于B柱右Dmax作用于D柱Dmax作用于B柱右Dmax作用于D柱-M53734.2915.9944.471.16-47.06-40.30-353.29-16.769.50-0.8516.7611.58N000376.9318.7200000000-M53.734.2915.99-27.89-3.5282.4342.8691.43-16.769.50-0.8516.7611.58N000416.5318.72235.44151.20230.4000000-M148.04145.7644.04-69.11-7.83-0.20-27.8929.46-46.2026.21-2.3546.2031.92N000466.4418.72235.44151.20230.4000000V10.5715.863.15-4.88-0.21-9.26-7.93-6.95-3.301.87-0.173.30-2.28表3.13 地震作用A柱内力组合汇总表截面内力Mmax及相应的N,V-Mmax及相应的N,VNmax及相应的M,VNmin及相应的M,V-M+145.90+-111.58+145.90+145.90N395.65395.65395.65395.65-M+238.34+-123.13+238.34+155.91N731.15435.25670.69435.25-M+361.96+535.67+-491.22+361.76+361.96N485.16636.36720.60485.16V32.94-56.3023.6832.94表3.14 地震作用B柱内力组合汇总表截面内力Mmax及相应的N,V-Mmax及相应的N,VNmax及相应的M,VNmin及相应的M,V-M+209.13+-211.47+209.13+209.13N773.18773.18773.18773.18-M+416.22+-418.02+126.40+126.40N1318.241318.241784.08852.40-M+944.36+-944.36+745.19+745.19