中型货车后悬架设计【1张CAD图纸+毕业论文】
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一、设计的主要数据 2
二、悬架主要参数的确定 2
三、弹性元件的设计 5
4 钢板弹簧总成在自由状态下的弧高及曲率半径计算 12
五、钢板弹簧主片的强度的核算 17
六、钢板弹簧弹簧销的强度的核算 18
七 总体设计计算 18
八 指定总成设计 20
参考文献 24
致谢 25
一、设计的主要数据
载质量：6000kg
整备量：5000kg
空车时：前轴负荷：2500kg 后轴负荷：2500kg
满载时：前轴负荷：3350kg 后轴负荷：7650kg
尺 寸： 总 长：8470 总 宽：2470
轴 距：4700 前 轮 距 ：1900
后 轮 距：1800 满载重心高度：1180
二、悬架主要参数的确定
1 悬架的静挠度
悬架的静扰度 是指汽车满载静止时悬架上的载荷f与此时悬架刚度c 之比，即
货车的悬架与其簧上质量组成的振动系统的固有频率，是影响汽车行驶平顺性的主要参数之一。因汽车的质量分配系数近似等于1，因此货车车轴上方车身两点的振动不存在联系。货车的车身的固有频率n,可用下式来表示：
n=
式中，c为悬架的刚度（N/m）,m为悬架的簧上质量（kg）
又静挠度可表示为：
g：重力加速度（10N/kg）,代入上式得到：
n=5/
n: hz
: cm
分析上式可知：悬架的静挠度直接影响车身的振动频率，因此欲保证汽车有良好的行驶平顺性，就必须正确选择悬架的静挠度。
又因为不同的汽车对平顺性的要求不相同，货车的后悬架要求在1.70～2.17hz之间，因为货车主要以载货为主，所以选取频率为：1.9hz.。
2 悬架的动挠度
悬架的动挠度是指从满载静平衡位置开始悬架压缩到结构容许的最大变形时，车轮中心相对车架的垂直位移。通常货车的动挠度的选择范围在6～9cm.。本设计选择：
- 内容简介：
-
载货汽车后悬架设计 一、设计的主要数据 . 1 二、悬架主要参数的确定 . 1 三、弹性元件的设计 . 4 4 钢板弹簧总成在自由状 态下的弧高及曲率半径计算 .、钢板弹簧主片的强度的核算 .、钢板弹簧弹簧销的强度的核算 . 总体设计计算 . 指定总成设计 .考文献 .谢 .、设计的主要数据 载质量： 6000备量： 5000车时：前轴负荷： 2500 后轴负荷： 2500载时：前轴负荷： 3350 后轴负荷： 7650 寸： 总 长： 8470 总 宽： 2470 轴 距： 4700 前 轮 距 ： 1900 后 轮 距： 1800 满载重心高度： 1180 二、悬架主要参数的确定 1 悬架的静挠度是指汽车满载静止时悬架上的载荷 c 之比，即 2 货车的悬架与其簧上质量组成的振动系统的固有频率，是影响汽车行驶平顺性的主要参数之一。因汽车的质量分配系数近似等于 1，因此货车车轴上方车身两点的振动不存在联系。货车的车身的固有频率 n,可用下式来表示： n= 2/ 式中， c 为悬架的刚度（ N/m） ,m 为悬架的簧上质量（ 又静挠度可表示为： g：重力加速度（ 10N/,代入上式得到： n=5/ hz 析上式可知：悬架的静挠度直接影响车身的振动频率，因此欲保证汽车有良好的行驶平顺性，就必须正确选择悬架的静挠度。 又因为不同的汽车对平顺性的要求不相同，货车的后悬架要求在 间，因为货车主要以载货为主，所以选取频率为： 2 悬架的动挠度轮中心相对车架的垂直位移。通常货车的动挠度的选择范围在 6 9本设计选择： 3 悬架的弹性特性 悬架的弹性特性有线性弹性特性和非线性弹性特性两种。由于货车在空载和满载时簧上质量变化大，为了减少振动频率和车身高度的变化，因此选用刚度可变的非线性悬架。 4 悬架主，副簧刚度的分配 3 图 1 货车主、副簧为钢板弹簧结构的弹性特性 如何确定副簧开始参加工作的载荷簧之间刚度的分配，受悬架的弹性特性和主，副簧上载荷分配的影响，原则上要求车身从空载到满载时的振动频率变化要小，以保证汽车有良好的平顺性，还要求副簧参加工作前后的悬架振动频率不大。这两项要求不能同时满足。由于货经常处于满载状态，采用如下方法来确定。 使副簧开始起作用时的悬架挠度使副簧开始起作用前一瞬间的挠度是可求 簧，主簧的刚度之比为： 1/ ma 式中， 单个钢板弹簧满载载荷： 6040102 44850200765022 轮重簧重后桥重满载时 ：（ 4 式中 单个钢板弹簧空载载时簧上质量： 0 2 9 0102 448502002 5 0 0220 轮重簧重后桥重 n= m=3604入公式： n= 2/ 可得 4 C=5137N/ 9036 040/ ma = 1 =上面的二式，可联立方程组： 5 1 3 7 （ 1） ma = （ 2） 由（ 1），（ 2）两式可得： 390N/ , 747N/簧起作用后，近似认为变形相同，从副簧开始起作用到满载的变形为 =： ，得： )/()(= 5137 = 8 1 5/2 3 9 F f =36040N 8225N 主簧 ： 274728225 =簧 ： 23907815 =、弹性元件的设计 1 钢板弹簧的布置方案选择 5 布置形式为对称纵置式钢板弹簧。 2 钢板弹簧主要参数的确定 已知满载静止时负荷2G=7650下部分荷重 422 ，由此可计算出单个钢板弹簧的载荷： W 36040102 44276502 22 。 由前面选定的参数知： 载弧高 ： 满载弧高车满载时钢板弹簧主片上表面与两端连线间的高度差。常取0 5 板弹簧长度 L 的确定： （ 1） 选择原则： 钢板弹簧长度是弹簧伸直后两卷耳中心之间的距离。轿车 L=(距；货车前悬架： L=(距，后悬架： L=(距。 （ 2） 钢板弹簧长度的初步选定： 根据经验 L = 轴距，并结合国内外货车资料，初步选定主簧主片的长度为1650 副簧主片的长度为 板弹簧断面尺寸的确定： （ 1） 钢板弹簧断面宽度 b 的确定： 有关钢板弹簧的刚度，强度可按等截面的简支梁计算，引入挠度增大系数 加以修正。因此，可根据修正后的简支梁公式计算钢板弹簧所需的总惯性距0J。对于对称式钢板弹簧 8/)( 30 式中： S U 形螺栓中心距（ k U 形螺栓夹紧 (刚性夹紧， k 取 c 钢板弹簧垂直刚度（ N/,c=cW ; 6 为挠度增大系数。 挠度增大系数 的确定： 先确定与主片等长的重叠片数1n，再估计一个总片数0n，求得01 / ，然后 = ) ，初定 。 对于主簧： L=1650 k= S=200 1n =2 0n=14 142 = ) = )=10 N/ 4将上述数据代入以上公式得 0J=137 103 4计算主簧总截面系数0W： 0W WW 4/)( 式中 w为许用弯曲应力。 w的选取：后主簧为 450 550N/ 2后副簧为220 250 N/ 2 wF=8225N L=1650 k= S=200 w =500 N/ 2 将上面数据代入公式，得： 7 0W=103 3再计算主簧平均厚度： )(/2 200 =12了选钢板弹簧的片宽 b。推荐片宽和片厚的比值在 6 10 范围内选取。 b = 110于副簧： L=1180mm k=2001n 50 E= 25 /101.2 将上述数据代入公式，得 440 1040 计算副簧总截面系数0W： 0W WW 4/)( wF=815N L=1180 k= S=200 w =245 N/ 2 8 将上面数据代入，得： 0W=103 3再计算副簧平均厚度： )(/2 200 =10mm b = 110 2）钢板弹簧片厚 本设计主簧和副簧均采用等厚片，片厚分别为 1210 通过查手册可得钢板截面尺寸 b和 h 符合国产型材规格尺寸。 （ 3）钢板断截面形状的选择： 本设计选取矩形截面。 （ 4） 钢板弹簧片数的选择： 片数 n 少些有利于制造和装配，并可以降低片与片之间的干摩擦，改善汽车的行驶平顺性。但片数少 了将使钢板弹簧与等强度梁的差别增大，材料的利用率变坏。多片钢板弹簧一般片数在 6 14 片之间选取，重型货车可达 20片。用变截面少片弹簧时，片数在 1 4选取。 根据货车的载荷并结合国内外资料初步选取本货车主簧的片数为 14 片，副簧的片数为 5片。 板弹簧各片长度的确定 先将各片的厚度同一比例尺沿纵坐标绘制在图上，再沿横坐标量出主片长度的一半 L/2 和 U 型螺栓中心距的一半 s/2，得到 A,B 两点，连 接 A， B 两点就得到三角形的钢板弹簧展开图。 与各片上侧边的交点即为各片的长度。如果存在与主片等长的重叠片，就从 B 点到最后一个重叠片的上侧边断点连一直线，此直线与各片上侧边的交点即为各片长度。各片实，际长度尺寸需经圆整后确定。由图 2 确定主簧各片长度： 9 图 2 确定主簧各片长度图 主簧各片钢板的长度如表 1： 表 1 主簧各片钢板的长度 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 长度（ 1650 1650 427 204 号 10 11 12 13 14 长度（ 由图 3 确定副簧各片长度； 10 图 3 确定副簧各片长度图 表 2 副簧各片钢板的长度 序号 1 2 3 4 5 长度（ 1180 984 788 592 396 3 钢板弹簧刚度的验算 在此之前，有关挠度增大系数 ，总惯性矩0J，片长和叶片端部的形状都不够准确，所以有必要验算刚度。用共同曲率法计算刚度，刚度的验算公式为： C= 31 )(/6 其中， )(111 kk ki ； 111/1 ki 式中， 为经验修正系数，取 E 为材料弹性模量； ,1l 1k+1）片的一般长度。 公式中主片的一半 1l ，如果用中心螺栓到卷耳中心间的距离代入，求的刚度值为钢板弹簧总成自由刚度果用有效长度，即 )11 代入上式，求得的刚度值为钢板弹簧总成的夹紧刚度 11 （ 1）主簧刚度的验算： K 1 2 3 4 5 6 7 11 0 8 9 10 11 12 13 11 由公式 ki (得： 10 10 10 105=10 10 10 10 10 10 10 10 将上述数据代入公式，得总成自由刚度 821N/上述数据代入公式有效长度，即 ，代入到公式所求得的是钢板弹簧总成的夹紧刚度844N/设计值747N/差不大，基本满足主簧刚度要求。 （ 2）副簧刚度的验算： k 1 2 3 4 11 96 294 392 由公式 /1(得： 10 10 10 10 10上述数据代入公式，得总成自由刚度 504N/ 12 如果用有效长度，即 ，代入公式所求得的是钢板弹簧总成的夹紧刚度554N/设计值390N/差不大 ,基本满足副簧刚度要求。 4 钢板弹簧总成在自由状态下的弧高及曲率半径计算 （ 1）钢板弹簧总成在自由状态下的弧高0下式计算： )(0 式中，f 为钢板弹簧总成用 U 型螺栓夹紧后引起的弧高变化，22)(3( L ； S 为 U 型螺栓的中心距。 L 为钢板弹簧主片长度。 下面分别计 算主簧和副簧总成在自由状态下的弧高0H： 主簧： 由： 522)(3( L = 则 )(0 =5+ 副簧： 22)(3( L = )(0 =5+ 13 （ 2）钢板弹簧总成在自由状态下的曲率半径的确定： 主簧总成在自由状态下的曲率半径：020 8/ =2459副簧总成在自由状态下的曲率半径： 020 8/ = （ 3）钢板弹簧各片自由状态下曲率半径的确定 矩形 断面钢板弹簧装配前各片曲率半径由下式确定 )2(1/ 000 式中， 为钢板弹簧总成0为各片钢板弹簧预应力 N/ 2； ，取 E 为 N/ 2 为第的弹簧厚度（ 在已知 的条件下，可以用式和各片弹簧的预应力0 )2(1/ 000 计算出各片钢板弹簧自由状态下的曲率半径 对于片厚相同的钢板弹簧，各片弹簧的预应力值应不宜选取过大；推荐主片在根部的工作应力与预应力叠和后的合成应力应在 300 350N/ 2选取。 14片长片叠加负的预应力，短片叠加正的预应力。预应力从长片由负值逐渐递增为正值。 在确定各片预应力时，理论上应满足各片弹簧在根部处的预应力所造成的弯矩 之代数和等于零，即 01ni 或 01 0 下面分别计算主簧和副簧 的各片在自由状态下曲率半径的确定： 主簧： 表 3 各片的预应力 i 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 14 4590 E= N/ 2 12后用上述公式计算主簧各片在自由状态下曲率半径，结果见表 4： 表 4 主簧各片在自由状态下曲率半径 i 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 459 490 485 i 11 12 13 14 480 475 副簧如表 5： 表 5 副簧各片的预应力 i 1 2 3 4 5 2 1 2 9450 E= N/ 2 10后用上述公式计算副簧各片在自由状态下曲率半径，结果见表 6： 表 6 副簧各片在自由状态下曲率半径 i 1 2 3 4 5 945 4） 如果第 第 i 片弹簧的弧高为： 主簧： 将各片长度和曲率半径代入上式，得主簧总成各片在自由状态下弧高如表 7： 表 7 主簧总成各片在自由状态下弧高 i 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 15 iH(03 8 1 i 12 13 14 iH( 重复上面的过程，得副簧总成各片在自由状态下弧高 表 8 副簧总成各片在自由状态下弧高 i 1 2 3 4 5 钢板弹簧总成弧高的核算 根据最小势能原理，钢板弹簧总成的稳定平衡状态是各片势能总和最小状态，由此可求得等厚叶片弹簧的 为：0R= ni ( 式中， 为钢板弹簧 钢板弹簧的总成弧高 为 上式计算的结果应与 )(0 计算的设计结果相近。如果相差太多，可重新选择各片预应力再行核算。 先对主簧的总成弧高核算 将主簧各片的长度和曲率半径代入上述公式可得： 4780 然后再代入 = 6502 。 原设计值为 差不大，符合要求。 再对副簧的总成弧高核算 将副簧各片的长度和曲率半径代入公式： 1/ 0R = ni 1/)/( 可得： 16 0R=2940簧总成弧高 H 02 8/ 1802 原设计值为 差不大，符合要求。 四、钢板弹簧强度验算 当货车牵引驱动 时，货车的后钢板弹簧承受的载荷最大，在它的前半段出现的最大应力下式计算 0211222 )(/)( +122 / 式中， 2G 为作用在后轮上的垂直静载荷， 2m 为制动时后轴负荷转移系数；轿车： 2m =车： 2m = 为道路附着系数； b 为钢板弹簧片宽； 1h 为钢板弹簧主片厚度。许用应力 取为 1000N/ 对于具有副簧的悬架，验算强度时应按主、副簧所受的实际载荷计算，主、副簧的参数应取验算后的实际值，刚度应取夹紧刚度。 满载静止时有： 2 8 1 0 2 5 7 主 9 4 5 4 副 由上式验算主簧强度： 1211014(22202122221m a xM P 簧载荷为 G= 2 3 1 9433 6 0 4 0()( 22 副2m = = 验算副簧强度： 17 294)6 101105(1 1 8 4 3)( 2021212m a x M P 主副簧强度在许用应力范围内，符合强度要求。 验算汽车在不平路面上钢板弹簧的强度。 不平路面上时，应按钢板弹簧的极限变形即动挠度 主簧的极限载荷按下式计算： 0 8 5 482 8 4 42 8 1 0 2 主 M P 0 0 05 6 8)6 121 1 014(1 6 5 08 2 58 2 55 0 8 5 4)( 202121 副簧的极限载荷按下式计算： 8 3 7 582 5 5 47 9 4 3 副 M P 000913)6 101105(118059059028375)( 202121 不平路面上主副簧都符合强度要求。 五、钢板弹簧主片的强度的核算 钢板弹簧主片应力 是由弯曲应力 和拉（压）应力合成，即： 1211)(3 其中 22 为沿弹簧纵向作用力在主片中心线上的力；1 卷耳厚度； D 为卷耳内径； b 为钢板弹簧宽度。许用应力 取为 350入上式得： M P a 主片符合强度要求。 六、钢板弹簧弹簧销的强度的核算 对钢板弹簧销要验算钢板弹簧受静载荷时钢板弹 簧销受到的挤压应力 18 。其中 满载静止时钢板弹簧端部的载荷， b 为主片叶片宽； 20钢或 205钢经高频淬火后，其 z 7 9 N/ 1 8 0 2 02/3 6 0 4 02/2 = 2/ 0/1 8 0 2 0 弹簧销满足强度要求。 七 总体设计计算 1 轴数、驱动形式、布置形式 根据国家道路交通法规、设计规范及汽车的用途选定轴数、驱动形式、布置形式，需对货车的几种典型的布置形式进行分析比较。 2. 汽车主要参数设计 1） 主要尺寸 外廓尺寸的确定需考虑法规、汽车的用途、装载质量及涵洞和桥梁等道路尺寸条件。589定了汽车外廓尺寸限界， 可参考同类车型选取，国内生产轻中型货车的主要厂家有：解放、东风、长安、北汽福田、江铃、南汽、江淮汽车等，可上网查询相关产品的参数。 轴距、轮距、前悬 、后悬等参数可参照汽车设计教材推荐的范围并 参考同类车型选取。 车厢尺寸可考虑汽车的用途 参考同类车型选取，但必须保证运送散装煤和袋装粮食时能装足额定的装载质量。 2） 进行汽车轴荷分配 汽车的轴荷分配可根据 汽车的驱动形式、发动机位置、汽车结构特点、车头形式及总质量等参照汽车设计教材推荐的范围并 参考同类车型选取。 3. 发动机功率、转速、扭矩及发动机型号的确定 根据给定的基本设计参数按下式估算发动机的最大功率： 式中的 A 为正投影面积，根据外形尺寸计算得到，货车 根据估算出来的最大功率从国内主 要汽车发动机生产厂家的产品中选定发动机型式（汽油机或者柴油机）和型号，国内汽车发动机生产厂家主要有：玉柴、朝柴、解放、东风、长安、柳州动力、云内动力、北京内燃机等，可上网查询相关产品的型号及参数。 4. 汽车轮胎的选择 根据汽车的用途及轴荷、最高车速并参考同类汽车选取，可上汽车轮胎制造商网站查找有关轮胎和轮辋参数。国产轮胎的知名品牌有： 三角 、 双钱 /回力 、 成山 、 东风 、风神等。 5. 确定传动系最小传动比，即主减速器传动比 在选定最小的传动比时，要考虑到最高挡行驶时有足够的动力性能。根据汽车理论，)P 3 m a a a 19 发动机最大功率时的车 速即 主减速器传动比0i： gm 式中：根据选定发动机后的参数重新估算）， 最高挡为直接挡，则。 6. 确定传动系最大传动比，从而计算出变速器最大传动比。 确定 传动系 最大传动比时，要考虑三方面：最大爬坡度；附着力；汽车的最低稳定车速。就普通货车而言，当0定传动系最大传动比也就是确定变速器 I 挡传动比。汽车爬大坡时车速很低，可忽略空气阻力，汽车的最大驱动力应为： m a xm a x 或 m a xm a a x s o s 即 0m a xm a xm a x1 s 0 ，即 根据附着条件校核最大传动比： 201m a x 式中： 2G 为后轴 轴荷； r 为滚动半径；1 挡传动比。 所以： iT 0m 八 指定总成设计 1. 前后 悬架设计 （ 1）悬架结构形式 普通货车常采用钢板弹簧非独立悬架，后悬架由于载荷变化较大，常采用主、副簧结构。 （ 2） 悬架主要参数设计 20 a. 静挠度n=5/ n 的单位为 车满载时，前悬架偏频要求在 后悬架则要求在 b. 悬架的动挠度 9cm c. 悬架主，副簧刚度的分配 按 汽车设计教材 的第一种方法分配 ma 且 f/对于副簧置于主簧之上的安装结构，可以近似认为，副簧起作用后，主、副簧的变形相同，从副簧开始起作用到满载的变形为有： 即 )/()(故 副簧满载载荷 主簧满载载荷 F f 对于副簧置于主簧之下的安装结构（如：总质量较小的微型、轻型货车，副簧常采用少片变截面弹簧），则须视具体安装结构决定主副簧的载荷分配，如果副簧的有效长度与主簧的长度相当或比主簧长，可以近似认为，副簧完全起作用后，主、副簧的变形相同，仍然可按上述方法分配主副簧的载荷；如果副簧的有效长度比主簧的长度短，可以近似的认为，主副簧的长度比与副簧完全起作用后主副簧的变形比相等。如主副簧的长度比为 a （ a1） ，参照以上方法有： 副簧满载载荷 主簧满载载荷 F f （ 3） 钢板弹簧主要参数的确定 a. 满载弧高0 20mm b. 钢板弹簧长度 L 货车前悬架： L=(距，后悬架： L=(距。 c. 钢板弹簧断面宽度 b 先按下式确定钢板弹簧平均厚度 推荐片宽与片厚的比值 b/ 610 范围内选取。 d. 钢板弹簧片厚 h 21 增加片厚 h,可以减少片数 n。钢板弹簧各片厚度可能有相同和不同两种情况，希望尽可能采用前者。但因为主片工作条件恶劣，为了加强主片及卷耳，也常将主片加厚，其余各片厚度稍薄。此时要求一副钢板弹簧的厚度不宜超过三组。为使各片寿命接近，要求最厚片与最薄片厚度之比应小于 外，钢板截面尺寸 b 和 h 必须符合国产型材规格尺寸，因而须查手册最后确定。 e. 钢板断截面形状 矩形截面制造简单，强度好不会引起应力集中， T 形截面 、单面有抛物线边缘断面、单面有双槽的断面可以 提高钢板弹簧的疲劳强度和节约近 10%的材料，因而各有优势。 f. 钢板弹簧片数 多片钢板弹簧一般片数在 4 14 片之间选取 ,采用变截面少片弹簧时，片数在 1 4片之间选取。 g. 钢板弹簧各片长度的确定 采用作图法 : h. 钢板弹簧刚度的验算 C= 31 )(/6 其中， )(111 kk ki ； 111/1 ki 式中， 为经验修正系数，取 E 为材料弹性模量； ,1l 1k+1）片的一半长度。公式中主片的一半 1l ，如果用中心螺栓到卷耳中心间的距离代入，求得的刚度值是钢板弹簧总成自由刚度果用有效长度，即 )11 代入上式，求得的刚度值是钢板弹簧总成的夹紧刚度 i. 钢板弹簧总成在自由状态下的弧高0H)(0 其中 22 )(3( L j. 钢板弹簧总成在自由状态下的曲率半径 22 020 8/ k. 钢板弹簧各片自由状态下曲率半径 钢板弹簧各片在自由状态下的和装配后曲率半径不同，装配后各片产生预应力，其值确定了自由状态下的曲率半径片自由状态下做成不同的曲率半径的目的是为了使各片厚度相同的钢板弹簧装配后能很好地贴在一起，减少主片的工作应力，使各片的寿命接近。 矩形断面钢板弹簧装配前各片曲率半径由下式确定： )2(1/ 000 式中， 为各片钢板弹簧预应力选取各片应力时，可分下列两种情况：对于片厚相同的钢板弹簧，各片弹簧的预应力值应不宜选取过大；对于片厚不同的钢板弹簧，厚片弹簧的预应力可选取 大些。推荐主片在根部的工作应力与预应力叠和后的合成应力应在 300 350N/ 2选取。 1 4 片长片叠加负的预应力，短片叠加正的预应力。预应力从长片由负值逐渐递增为正值。 在确定各片预应力时，理论上应满足各片弹簧在根部处的预应力所造成的弯矩 01ni 或 01 0 m. 钢板副簧总成各片在自由状态下弧高的计算 如果第 i 片的片长为第 i 片弹簧的弧高为： n. 钢板弹簧总成弧高的核算 )()/(/1110 等厚叶片弹簧 1/0R
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