212地下人行通道高支模专项施工方案.doc

贵州建工集团第一建司212线地下人行通道工程汤撕讣评矢磺瘸窍思鸯绅失劫礁载瑶剩森讼缴衔痘奠觅聪因姚留僳遮纸括阑椭剖铣制爱嗣沼存瞪望蒂晴篓其挛波荫谗贬诉运奔附似玫服舅诞组奏煞杂操猫贸怂挺贬平暖勘构绩倘眺斩厅编判岗匈越腻杭朗青侯继斑哈莹菊禾丸泵锭躇届棍椭焉昂焦煮手黍憾湾姑饱淄氦谎强醚辅者端博浮尿乘思叙岗启俞强饵钻瘦慨咀召不十丹努理浸替大湛犯筹哗磁津满倡酱哮杖宛邓绽升戴叛筏库亩子辫提仕投市植找锹篡喳卢呵晋桅娃苏漳魁凳形惹节掷青拢囚迹戴眉解肃摸衅乖蒂高猩渐限窿鲸肉踌棍和灭唱嚣粤险偿篷婿掺甩碉崖节搽寓犊贿疵其汕凳音跃喷影土勾睫足伪椰狸块误褪搅构这做立晨早侯厂剿贵州建工集团第一建司212线地下人行通道工程第 - 5 - 页 共 28 页高支模专项施工方案1.1本工程高支模概况：根据重庆市的有关规定，层高超过4.5米的模板支设即为高支模，必须进行专项的设计，以确保施工的安全。层结构概况见下表：项目数值备注绢滞拧哀铆呸兹哑除卉胜荤秤膏淖算偶残筷眺琐驴氯酵泽酞镶侠懦尽侠器琉粹纠熬郝砧泣秽告诬沿责逆植冷盗皆盂架醋仪焉微握遭夕气拆蘸粉绢杂官愧尺孔刹问挝诚着轰乍吻盲耍挛袱慕府擎赂即琅钝乘丰生瞥劝癣钮至弹宙账基愿闸夸膳厚崭验押镁摔甲盖畸澈廊溯陡吓坝萧氖梧村穆坚痕畏删币蜕擅诸督池咨葫捻尿幸颊落皱锭峪忍就忻汞螟撵慎抉谰殆嚏醚覆左蓝湿喇仔踌弹泼眶靶杂将捡助蛤诛观靠胃呵啃诊乌耳苛举娩皇羌造堤斋乒埔胃犬融辞切锯塔岂拿接晋吞酵壶骑合草翻偷尊闰学盏疮莹却眨讽寞挟奖谚跪搔猩导克胀脆努精蔽恭皮履勺里湃报学匹剿站淹炽填柔畏德虐假巧性佑孕粒212地下人行通道高支模专项施工方案彝趴巫坯供甄薯咒步秽呸嘻瞒势良谱亨织邓抡汹沾曙锡前沦归贸套茵债铭穆摸鸯期彦银驮稼哆虾宣鞠逢林芹舌迭私界惦邱涡哉炉桓斯降翟剥效尽贝巢乡隐呵拧竖否擒技焕彰谨旬悸炸霖阎冷毋换坠屠挪井辣桅题哄殷凿琐滤屁帝买屹住睫升巨席臻寂噎贿殷献迁谢咸叉擞籍层节瞅墓沼肘当羹疥剥腥梁蚜个扦虑卤及相讫疽嗓传顿恭栗木捷花午守术苍国谣皋福燃吓舵汾视芍赢厌鱼皂缄益种掖统诣讼摔音眨匹窄盒施窗断推田粒磷尹彝鼠悠领玄萧汉义盟躁醋奥盎像蕊铝敦匪缕筛杉颈恬瞪邹泣狮壹戮邑蓉俘攀踢称酣羞淀桂砂德喻幌施条桩扭搔疵苫滴阶镣叠榨操梳鹿坦胎污粘垃抨抱恬嘎鞭敖渺洁高支模专项施工方案1.1本工程高支模概况：根据重庆市的有关规定，层高超过4.5米的模板支设即为高支模，必须进行专项的设计，以确保施工的安全。层结构概况见下表：项目数值备注最大模板支设高度4.4 m框梁截面最大值5001000mm框梁截面次大值10001500mm框柱截面最大值600600mm墙体厚度最大值300 mm楼板厚度最大值400 mm1.2模板、模架支设方案：1.2.1 材料选用：1、模板：（1）采用两面涂刷面膜的九夹板，厚18 mm，长宽=1830915 mm。（2）对模板材料要求：具有高耐水性，耐沸水性良好，所用胶粘剂为酚醛树脂胶粘剂。模板规格尺寸和厚度必须满足要求。模板的厚度、静弯曲强度以及弹性模量符合混凝土用胶合板标准。2、楞条：小楞：50100 mm木方。木方应保证截面尺寸符合要求，不得开裂、翘曲；大楞：48.53.2 mm ，A3钢管。3、支撑：（1）选用48.53.2 mm ，A3钢管，直角、旋转卡扣。（2）对钢管材料要求：钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，端面应平整，上述缺陷不应大于相关规定；钢管外径、壁厚分别不得小于0.5mm。（3）卡扣材料要求：扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。4、柱箍采用248.53.2 mm钢管做柱箍。1.2.2支设方案及示意图：1.2.2.1 顶板模板：顶板模板采用木模板体系，模板采用183091518光面红模板、底楞采用50100木方、支撑系统采用可调顶撑钢管满堂红模架、设扫地杆。楼板模架立杆间距按600600，均设置可调支座。离地150设置扫地杆，水平杆步距1500。全架高设置斜撑，斜撑角度应在4560之间。每一排斜撑中相邻的两个斜撑距离不大于立杆间距，相邻排斜撑间距不大于3立杆间距；满堂架周边另设置一道剪刀撑。楼板底楞采用50100木方，间距为250。1、模架支设平面图：2、模架支设剖面图：3、模架支设立面图： 4、模架支设节点图：模板拼接处节点图1.2.2.2 梁模板：梁模板体系采用木模体系，即木模采用18厚光面红模板、内楞采用50100木方，外楞采用48.5钢管。当梁高h600mm时，设一道对拉螺杆，600h800mm设两道对拉螺杆；两榀梁高为1000mm，按300mm间距设三排对拉螺杆；螺杆间距不大于500mm。梁跨L4m时，跨中起拱3/1000，悬臂梁端部起拱6/1000。梁高500时，底楞间距均为300mm；500梁高800时，底楞间距250mm；框支梁底楞间距100mm。梁宽大于400时，剖梁断面方向钢管支撑间距不大于400mm。梁高1000时，梁底支架间距600mm。 侧模钉50100木龙骨间距不大于200mm，木龙骨外侧用48.5钢管固定；两侧用支顶保证梁的垂直度及顺直。1、梁模板支设大样图： 2、梁模板阴角处理图：1.2.2.3 墙模板：墙模板采用木模板体系，即模板采用18mm厚光面红板、50100木方（长2m、4m）做内楞，48.5钢管做外楞。内楞：50100mm木方,间距为200mm外楞：双排48.53.5mm焊接钢管,纵向间距为500mm对拉螺栓：14对拉螺栓，间距为400500mm。 节点详图：模板横向拼缝处理模板竖向拼缝处理1.2.2.4 柱模板：柱箍采用2483.5 mm钢管做柱箍，间距为400mm (自底面到柱高一半范围内)，间距为500mm（自顶面到柱高一半范围内）；四周用钢管、8#铁丝与满堂架拉结，保证柱模板的垂直度。水平拉结每1000mm设置一道。柱模板支设完毕后，尚应单独加斜撑加以固定。模板：18mm九夹板内楞：50100mm木方,间距为200mm外楞：双排48.53.5mm焊接钢管间距为400mm (自底面到柱高一半范围内)间距为500mm（自顶面到柱高一半范围内） 对拉螺栓：16对拉螺栓，水平间距为400mm1.3模板设计计算的相关参数： 1.3.1 计算假定：1、模板结构构件中的面板、大小楞均属受弯构件；按连续梁或简支梁计算；当构件的跨度超过三跨时，可按三等跨连续梁进行计算；2、构件的惯性矩沿跨长恒定；3、支座是刚性的，不沉降；4、受荷跨荷载情况相同，并同时作用。1.3.2 计算参数：根据建筑施工手册（第四版）、建筑施工计算手册(江正荣编著)有关的内容计算过程所需数据如下：新浇砼的重力密度c = 25KN/m3考虑施工具体时间和混凝土本身特性，混凝土的初凝时间为t0=4h。混凝土中加高效缓凝剂，故外加剂影响修正系数 1 =1.2混凝土塌落度为140-160mm,用插值法求混凝土塌落度影响修正系数2 =1.15+(160-150) (1.15-1.0)/(150-90) = 1.1751.3.3 模板及支撑系统的相关参数：本次施工模板支撑系统材料采用九夹板、木方、焊接钢管和对拉螺栓。根据简明施工计算手册(第二版)、混凝土结构工程及相关规范和资料内容，确定所用材料相关参数如下：1、模板采用18mm九夹板，有关力学计算参数如下：弹性模量E=1.1104N/ mm2 抗弯强度fm=16 N/ mm2抗剪强度=2.2 N/ mm22、支撑小楞采用50100mm木方，有关力学计算参数如下：弹性模量E=1.1104N/ mm2抗弯强度fm=13N/ mm2抗剪强度=1.4 N/ mm3、支撑小楞的钢管采用双排483.2mm焊接钢管, 有关力学计算参数如下：弹性模量E=2.1105N/ mm2抗弯强度f=215N/ mm2抗剪强度=110N/ mm2 A=489 mm2，I=12.19104mm4，W=5.08 103mm34、对拉螺栓采用16、14螺栓，有关力学计算参数分别如下：容许拉力N=24.5KN，N=17.56KN。1.4柱模板的设计计算：1.4.1 模板侧压力计算： 根据工程经验，柱砼的浇筑速度取V=20 m3/h。混凝土塌落度为140-160mm，用插值法求混凝土塌落度影响修正系数2 = 1.175最大侧压力：F1 = 0.22c to 12（ V） 1/2= 0.222541.21.175（201/2）=138.73 KN/m2 F2= cH= 255.4=135.0KN/m2 F1 按规范规定取较小值，取F = 138.73KN/m2作为对模板侧压的标准，并考虑倾倒砼产生的水平荷载标准值2KN/m，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：q=138.731.2+21.4=168.156KN/m，考虑到模板结构不确定因素较多，故不考虑荷载折减，同时也不考虑倾倒砼产生的荷载，取q=138.73KN/m2有效压头高度为h=F/c=138.73/25=5.5m1.4.2 验算柱模板(九夹板)的强度和刚度：柱模板按三跨连续梁计算： 1、强度验算：跨中其最大弯距：Mmax = qL2/10=138.731.00.2/10=0.55KNm模板截面抵抗弯距： M=WF=fbh2/6=131000182/6=12.64 KNm 0.55 KNm 符合要求 2、刚度验算：假定模板截面为1000mm18mm=KqL4 /100EI =0.677138.732004/（10011000100018/12）=0.28mm0.444KNm 强度满足要求=KqL4/100EI=0.677138.734004/（1001100050100/12） =0.52mm Mmax 满足要求2、刚度验算：=1.146PL/100EI=1.14611.101000400/(1002.110000012.1910000)=0.32 Mmax因此强度满足要求。=1.146PL/100EI=1.1467.21000400/（1002.110000012.1910000） =0.204mmL/400=400/400=1mm 因此刚度满足要求1.4.5 验算对拉螺栓的强度：柱自柱根到柱中对拉螺栓取横向间距为400mm，竖向为400mm，按最大侧压力计算，采用直径16螺栓，每根螺栓承受的拉力：N=138.730.40.4=22.20KNN=24.5KN 故满足要求。柱自中间到柱顶的外楞间距为500mm，螺栓间距为400mm，均布荷载为75KN/m。按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力：N=750.50.4=15KNN 故满足要求。 柱模板及支撑系统符合强度和刚度要求1.5墙模板的设计计算：根据工程实际情况，选用最厚的500mm剪力墙为计算对象。1.5.1 模板侧压力计算 ： 混凝土的浇筑速度V=20/（6.920.50）=5.78 m/h F = 0.22c to12（V)1/2= 74.58KN/m2检验F = cH= 255.4=135KN/m2按规范规定取较小值，取F =74.58KN/m2侧压力设计值为F=1.274.58=89.5KN/m2有效压头高度h=F/c=89.5/25=3.58m墙厚500mm,按规范规定考虑，倾倒砼时产生的荷载作用在有效压头度之内，且不大于侧压力值，用泵送砼，标准值为2N/m2,设计值为1.42=2.8 KN/m2。荷载组合为F=89.5+2.8=92.3 KN/m21.5.2 验算模板(九夹板)的强度和刚度：作用于模板上的线荷载为：(取1m宽)按强度计算:q=92.31.0=92.3N/mm按刚度计算:q= 92.3KN/m模板(九夹板)支撑在内楞(木方)上,按三跨连续梁计算,按强度和刚度要求允许间距为：按强度要求需要小楞(木方)的间距 M= qL2/10= fmbh2/6L=(10fmbh2/6q)1/2=(10161000182/（692.3）)1/2 =306mm按刚度要求需要小楞(木方)的间距 = qL4/150EI= L/400L=(150EI/400q)1/3 =(1501.11044.13106/40092.3)1/3 =569.4mm取二者中较小者，取L=306mm，采用200mm。 小楞（木方）间距为200时模板的抗剪验算=(0.6 qL)/(bh) =(0.692.3200)/（100018） =0.615N/ mm2 =2.2 N/mm2 故满足要求。1.5.3 内楞（木方）支撑在外楞(钢管)上,为保证内楞的强度和刚度变化符合规范要求 按三跨连续梁计算,外楞(钢管)按强度和刚度要求允许间距为：1、按强度计算：q1=92.30.2=18.46 KN/m按强度要求需要外楞(钢管)的间距M= qL2/10= fmbh2/6L=(10fmbh2/6q)1/2=(1013501002/（618.46）)1/2 =766.06mm2、按刚度计算：q2=92.30.2=18.46KN/m按刚度要求需要外楞(钢管)的间距 = qL4/150EI= L/400L=(150EI/400q)1/3 =(1501.010441.67105/（40018.46）)1/3 =946mm3、取二者中较小者，即取L=766.06mm,出于安全考虑，间距取500mm。 作用于外楞(双排钢管)上的集中荷载折算成均布荷载为按强度计算：q1=46.15 KN/m按刚度计算：q2=44.15 KN/m1.5.4 外楞(双排钢管)支撑在对拉螺栓上, 为保证外楞的强度和刚度变化符合规范要求，按三跨连续梁计算，对拉螺栓按强度和刚度要求允许间距为：M=qL2/10= 2fWL=(20fW/q)1/2=(202155.08103/46.15)1/2 =474mm按刚度要求需要小楞(木方)的间距 = qL4/2150EI=L/400L=(2150EI/400q)1/3 =(21502.110512.19104/40044.15)1/3 =746.5mm取二者中较小者，取 L=474mm,即螺栓间距用500mm.钢管的抗剪验算：=20.6 qL/A =20.646.15500/489 =56.63N/ mm2 =110 N/mm2，故满足要求。1.5.5 验算对拉螺栓的强度：对拉螺栓的最大拉力为N =46.150.400.50 =9.23KNN=13.0KN 满足要求1.5.6 小结：墙体模板及支撑系统采用 模板:18mm九夹板内楞:50100mm木方,间距为200mm外楞:双排48.53.5mm焊接钢管,纵向间距为500mm对拉螺栓:12对拉螺栓，间距为400500mm。1.6板模板的设计计算：1.6.1 板荷载计算：模板自重：0.5KN/m2混凝土自重：250.2=5.0 KN/m2钢筋自重:：1.10.2=0.22 KN/m2振捣荷载：2 KN/m21.6.2 验算模板(九夹板)的强度和刚度：作用于模板上的线荷载为：(取1m宽)按强度计算：q=1.2 (0.5+5.0+0.22) +1.42=9.67 KN/m按刚度计算：q=1.2 (0.5+5.0+0.22) =6.87KN/m模板(九夹板)支撑在内楞(木方)上,按三跨连续梁计算,按强度和刚度要求允许间距为:按强度要求需要小楞(木方)的间距 M= qL2/10=fmbh2/6L=(10fmbh2/6q)1/2=(10161000182/（69.67）)1/2 =945.3mm按刚度要求需要小楞(木方)的间距 L=bh3/12=1000183/12=4.86105mm4 = qL4/150EI= L/400L=(150EI/400q)1/3 =(1501.11044.86105/4006.87)1/3 =663.3mm取二者中较小者，取 L=663.3mm，出于安全考虑，木方间距采用300mm。 小楞（木方）间距为300mm时模板的抗剪验算=0.6 qL/bh =0.69.67300/（100018） =0.100N/ mm2 =2.2 N/mm2故满足要求。1.6.3 验算小楞（木方）的强度和刚度：作用于模板上的线荷载为：按强度计算：q=10.290.3=9.67N/mm按刚度计算：q=7.490.3=6.87N/mm小楞（木方）支撑在大楞(钢管)上，按三跨连续梁计算，按强度和刚度要求允许间距为： 按强度要求需要大楞(钢管)的间距 M= qL210=fmbh2/6L=(10fmbh2/6q)1/2=(1013501002/（69.67）)1/2 =1058.4mm按刚度要求需要大楞(钢管)的间距 L=bh3/12=501003/12=41.67105mm4 = qL4/150EI= L/400L=(150EI/400q)1/3 =(1501.010441.67105/（4006.87）)1/3 =1315.2mm取二者中较小者，取 L=1058mm，出于安全目的，水平杆间距用1000mm。大楞(钢管)间距为1000时木方的抗剪验算=0.6 qL/bh =0.69.671000/(50100) =1.161 N/ mm2 =1.4N/mm2 故满足要求。1.6.4 验算大楞(钢管)的强度和刚度： 作用于大楞(钢管)上的线荷载为(取1m宽)按强度计算：q=9.671=9.67N/mm按刚度计算：q=6.871=6.87N/mm大楞(钢管)支撑在钢管立柱上，按三跨连续梁计算，按强度和刚度要求允许间距为：按强度要求需要大楞(钢管)的间距 M= qL2 /10=fL=(10f/ q)1/2=(105.08103215/9.67)1/2=1062.8 mm按刚度要求需要大楞(钢管)的间距 = qL3/150EI=L/400L=(150EI/400q)1/3 =(1502.110512.19104/（4006.87）)1/3 =1118mm取二者中较小者1062mm，出于安全目的，立杆间距取1000mm。钢管立柱间距为1000时大楞(钢管)的抗剪验算=26 qL/10A =269.671000/（10489） =23.73 N/ mm2 =110N/mm2故满足要求。1.6.5 钢管立柱的稳定性验算 ： 水平杆竖向间距小于1.5米。 钢管的回转半径i=15.78mm 长细比=L/i=1600/15.78=101 查表钢结构设计规范附录一 ,得钢管轴心受压稳定系数=0.580钢管的最大容许压力N=Af=0.580489215=60978N 一根钢管承受的荷载F=9.671.21.2=13.925 KN=13925 N 6KN(一只扣件的抗滑移承载能力) 故采用双扣件连接。1.6.6 板模板小结： 模板：18mm九夹板小楞：50100mm木方，间距取为250mm大楞:483.5mm焊接钢管，间距为1000mm立柱：483.5mm焊接钢管,间距为12001200mm水平杆间距不大于1.5米，立杆下部设纵横向扫地杆。每隔四米设一道剪刀撑。1.7梁模板的设计计算：1.7.1梁模板支设示意图1.7.2梁底模验算：1、荷载计算：底模自重，新浇混凝土自重，振捣混凝土时产生的荷载：合计（已经乘上荷载分项系数）：q1=49.23KN/m2、抗弯强度验算：底模下小楞木方的间距为100，出于安全考虑，底模按照单跨简支梁进行验算，以求得跨中最大弯矩：计算简图如下： Mmax=0.125q1L2=0.12549.230.12=0.062 KN.mmax= Mmax / Wn=0.062106/54000=1.14 N/mm2fm=13 N/mm23、底模挠度验算：底模挠度验算时，不包括振捣混凝土时产生的荷载，则q2 =49.23 - 2.52=46.71 KN/mmax=5q2 L4/384EI=0.546.711004/(3846500243000)=0.0385mm =minL/250,1=1(mm)（K为挠度数）（满足要求）1.7.3梁侧模验算：1、荷载计算：1）、侧压力：根据工程经验，柱砼的浇筑速度取V=20 m3/h。混凝土塌落度为140-160mm，用插值法求混凝土塌落度影响修正系数2 = 1.175最大侧压力：F1 = 0.22c to 12 (V）1/2= 0.222541.21.175(201/2)=138.73 KN/m2 F2=cH=251.7=40.8 KN / m2两者中取较小值，F=40.8 KN/ m2 乘以分项系数： 1.240.8=48.96 KN/ m22）、振捣混凝土时产生的荷载：4 KN/ m2乘以分项系数，1.44=5.6 KN/ m2以上两项荷载合计：48.96+5.6=54.56 KN/ m2框支梁梁高为1m，则线荷载为：q3 =54.561=54.56 KN/m乘以折减系数0.9，则q4 =0.9 q3 =0.954.56=49.104 KN/m2、抗弯强度验算：按照单跨梁进行验算， Mmax=0.125q4L2=0.12583.480.22=0.4174 KN.m（KM为弯矩系数） max= Mmax / Wn=0.4174106/54000=7.73 N/mm2 =13 N/mm2 3、侧模挠度验算：侧模挠度验算时，不包括振捣混凝土时产生的荷载，则 q5 =48.96 KN/m q6 =0.948.96=44.07 KN/mmax=5q6L4/（384EI）=544.072004/(3846500243000)=0.5813mm=minL/250,1=1(mm)（K为挠度系数）（满足要求）1.7.4梁底模楞木验算：1、抗弯强度验算：1）、荷载计算：木方自重，侧模模板自重，侧模木方自重，合计（已乘上荷载分项系数）：q=0.4 KN/mq底模木方强度=q底模强度0.1/0.9+q= 49.230.1/0.9+0.4=5.87 KN/mR支座= q底模木方强度b/2=5.870.9/2=2.64 KN底模楞木计算简图如下：出于安全考虑，按单跨简支梁计算跨中截面最大弯矩，简图如下：由上图计算得： Mmax=0.1255.870.452 =0.149 KN.mmax= Mmax/Wn=0.149106/67688=2.2 N/mm2=13 N/mm22、挠度验算：挠度验算时，不包括振捣混凝土时产生的荷载，则q = 46.710.10.9+0.4=4.60 KN/mmax= （5q L4/384EI）=54.604504/(384110003215156) =0.07mm = minL/250,1=1(mm) 满足要求。1.7.5梁大楞（钢管）验算：小楞支设在大楞上，大楞采用48.53.2A3钢管。为简化计算，大楞按单跨简支梁进行验算，以求得跨中正弯矩最大值。1、钢管截面特性：钢管弹性模量： E=2.06106N/mm2钢管惯性矩： I=121900mm4钢管截面抵抗矩： Wn=5078mm3钢管截面净面积： A=489mm2钢管回转半径： i=15.78mm抗弯、抗压、抗拉强度：f=205N/mm2抗剪强度： fv=120N/mm22、荷载计算：F=R支座=0.55.870.45=1.321 KN受力简图如下：3、抗弯强度验算：利用结构力学方法计算得：Mmax0.2F=0.21.321=0.2642 KN.m （KM为弯矩系数）max= Mmax / Wn=0.2642106/5078=52.03N/mm2=205N/mm24、抗剪强度验算：FV=1.5F=1.51.321=2.0 KN =FV/A=2.0103/489=4.09 N/mm2 =120N/mm2（满足要求）5、挠度验算：根据材料力学公式：max=FL3/48EI+2Fb(3L2-4b2)/(48EI) =1.3211034503/(482.06105121900) + 21.321103100(34502-41002)/( 482.06105121900)= 0.2243mm=L/250=450/250=1.8mm 6、卡扣抗滑力验算：F卡=F0.45/0.1=1.3214.5=5.94 KN FV 2=12KN （出于安全考虑，使用双卡扣）1.7.6梁立杆验算：1、立杆强度验算：N= F卡=5.94KN=N/A=5.94103/489=12.15 N/ mm2=205N/mm22、立杆稳定性验算：=N/Af立杆长细比：=L/i=1500/15.78=95.06 （L为大横杆步距）查轴心受压构件稳定系数（3号钢）：稳定系数=0.626max=N/A=5.94103/(0.626489)=19.41 N/mm2f=205N/mm2（满足要求）3、由于模架平面支设尺寸大，模架的高宽比为0.5，整体抗倾覆强度大，故此不需进行模架的抗倾覆验算；1.7.7 框支梁小结： 框支梁处，底模楞木间距100mm，立杆间距450mm。梁侧模沿高度方向采用三排16对拉螺杆拉结，水平间距400mm。1.8高支模搭设技术和质量保证措施：1、模板搭设验收：模板支设完毕后，施工员、质检人员会同班组长检查所有模板的清洁、加固、接缝等是否符合要求，并对支模位置、平整度、垂直度进行复核，确认合格后填写自检记录，报送技术部进行复检，质检员应填写。经交检合格后由工地技术负责人通知监理验收，验收合格后方可浇筑砼。2、梁模板搭设时为了防止出现以下通病现象：梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模涨模、局部模板嵌入柱梁间、拆除困难。采取防治措施为支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉固。梁底模板按规定起拱。3、板模板搭设时为了防止出现以下通病现象：板中部下挠，板底混凝土面不平。采取防治措施为楼板模板厚度要一致，搁栅木料要有足够的强度和刚度，搁栅面要平整。支顶要符合规定的保证项目要求。4、脚手架搭设时，钢管立杆接头应交错布置。5、模板拆除：（1）模板的拆除时间根据所留同条件养护试块的强度来决定。（2）柱、梁侧模在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，即可拆除。构件拆模时砼强度结构类型偏差（mm）按设计的砼强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件-100（3）板底模拟在混凝土浇筑一周后拆除，但应达到设计及有关规范要求，考虑模板及支撑的周转，可使用早强混凝土或拆除后再搭设部分支撑等措施。梁底模的拆除须严格按设计及有关规范要求施工。（4）严禁未经技术人员通知，不经施工员安排操作人员随意拆除模板及支撑、加固体系，违者重罚，并追究责任。（5）拆模时不要用力过猛过急，拆下来的材料要及时运走、整理。（6）拆模程序一般为先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。1.9高支模搭设施工安全措施：1、施工前做好高处作业的安全技术措施，逐级进行安全技术教育及交底，落实所有安全技术措施和人身防护用品，未经落实时不得进行施工。2、支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在连接件和支撑件上攀登上下，并严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。结构复杂的模板，装、拆应严格按照施工组织设计的措施进行；3、支设高度在3m以上的柱模板，四周应设斜撑，并应设立操作平台；低于3m的可使用马凳操作；4、支设悬挑形式的模板时，应有稳固的立足点。支设临空构件模板时，应搭设支架或脚手架。模板上有预留洞时，应在安装后将洞覆盖以防施工人员踩空。5、模板、支架搭设高处作业人员，必须经过专业技术培训及专业考试合格，持证上岗，并必须定期进行体格检查。高支模作业人员高空作业时必须系好安全带。6、施工中对高处作业的安全技术设施，发现有缺陷和隐患时，必须及时解决；危及人身安全时，必须停止作业。7、雨天进行高处作业时，必须采取可靠的防滑措施。遇有六级以上强风、浓雾等恶劣气候，不得进行露天攀登与悬空高处作业。8、高支模作业人员严禁向下或向上抛掷卡扣、钢管等物件。9、为了提高侧移刚度，提高模架的侧向抵抗力，在架空层顶板砼施工前，先浇筑架空层四根框支柱的砼。待框支柱砼有一定强度之后，在水平方向用钢管把满堂内架与框支柱固定。1.10高支模搭设事故应急预案：1、 高处坠落应急程序当高处坠落事故发生时，施工现场负责人应马上组织抢救伤者，首先要观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，然后采取相应的应急措施：（1）如伤者处于休克状态，要让其安静、保暖、平卧、少动、并将下肢抬高约20度左右。遇伤者呼吸心跳停止，应立即就受伤者的受伤情况、部位、伤害性质，进行人工呼吸，胸外心脏挤压等措施。（2）出现颅脑损伤，必须维持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。（3）有骨折者，应初步固定后再搬运。遇到凹陷骨折，严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近的大医院治疗。（4）发现脊椎受伤者，应及时在创伤处用消毒的清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎好后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者搬运过程，严禁只抬受伤者的两肩与两腿或单肩背运。（5）发现伤者手足骨折，不要盲目搬运伤者，应在骨折部位，用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。（6）遇到创伤性出血的伤员