【冲压模具设计】U形卡槽的冲压工艺及模具设计【全套CAD图纸+毕业论文说明书+开题报告等】【优秀毕业设计论文】
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本科毕业设计 外文文献及 译文 文献、资料题目： . of of 献、资料来源： 献、资料发表（出版）日期： 2003 院 （部）： 材料科学与工程学院 专 业： 材料成型及控制工程 班 级： 成型 053 姓 名： 李超 学 号： 2005101234 指导教师： 任国成 翻译日期： 业设计外文文献译文 1 中文译文： 在等静角挤压 中织 构的转变 第一部分 变形路线、道次和初始织构 的影响 摘要 试验结果表明，等静角挤压（ 一种有效的技术来控制金属和合金的织构。两个过程参数、变形路线和道次都对织 构的转变有重要的影响。变形路线确定了允许建立许多新的组成部分的目标。 在四道次以前 ， 变形取 决 于变形路线和初始织构，产生了由弱变得很强的所有类型的织构强度 ， 而在四道次以后， 将会看到 织构以所有的路线 全面 变弱，产生 了一个由适中到强再到很弱的织构，一个简单的泰勒模型表明一个 机械 纯剪切激活的晶体滑移是控制织构取 向的管理机制。然而，在四道次以后， 具有高取向误差的亚微米晶粒结构相信可以限制晶体滑移和织构变弱。 1、 导言 亚微米晶（ 料（晶粒尺寸小于 1 微米 ） 是具有吸引力的工艺对象，这是因为他们表现出不同寻常的物理和力学性能。 密集的塑性变形已经被证明为是产生 料的有效的方法。很多技术能够实现所 要求的应变水平。特别令人感兴趣的是 等静角挤压 方法允许通过简单的剪切产生 尺寸 非常细的晶粒（ 小于 1 微米）会表现出不同寻常的性能，如理想塑性、高强度、较高的塑性和韧性、低温超塑性。最近一些研究的重点放在 形金属的织构上。通过 晶粒细化机制进行织构分析是极为重要的。这一阶段对各种类型的 形及模具角度相符合的少数特定织构进行了调查和模拟，本文的意图是介绍 对在材料降到室温下通过模具角度为 90的 工后织构形成的 系统研究。这项 研究阐明了 术来控制织构的潜力。 2、 实验 原始材料和 工 高纯度的 金是 均匀和分散的塑件。 这种单相高层错能（ 金是分析织构转变的方便材料， 所有的试 样遵守两个 次由路径 C 经过 250c 一小时的退火来产生一个再结晶晶粒为 60 微米的均匀和坚固的织构。当然， 有些试 样随后通过四道次路径C 和 300c 下一小时退火来产生再结晶晶粒尺寸为 100 微米的弱织构。有一天平板产品组织水平的发展被大家越来越多的关注， 了进行平板生产的方法，一个特殊的注释山东建筑大学 毕业设计外文文献译文 2 应该 加在这个情况下对工艺路线的定义上，规定选择剪切水平和方向的不同路线将会在随后的道次中通过坯料在 上的旋转来达到。同样的拉长坯料在通常状况下研究时在路线 A 的每个道次中坯料的倾向性并没有发上变化。在路线 B 中，试样在 Z 轴上旋转 90。在路线 D 中，试样在每个道次不断地围绕 Y 轴旋转 +90，在路线 C 中试样在每个道次不断地围绕 Z 轴旋转 +180，值得注意的是， Z 轴是平板钢在 B 和 D 路线中以 Z 轴为旋转轴的，而不是拉长坯料的 X 轴。对于 较强 的初始织构， A、 B 和 D 路线研究证明是 通过 1、 2、 3、4、 6 和 8 道次完成的。对路线 C 则是通过从一到八的所有道次来完成。对于弱初始织构，只做了经路线 A 和 D 从一到四道次的实验。 验是在低于室温和一个较低的柱塞速度下完成的。每个道次的工序需要小心控制。 被 较好润滑的 7555试样在一个有尖角的模具以与每道次中一个正确的应变值（ =相应的 90 进行加工。 图一 平板的 构测量 对晶体的测量通过 射对一段与 面平行的中厚的坯料的织构进行了调查， 在部分极图上 111,200 220平面形成了。这个 件用来处理原始数据，并为辐射散焦和计算取向分布函数（ 正每组数据。一个对其本质的分析通过检查 的固定植为 0、 5、 10、 15、 20、 25、 30、 40 和 45，这些是在 、 一同由 出的。此外， 计的取向分布的积分强度在某一特定的范围和定位空间内，他是来描述晶粒的体积分数在某一范围内具有某一特定方向。大家可以考虑一下，组分在 5范围内的分布。织构或 数 是 值的山东建筑大学 毕业设计外文文献译文 3 均方根（ ， 用于测量评估织构 强度。假定 数介于 1 到 应于任意弱织构中。介于 3 到 对应于弱到中等织构。 5 到 中等到强织构相适应。在 后对每个极图来说，最后一个道次的挤压轴（ X 轴）始终是面向 图 4所示。在图 1中，垂直于极图的平面是平行于 构模型 基于泰勒晶体塑性滑移模型的计算机代码是用于测纯剪切变形。它适用于塑性变形主要是由晶体滑移来完成的低相应温度时。其他变形机制如剪切、 孪生、晶界滑移和转动还有晶粒的大小和形状都不予以考虑。尽管这样简单，人们也发现该 模型为研究单晶的织构转变提供了合理的预测，包括有中到高层错能立方晶格金属不管是何种变形模式，在模拟时取向为 300和 100分别会产生弱（无规则的）和强初始织构。 表一 3 结论 始织构 较强的初始织构（ 数 =要包括三个主要取向（表二）。 这个不规则的织构对应于传统转变过程中最强的织构。若初始织构的 数为 二）。 构取向的转变 表一阐述了每个 线中主要滑移面的定义。表 2阐述了主要取向（欧拉角为 、 (对应于 想描述）和相关滑移面。织构的取向也和山东建筑大学 毕业设计外文文献译文 4 这些有显著特点的这两种类型的初始织构有着相似的变化。 首先，初始织构 通过 一和二道次中的取向移动和变弱 产生限制作用 。 （表 2看路线 A 和 D 图 2a 和 b）在更高的道次数量时，初始织构在取相上的影响消失了。例如， 对 三和四道次中通过路线 D 相反的极图表现出 与 一个很强的 无规则的 初始织构相似的取向。 其次， 线在低道次数量时对织构的取向产生了很大的影响。事实上，所有产生 于四个 被考虑道次的取 相覆盖了 一个标准三角形的显著区域。（表 2 2例如，随着一个较强的初始织构， 越来越多的取向如 (1 0 2) 2 4 1（路线 A）， (2 1 2) 4 2 5 （路线 D）， (4 1 6) 4 1 3（路线 C）， (3 0 4) 4 6 3（路线 C）， (7 2 10) 4 9 1和 (1 0 4) 4 5 1（路线 B）产生了。 这些取向于传统的成型方式相比是非同寻常的。 第三， 析表明，一些有限数量的包含一个或几个主要取向的滑移面适于每条路线都有联系的，不论他们的道次数量和初始织构（表 1 6）。滑移面的数量由一到六。但是 对 每条线路 来说，只有一到两个主要的滑移面。这些 主滑移面在路线 A 中被计作 6），在 B 和 D 路线中被计作 D 路线的三个道次后被计作 路线 B 路线的 3 个道次后被计作 路线 C 中被计作 一）。大量的滑移面反映了 这个不对称的织构。它是在一个道次后，通过一个无规则的初始织构得到的（ 1 1 1）极图表明的 产生。这种模式与以 Y 轴成 10角的平面轧制织构 （图 5b） 相似。 它直接影响这种不对称。在更高的道次中，织构保持是平面的和不对称的。和其他的轧制情况不同。 第四，在极图证明的产生于不同路线的织 构和变形滑移面有一些相似之处。 滑移面和 截面，变形路线在取向上的作用是改变 角。并在较小的 程度上改变 角。因此， 角和 角分别影响（ X Y Z）平面和 u v w方向。 无论是在滑移面变化内 的主要取向还是有一个新取向的新滑移面产生，这个早先提到的特定名称考虑到了这个相似之处。 当一个滑移面有 的字母 分别是 A、 B、C、 D）而 、。三个主要类型滑移面 些滑移面显示了对大多数路径和 道次（例如对 230, 0) 到 (180, 45)）一系列的角 、来说的相似价值。但在一定程度上，对和角 的特定价值取决于变形路线。表一说明反极图区域加上一系列平面和被主要滑移面所覆盖的欧拉角（例如 ， 重组 对应于 有路线）。表六 说明在第一道次后 山东建筑大学 毕业设计外文文献译文 5 表二 第五 ，对任何路线来说，取向的较少变化被看作是 些主要的滑移面和取向通过 构转变可以用简单的规律来描述，它 表明如何处理其力学性能对织构的影响。 表三 对路线 A，材料变形接近单调，它产生了一些在取向上小的渐变，包括一些相同的平面如(1 0 2)和 (2 1 3) 这种类型的线型转变跟轧制种的相似。 对路线 论是何种初始织构，也没有可观察的极图，每道次不断旋转 90，这种情况是非常令人惊讶的。然而，对每个极图或 业设计外文文献译文 6 次的旋转作为参考，因此旋转 90 的作为 对路线 B，可以注意到一个特殊的转变，在三道次后，虽然极图模型出现不同，但主要成分并没有发生 显著变化（图三；表四）。 事实上，相应奇数道次的极图通过与之相应的道次可被近似的推断为使镜面对称的。她的平面可在图四中显示出来。这些循环变化与平板在路线 0 是有关的。 路线 三；表四）。因为纯剪切在随后的道次中是转化的，所以织构往往变回前几个道次中的初始强织构，由于被晶体结构和变形史的强制限制， 道次的回复并没有被充分的认识到，相反，一些新型的细小织构永久的产生，给予一个较强的滞后现象，在图三中所示的对 N=3、 5和 7，主平面接近（ 1 0 3）和（ 2 1 2）。 而对 N=2,4,6和 8，主平面确定为 (7 2 10) (3 0 2)。同样，主滑移面强度， 四）。 表四 表五 山东建筑大学 毕业设计外文文献译文 7 图二 对路线 a）和弱 （ b）初始织构，和四道次后的强（ c）和弱（ d）织构的与（ 0 0 1）相反的极图 构强度转变 对织构强度的研究揭示了由图 7 首先，初始织构对低 任何道次，初始织构越强，在少数 高压下，三或四道次后，初始织构对织构强度的影响明显降低。 其次，随着道次的增加织构强度全面减小， 弱初始织构，最强的织构在 路线中的一和二道次中产生。三道次后， 弱 织构出现了。 对于一个较 强 的初始织构，这两个区域是可以划分的，最急剧的变化和最强的织构在四道次以前获得，而四道次后，织构强度的减少和中强到很弱取决于道次的织构产生了。 第三，织构强度转变取决于路线，路线 A、 呈现出织构强度的不断减少，路线 在四道次后对 部分包含不足总体积的百分之四，在路线 一个强初始织构，在 到 7时获得一个中强织构是可能的。路线 显示了织构强度的循环变化，在四道次后，织构对奇数道次是很弱的，山东建筑大学 毕业设计外文文献译文 8 但对 的组成部分在 12%至 14%和不到 5%区间内震荡（表 4）。 图三 路线 a） 、三 （ b） 、四 （ c） 、五 （ d） 、六 （ e） 、七 （ f）道次后与 （ 0 0 1）相反的极图 图四 对强初始织构经路线 a）和四（ b）道次后的（ 1 1 1）极图 山东建筑大学 毕业设计外文文献译文 9 图五 通过模拟 (a,c,e)预测的和实验性的 (b,d,f)(1 1 1)极图分别对应于 (a),(b)(c)(d)路线 强初始织构经路线 构取向模型 一般说来，模型为强和弱织构都提供了很好的织构取向的 预测，这证明 5和 8）。 随着无规则初始织构一个紧密相配被发现了，因为织构是最容易产生的而且大量取向在计算中被确定，例如， 对无规则 初始织构，对路线 升山东建筑大学 毕业设计外文文献译文 10 到四道次（将图 2得了试验和模拟的相关性。模型所给的主要变形滑移面是路线 线 线 线 1 0 3)平面变到（ 1 1 7）平面， 2 1 2）平面变到（ 3 3 4） /（ 2 2 3）平面， 1 0 3）和（ 7 2 10）作为主平面。 类似的趋势在相应路线中通过实验看到。最后，模型证明了在路线 尽管取得了这些成功，随着道次的增加，在模型和实验间也有差别。例如，对路线 算机代码选择了平面（ 1 0 3），尤其是（ 3 3 4）而不是（ 1 0 3），（ 2 1 2）通过实验获得（将图 2强初始织构有了更明显的变化。在路线 模拟无法获得重现被滞后作用强加的逐步织构变化。事实上，在两个织构兼有相当的震荡，最初的一个和其后的一个。 图六 对弱初始织构一道次后的 典型滑移面 构强度模型 织构强度的模拟在图 7所有情况下，模拟预测出比实验中强很多的织构，强度的二和三规定的 比于图 7a和 b） 。此外，不管什么样的初始织构，当道次增加时在 A、 路线得到了不断增强的力，这一结果使通过实验使织构显著变弱是矛盾的。 山东建筑大学 毕业设计外文文献译文 11 4 讨论 试验和模拟表明，在很大程度上， 个具体的 线和道次数量被证明对这种控制是非常有效的。强和接近无规则的初始织构的影响已经研究过了，说明这些作用是非常方便的，首先对织构取向 ，其次对织构强度。 图七 经路线 A,B,C,构取向的转变 山东建筑大学 毕业设计外文文献译文 12 织构取向对处理由模拟证明的宏观构成来说是很灵敏的。 这个给予泰勒理论的简单模型表明通过凹平面由纯剪切进行力学活化的晶体滑移是主要机制。它是 通过 由显示在 其上的 构转化的。这阐明了滑移面形成的原因和无论是怎样的 于纯剪切的限制性，晶体滑移选择了一些积极有利的稳定取向。它可以依靠他们的初始织构来获取所有的变形晶粒。然而，在多晶体中， 大部分晶粒找到了这些理想取向中最紧密的取向。随着紧密取向，这些重要的不断排列的晶粒，应更准确称之为滑移面或管道，在材料内部产生。对一个给定的材料，这样的滑移面就产生了。纯剪切对有多种滑移面证明的对称织构是可靠的。 图八 经路线 a），经路线 b），经路线 c）对弱初始织构通过模拟预测的与（ 0 0 1）相反的极图 取向转变的复杂性表现出一种 线是一种最有影响力的因素。 因为它在每道次中选择一组剪切平面和方向，并用确切的织林该计划它们。因此，即使纯剪切山东建筑大学 毕业设计外文文献译文 13 在每个道 次都出现而且容易产生相同的织构。在 此，第 后织构在每条路线中是不同的 。对路线 A，积累的应变接近于单调和在同一平面的。这样只有少数织构取向的渐变。路线 那剪切方向在每个道次的发生循环织构转变的相同剪切平面出现反向。路线 B、 些非单调的路线 B、给了这种最不规则和易变的织构转变。显著的影响是（ 1）滑移面的主要取向每个道次都变化；（ 2）一些滑移面在其他的损失时 变得显著。（ 3） 滑移面部分或全部的改变。由于多种组合的加工路线。控制织构的机会很多，然而产生任何可能的取向是不可能的，因为有纯剪切引起的晶体滑移将趋向于产生一些特定的取向。 相比于 前几道次（ N=1， 2，3）初始织构起到了限制作用。这些作用在 N3时消失。 每个道次的变形数量太高以至于初始影响减少被证明了。甚至在路线 C，尽管有纯剪切的转化和滞后性的原因，在两道次后，使初始织构不同而获得了组成部分。最后，随着道次的增加，减少的织构取向的变化发生了。在每个由织构 削弱和结构转变导致的在最后取向周围的全面传播出现了，其解释如下。 构强度转变 织构由中等到很低的全面削弱随着道次的增加被观察到。特别是三或四道次后，不管是怎样的
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