首台机组验收施工管理报告.doc

江边水电站厂房枢纽土建及金属结构安装工程首台机组启动验收施工管理报告合同编号：JB-2008-C-003批 准： 校 核： 编 写： 中国水电一局有限公司江边水电站工程项目部二一一年一月二十日目 录1 工程概况 41.1 工程概述 41.2 水文气象条件 61.3 工程地质条件 81.4 对外交通条件122 工程投标 132.1 投标准备工作 132.2 投标书的编制依据 132.3 开标、中标与签订施工承包合同 133 施工总布置、总进度和完成的主要工程量133.1 施工总体布置 133.2 施工总进度 143.3 工程完成情况分析 153.4 主要项目施工情况 164 主要施工方法174.1 上游调压井开挖及混凝土施工 174.2 引水斜井开挖及混凝土施工 194.3 地下发电厂房开挖及混凝土施工 204.4 岩壁吊车梁施工 224.5 母线洞施工 224.6 尾水出口临时闸门施工 234.7 尾水围堰施工 244.8 厂房岩爆部位补强施工 254.9 砖砌体施工 264.10 灌浆施工 264.11 主要地下平洞施工 315 施工质量管理 385.1 质量保证体系及实施情况 385.2 质量管理工作制度及技术保证措施 425.3 试验检测及成果445.4 工程施工质量评定情况556 文明施工与安全生产 566.1 文明施工566.2 安全生产567 合同及财务管理 577.1 合同管理577.2 财务管理588 经验与建议 599 附件 609.1 主要工作人员情况表 609.2 工程施工管理大事记 611. 工程概况1.1 工程概述江边水电站是九龙河干流中下游河段梯级开发的第五个梯级电站，也是该河段最后一级梯级电站，为引水式电站，闸址位于九龙河与踏卡河汇合口下游约800m河段，厂房位于雅砻江河湾处（九龙河与雅砻江汇合口下游约5km处）左岸，紧靠215省道。长约8.568km的引水隧洞连接拦河闸坝与厂区枢纽。电站装机容量为330MW（3110MW）。 江边水电站枢纽主要由混凝土拦河闸坝、引水系统和地下发电厂房系统等组成，为一低闸、长隧洞引水式电站。工程属二等大（2）型工程，引水系统（不包括电站进水口）和发电厂房为2级建筑物；挡水、泄水和电站进水口等主要建筑物按3级建筑物设计，次要建筑物按4级建筑物设计。 江边水电站厂房枢纽土建及金属结构安装过程标（以下简称C3标），施工任务主要包括上游调压室、引水压力管道、尾水隧洞、地下发电厂房工程等项目。上游调压室位于山体内，最大开挖直径为 14.1m，在1799.70m高程通过交通洞和外部相连；调压室阻抗板顶部高程为1755.20m，调压室顶部高程1809.35m，总高76.6m。 上游调压室下游侧为引水高压管道，由上平段、斜管段和下平段组成。高压管道上平段中心线高程为 1730.0m，长39.969m，通过斜管道，中心高程降至1485.70m；斜管段与水平面夹角为55，下平段长35.345m；高压主管内径5.5m，采用钢筋混凝土衬砌，衬砌厚0.6m。 高压岔管采用“卜”型分岔，分岔角 55，由一条主管分出三条支管，断面尺寸由内径5.5m渐变为3.0m。岔管段后接压力钢支管，内径3.0m，钢管采用斜进厂方式，钢管轴线与机组纵轴线夹角为55。 尾水隧洞由尾水支洞和尾水主洞组成，两者在尾闸室处汇合，尾水支洞为城门洞型，过水断面尺寸为5.55.5m，尾水主洞也为城门洞型，变底坡布置，断面尺寸为81015m（宽高）。尾闸室位于地下，在三条连接尾水支洞的尾水闸门井上部，各尾水洞均留有事故门槽，闸门孔口尺寸为 5.05.5m（宽高），底坎高程为 1482.90m；闸门检修平台高程为1514.00m，安装间平台高程为1517.00m。尾水出口位于尾水主洞末端，预留一道检修门槽，供检修时使用。发电厂房为地下式厂房，位于雅砻江大拐弯左岸，距上游九龙河与雅砻江汇合口约5km。地下厂房（包括副厂房及安装场）尺寸为100.017.544.85m（长宽高），地下厂房内共装 3 台单机容量为 110MW 的水轮发电机组，厂内装有一台QE125/20+125/20双小车桥机，桥机轨顶高程为1505.50m，桥机的支承结构采用岩壁吊车梁。主副厂房及安装场洞总长 100.0m，主副厂房及安装场呈“一”字布置，安装场位于机组段左侧，副厂房位于右侧。其中机组段长57.0m，安装场段长 23.0m，副厂房长 20.0m。C3标主要工程量汇总表序号项目名称单位工程量序号项目名称单位工程量1土方明挖m327492石方明挖m3286013石方暗挖m32468294锚杆根443975锚索束3056锚筋束束5607钢肋拱t438小导管m5509中空锚杆根40010预应力锚杆根69011钢纤维t1412固结灌浆钻孔m2355713回填灌浆m210434.114化学灌浆钻孔m66015化学灌浆t3316帷幕灌浆钻孔m998117接触灌浆t1652.518灌浆水泥t2238.919砼m357721.820钢筋t343921砖砌体t481422浆砌石t250023钢管制安t757.624排水孔钻孔m30908.625排水管安装m11105.726闸门安装t144C3标主要地下洞室特性表洞室名称尺寸 长宽高（m）备注主副厂房洞10017.5(19) 44.85主变洞71.313.623.6母线洞306.05.725(小洞)306.58.625(大洞)进厂交通洞342.657.56.5平均坡度i=6.91%主变洞进风洞69.37.06.5主变洞运输洞306.56.5通风兼安全洞123.77.06.5平均坡度i=11.8%主变洞排风洞105.96.56.5排风支洞52.35.05.5出线洞96.043.53.7平均坡度i=12.34%上游调压室14.15.676.6（直径高）（直径高）高压管道453.4755.53衬砌后管径尾闸室617.614.4尾闸交通洞72.8276.56.2平均坡度i=8.25%尾闸通风洞82.56433平均坡度i=0.605%1.2 水文气象条件（1）水文气象观测情况 流域内九龙县城设有九龙气象站，自1953年设立观测至今。为江边工程设计需要，华东院于2005年 4月在闸厂区设立偏桥和大沱专用气象站，观测降水、蒸发、气温、地温、相对湿度及风向风速，同时在闸厂址水尺位置观测水温。 流域内先后设有上甫子、九龙、乌拉溪三个水文站。雅砻江干流九龙河汇合口上下游有洼里（三滩）、泸宁水文站。 闸址上游乌拉溪站水文测验、资料整编符合规范要求，质量较好。由于系列不长，设计尚考虑上下游九龙等站展延。 雅砻江干流洼里（三滩）、泸宁站基本资料在锦屏二级（一期）水电站可行性研究设计时进行了系统复核修正，并形成水文基本资料复核专题。其后，我院在锦屏二级有关阶段再予检查，资料完整合理，满足水文分析计算要求。 （2）气象 据九龙气象站19532003年资料统计，多年平均气温8.9，极端最高气温31.7，极端最低气温-15.6；多年平均相对湿度 62%；多年平均风速 2.5m/s，实测最大风速20.7m/s；多年平均降水量908.7mm，多年平均蒸发量为1721.1mm。 （3）洪水九龙河流域洪水由暴雨形成，洪水出现的时间与暴雨相应，最大洪峰流量均出现在69月，以6、7两月最多。九龙河洪水过程平缓，呈现双峰或多峰型，具有小峰不断、洪峰流量不大等特点，一次洪水过程历时一般510d。江边闸址设计洪水根据乌拉溪站洪水成果按面积比0.94次方推求。由于九龙河流域历史洪水资料较缺乏，且历史上曾多次出现泥石流堵江现象，考虑首部枢纽的安全，对1000年一遇校核洪水增加10%安全保证值。江边厂址与泸宁站集水面积相差不到2%，因此厂址设计洪水直接采用泸宁站洪水频率分析成果。 江边电站闸厂址设计洪峰流量成果见下表。江边水电站挖金沟弃渣场及渣场支沟流域短缺实测暴雨洪水资料，各支沟设计洪水根据四川省中小流域暴雨洪水计算手册由设计暴雨采用推理公式法计算，见下表。 分析乌拉溪、泸宁站历年各月最大流量分布，根据闸、厂址洪水年内变化规律，结合施工设计需要，统计分析厂址分期设计洪水。采用不跨期分期年最大值法取样，分别进行频率计算。厂址分期设计洪水直接采用泸宁站分析成果，见下表。1.3 工程地质条件1.3.1 地下厂房洞室群地质条件（1）基本地质条件地下厂房洞群位于雅砻江左岸山体内，该河段流向N45E，岸坡地形陡峭，主要由陡崖及陡坎组成，崖（坎）之间的山坡坡度以4060为主。共发育2条冲沟，水量受季节及大气降水控制明显，2条冲沟切割均较浅，但上游侧冲沟在1750m高程以下切割较深，坡降较大，两侧壁直立成“V”字型。厂区出露的岩性为黑云母花岗岩，性脆、坚硬，抗风化能力强，风化浅薄，地表多见弱风化岩大片出露。根据PD4探硐揭露，硐深017m为弱风化岩，硐深17m以内为弱风化岩;弱卸荷水平发育深度为33m.据弹性波测试表明：PD4探硐05m岩体纵波速Vp=2300m/s，完整性系数Kv=1.16,岩体较破碎；硐深583m岩体纵波速Vp以35004100m/s为主，完整性系数Kv以0.360.41为主，岩体以完整性差为主；探硐深83278m岩体纵波速Vp以43005300m/s为主，完整性系数Kv以0.630.84为主，岩体以较完整完整为主。厂区构造不发育，地面出露的f3断层是区内规模最大的断层，近垂直岸坡展布，产状SNN5W，N/NE80，据地面测绘带内岩石呈弱风化状，面铁锰质渲染，见擦痕，呈舒缓波状，其上盘影响带约2 3m，带内同产状节理发育，间距约0.51m，该断层在地貌上表现为冲沟，在山脊上形成鞍部。据PD4探硐揭露，该断层在深部规模变小，带内岩石蚀变强烈，呈强风化状，岩质软弱，岩体破碎，带宽10cm，带内夹泥，厚12cm，面平直，沿面有裂隙水出露，其下盘影响带宽2m，上盘影响带宽1m，带内岩石蚀变，呈弱风化状。PD4探硐揭露的f4断层，产状N30E，NW30，带宽30cm，带内岩石蚀变，岩质软弱，呈强风化状，沿面夹泥，厚35cm。厂房区结构面以节理为主，主要发育以下5组：1）N3050E,SE3050,地表出露为顺坡向卸荷裂缝，延伸长，面张开0.30.8m，夹岩屑及少量泥，山坡岩体受其切割成层状。探硐内面闭合为主，少量岩屑充填。2）N60E,SE3040，面闭合为主，少量岩屑充填及钙质薄膜充填。3）N60E,SE70，面石英膜充填，厚0.53cm为主。4）N5WN5E,NE/SE80,面铁锰质渲染，少量石英脉填，厚0.53cm为主。5）N70EEW, SE/S70，面多闭合或石英脉充填，厚0.53cm为主。厂房部位上覆盖岩层厚度为105220m，PD4探硐实测最大主应力值为14.21MPa，最大主应力方向为S43.1E。（2）地下厂房洞室群主要建筑物工程地质条件及评价1）主厂房、主变洞围岩稳定性分析地应力及岩爆评价：主厂房及主变洞部位属于岸坡应力集中区，根据PD4探硐在施工中出现的岩爆现象与地应力预测结果，预料主厂房及主变洞存在轻微岩爆或中等岩爆。岩爆问题应引起重视，施工中需及时采取必要的支护和防护措施，以保障人员的安全和围岩稳定。顶拱与边墙稳定性分析：位于黑云母花岗岩内，上覆岩体厚105220m，岩质坚硬，岩体较完整完整，强度高，弹模大；结构面不发育，未见断层出露，以中缓倾角节理为主，走向与轴线交角大，约4575，面多闭合，少量充填石英脉或钙质薄膜，不会对围岩稳定产生大的影响；地下水不发育，洞壁多干燥或潮湿，局部有少量渗水。顶拱、左、右边墙及南端墙围岩总体稳定，以类为主，但存在渗坡中缓倾角节理与高陡倾角节理组合在顶拱局部形成“不稳定滑动组合体”，在主厂房及主变洞北墙形成“楔体破坏”不稳定块体，故主厂房、主变洞顶拱局部及北端墙围岩属类。2）出线窑洞围岩稳定性分析洞脸边坡：岸坡走向为N45E，后侧山坡1545m高程以下坡度3545，1545m1580高程坡度以6070为主，基岩裸露，岩体弱卸荷，弱风化，岩体完整性差；构造不发育，无断层通过，以顺坡向中缓倾角为主，面多夹岩屑，陡倾角节理不发育，面多铁锰质渲染，其中顺坡中缓倾角节理对边坡稳定不利，存在局部不稳定组合块体，应根据结构面组合情况采取锚固处理措施。洞身段：出线窑洞上覆岩体厚度以535m为主，围岩弱卸荷，微弱微风化岩，岩体完整性差，透水性强，无较大规模的构造通过，但顺坡向中缓倾角节理发育，面多夹岩屑，走向与轴线方向夹角大，达7090，易于其他节理随机组合，在顶拱形成不稳定组合块体，须对随机的不利组合块体进行必要的锚固处理。综上所述，出线窑洞围岩稳定性较差，属类。出线洞：洞高4.5m，宽4.5m，位于微风化岩中，无较大的构造通过，节理面以节理为主，以顺坡中缓倾角节理最为发育，走向与洞向交角以7090为主，陡倾角节理少量发育，上述节理面多闭合，少量夹岩屑，性状较好，洞壁及洞顶稳定性尚好，仅局部存在不稳定块体，无岩爆现象，其中：桩号出0+022.8m出0+095.8m围岩属类，桩号出0+095.8出0+116.8m围岩属类。1.3.2 水道系统地质条件及评价1）上游调压室工程地质条件及评价 上游调压室位于雅砻江大拐弯左岸山体内。地面高程20112 026m，为斜坡地形，坡度2040。地表基岩裸露，以风化岩体为主，厚度不大于30m。洞顶上覆岩体厚186200m，以微新鲜岩体为主。井壁围岩较完整完整，以新鲜黑云母花岗岩为主，属块状整体状结构，断层不发育，主要构造以节理为主，延伸长度较小，其中节理N3050E，SE3040较为发育，节理面多闭合，或铁锰质渲染，少量夹岩屑，对井壁稳定影响不大。总体调压井围岩类别为II类，井壁稳定性较好；围岩透水性微弱，不存在较大渗漏问题。2）压力管道及岔管段工程地质条件及评价 压力管道和岔管段地面为斜坡地形，坡度3035，地面高程18402019m，地表弱风化岩裸露，岩性为黑云母花岗岩。压力管道上平段上覆围岩(不含弱风化以上岩体，下同)厚240m，斜井段管道至岸坡的围岩厚226286m，下平段及岔管段上覆岩体垂直厚度371342m。围岩为新鲜黑云母花岗岩，岩体较完整完整，属块状整体状结构，微透水性，节理主要以SNN 10E，E/SE7085为主，面多闭合，属II类围岩。 据PD4平硐揭露f5断层大致在管0+249.8处通过，产状N65W，NE6570，走向与洞向交角约50，带内岩石蚀变强烈，呈强风化状，岩质软弱，岩体破碎，带宽10cm，带内夹泥，厚12cm，面平直，沿面有裂隙水出露；其下盘影响带宽2.0m，上盘影响带宽l m，影响带内岩石蚀变，呈弱风化状，断层带内围岩为V类，影响带内围岩为类。 压力管道及岔管段的围岩以II类为主，岩体较完整完整。据岔管段ZK47、ZK48、ZK49钻孔压水试验成果，该洞段岩体透水率以0.441.75 Lu为主，曲线类型以A(层流)型为主，透水性较弱，基本满足抗渗要求，但局部透水率较大，达5.676.75 Lu，曲线类型为E(充填)型。同时据水压致裂法三维地应力测试成果，最小主应力3为9.79MPa，大于该部位的实际运行水平压力。3）引水支管段工程地质条件及评价 引水支管洞向N70W，地面为斜坡地形，坡度约40，地面高程18401720m，地表弱风化岩裸露，上覆岩体垂直厚度207371m，围岩为黑云母花岗岩，微风化新鲜岩体，岩体较完整完整，节理以SNN 10E，E/SE7085为主，面多闭合，或钙质充填，岩体透水性差。洞段总体以II类围岩为主，稳定性较好。 PD4平洞揭示f3与f6断层通过该洞段。其中：f3断层地面出露宽度1m，带内岩石呈弱风化状，面铁锰质渲染，见擦痕，呈舒缓波状，其上盘影响带宽约23m，带内同产状节理发育，间距约0.51m。该断层在深部规模变小，带内岩石蚀变强烈，呈强风化状，岩质软弱，岩体破碎，带宽10cm，带内夹泥，厚12cm，面平直，沿面有裂隙水出露，其下盘影响带宽2.0m，上盘影响带宽1m，带内岩石蚀变，呈弱风化状；f6断层产状SN，E 75，带宽10cm，带内岩石呈全强风化状，由碎屑及泥组成，断层与洞线交角约65。上述断层带内围岩为V类，影响带内岩体完整性相对较差，围岩分类为类。4）尾闸室工程地质条件及评价 尾闸室轴线走向N 1 5W，上覆岩体厚度7080m，位于微风化岩体内，岩体完整性差为主，强度高，弹模大，无岩爆现象，未见较大规模的构造通过，地下水不发育，硐壁多潮湿，局部有少量渗水，且洞室跨度小，虽然与节理组较发育，但节理面性质较好，故顶拱及边墙总体稳定。通过赤平投影的方法对顶拱、边墙及端墙的分析，尾闸室围岩总体稳定，围岩以III类为主，局部由于存在不稳定块体围类属类。5）尾水隧洞工程地质条件及评价 据地面测绘及探硐揭露，尾水隧洞的岩性为黑云母花岗岩，上覆岩体厚度16190m，为弱微风化岩，岩质坚硬，完整性较好；无较大的构造通过，结构面以节理为主，以N3050E，SE3050及N60E，SE3040两组中缓倾角节理最为发育，陡倾角节理少量发育，以节理N5WN5E，NE/SE80为主，上述节理面多闭合，少量夹岩屑，性状较好；弱卸荷带发育深度为33m，带内顺坡向及组卸荷中缓倾角节理发育。 桩号尾(1)O+026.845m尾(1)O+147.483m段内围岩微风化，卸荷节理不发育，洞壁及洞顶稳定性尚好，仅局部存在不稳定块体，无岩爆现象，围岩类别以II类为主；桩号尾(1)O+147.483mO+176.245m段内围岩弱微风化状，位于弱卸荷带内，洞壁及洞顶稳定性较差，无岩爆现象，围岩类别以类为主。6）尾水出口边坡工程地质条件及评价 尾水出口岸坡走向为N46E，坡度4050，坡高约18m，出水口底高程为1487.90m，设计水平开挖宽度为1520m。后边坡岩体弱卸荷，弱风化，岩体完整性差较完整；构造不发育，无断层通过，以顺坡向中缓倾角N3050E，SE3050及N60E，SE3 O40两组节理为主，面多夹岩屑，陡倾角节理不发育，以节理N5WN5E，NE/SE8 0为主，面多铁锰质渲染，其中及组节理对边坡稳定不利，存在局部不稳定组合块体。1.4 对外交通条件江边水电站厂房位于九龙河与雅砻江汇合口下游约 5km处雅砻江左岸，紧靠215省道。闸址距九龙县城公路里程约68km，距甘孜州政府所在地康定公路里程约296km，距成都市公路里程约522km；北距318国道公路里程约230km，东南距冕宁县城公路里程约121km；距成昆铁路泸沽火车站公路里程约149km，交通便利。目前冕宁江边电站厂址为省道215线。该段公路从冕宁县城的马尿河口经麦地沟至厂址位置为山岭重丘四级公路，多为山路，坡多弯急，且坡度较大，路面一般宽约6m，部分路段有突出的岩石，宽4.5m，总长约121km，沥青路面，需通过海拔2750m的牦牛山垭口。其中冕宁县城至回龙（牦牛山脚）的路面情况较差，牦牛山的路面情况较好，坡道最大坡度约为13.5，最小弯道转弯半径约为12m。 江边电站厂址闸坝区为省道215线，厂区至九龙河口段215线公路改扩建工程已于2006年年底开工， 2008年3月江边隧道具备临时通车条件。2.工程投标2.1 投标准备工作我局于2007年6月参加业主方主持的招标推介会，2007年11月购买招标文件，开始编制投标文件。2.2 投标书的编制依据江边电站C3标，标书的编制主要参照四川省甘孜州九龙县九龙河江边水电站厂房纽枢土建及金属结构安装工程施工招标文件及国家相关法律法规。2.3 开标、中标与签订施工承包合同江边水电站厂房枢纽土建及金属结构安装工程建设单位为中电（四川）江边发电有限公司，监理单位为中国水利水电建设工程咨询西北公司，设计单位为中国水电顾问集团华东勘测设计研究院。2007年12月23日我局收到中标通知书，并于2008年1月10日签订了C3标施工合同，合同价为壹亿肆仟柒佰叁拾伍万贰仟壹佰肆拾伍元人民币。根据工程进度计划，本标段应于2011年2月28日之前完成合同范围内的全部工程， 2011年3月31日前全部退场。 3、施工总布置、总进度和完成的主要工程量3.1施工总体布置根据江边水电站C3的招标文件、施工图纸要求，结合业主指定的位置、范围及条件，充分考虑到本工程的施工特性和进度安排，确定风、水、电系统，施工道路，生产辅助临建设施，办公及生活福利设施等。按照江边水电站总体规划要求，结合各地块所处位置不同和各施工部位的生产需要，C3标主要划分为两个施工区，分别为厂房施工区和挖金沟施工区。厂房施工区：位于F地块附近，占地面积约14000m2，为靠近S215省道边的一狭长地块，主要布置地下厂房系统各洞室施工所需的风、水、电供应系统，混凝土拌和系统等设施。为方便现场施工和管理，在厂房施工区分别设置了调度室、质检部、测量队、机械队、动力队等现场值班室。厂房施工区设置两个空压机站分别位于进场交通洞洞口和通风兼安全洞洞口来满足整个厂区供风需要，为方便上游调压室、调压井、引水上平段、及斜井的施工，本着就近的原则，在上述部位施工前利用C2标已施工完成的3#施工，在其中布置一空压机站来满足施工需求；施工用水统一由设置在雅砻江内的潜水泵站将江水抽至高位水池，沿已敷设好的供水管线集中供水。混凝土拌和系统布置在沿江的3#渣场，占地面积约2000m2，负责供应整个C3标浇筑用混凝土。挖金沟施工区：位于G地块内，主要布置渣场、砂石加工系统及C3标临时办公及生活区，占地面积约26000m2。其中砂石加工系统统一负责C1C3标砂石料的供应。由于C3标施工区洞室大多临近S215省道，因此施工通道主要利用S215省道，辅以临时施工通道便可进行施工，其中上游调压室、引水上平、上弯段施工通道利用前期已施工完成的文家坪隧道和调压室交通洞完成所属施工任务。有关施工布置详见C3标投标文件附图施工总平面布置图。3.2施工总进度江边水电站C3标计划从2007年12月10日进点进行施工准备，2011年2月底完成合同范围内全部施工任务。我局于2007年12月31日项目部首批进场人员抵达江边工地，进行施工前的临建、附属设施等准备工作，2008年1月10日江边水电站C3标正式签署了施工合同，合同中对工程进度计划和节点工期做了明确规定，江边电站C3标以地下发电厂房施工进度为主线控制整体工程进度，其余各部位施工紧密围绕厂房施工进度合理开展。合同内要求的节点工期及工程完工日期见下表：要求完成的节点工期及工程完工日期序号工程项目及其说明移交或完工日期1人工砂石骨料系统投产2008年5月31日2完成岩壁吊车梁施工2008年9月30日3主变洞开挖支护完成2009年1月31日4主副厂房洞开挖支护完成2009年5月31日5安装场具备机电设备安装条件2009年7月31日6主变洞具备机电设备安装条件2010年4月30日71#机组混凝土浇筑至发电机层2010年7月31日8高压管道系统具备充水试验条件2010年10月31日93#机组混凝土浇筑至发电机层2010年11月30日10本合同工程完工2011年2月28日2008年江边电站C3标因合同签署时间推迟，同时由于客观原因（2.09省道塌方、春节雪灾等）影响了施工人员、设备组织进场。经2008年3月28日业主、设代、监理、施工单位共同探讨，在总工期不变的前提下，以现场变更申请（业主编号FCR-C3-08015）的形式适当调整合同节点工期以便切实可行的编制总进度施工计划，组织施工。调整后主要节点工期见下表: 调整后的节点工期及完工日期序号节点项目原合同节点日期调整节点日期1人工砂石骨料系统投产2008年5月31日2008年5月31日2完成岩壁吊车梁施工2008年9月30日2008年11月15日3主变洞开挖支护完成2009年1月31日2009年1月31日4主副厂房洞开挖支护完成2009年5月31日2009年6月30日5安装场具备机电设备安装条件2009年7月31日2009年8月15日6主变洞具备机电设备安装条件2010年4月30日2010年4月30日71#机组混凝土浇筑至发电机层2010年7月31日2010年8月31日8高压管道具备充水试验条件2010年10月31日2010年10月31日93#机组混凝土浇筑至发电机层2010年11月30日2010年11月30日10本合同工程完工2011年2月28日2011年2月28日各项目具体施工进度安排详见C3标施工总进度图。3.3 工程完成情况分析引水系统：江边电站引水系统主要有上游调压室、调压井，引水压力管道上平段、上完段、斜井段组成，引水系统施工由于受施工通道限制和前期标段工作面移交推迟等原因造成工期滞后，其中上游调压室主要受C2标调压室交通洞工作面屡次移交推迟，导致工期滞后；引水斜井由于施工难度较大、施工工艺繁杂，加之在施工过程中岩爆等不利因素的影响，导致工期滞后约135天，我部在引水斜井施工过程中对施工管理、工序衔接等方面的管理不顺畅，也是导致引水斜井工期滞后的原因之一。尾水系统：尾水系统主要包括尾水支洞、尾水主洞、尾闸室、尾水出口等项目，尾水系统施工过程中由于洞室布置密集、相互之间距离较近，施工过程中受岩体应力释放和爆破震动的互相干扰，加之尾水主洞渗水严重，制约了工程的正常进展，造成合同工期不同程度的滞后。地下发电厂房工程：地下发电厂房开挖施工于2008年3月28日正式开工，施工过程中受岩爆干扰较为严重，尤其是2009年6月3日和9月24日两次强岩爆影响，使厂房上下游边墙和顶拱出现不同程度的掉块和塌方，造成厂房开挖施工中断，对岩爆塌方部位进行补强支护，占用了大量直线工期，导致厂房开挖施工滞后严重；为保证C3标主要节点工期按时完成，在厂房后续混凝土施工过程中，我部对现场施工管理、资源投入和施工工艺均加大了力度，抢回了在开挖过程中拖后的施工工期，2010年7月29日，厂房1#机混凝土浇筑至发电机层，较调整后的合同工期提前两天完成，2010年10月31日厂房3号机混凝土浇筑至发电机层，比节点工期提前30天。附属洞室：C3标厂区附属洞室主要包括进场交通洞、主变进风洞、主变排风洞、排风支洞、三层排水廊道等项目，在厂区附属洞室施工过程中，均出现不同程度的岩爆，经我部的合理组织，均顺利施工完成，对主体工程施工没有造成明显干扰。出线系统：出线系统包括主变洞、母线洞、电缆交通洞、出线洞及出线窑洞工程，出现系统中除主变洞因岩爆和厂房交叉施工干扰造成工期滞后外，其余工程项目均按计划顺利完成。3.4 主要项目施工情况截至2011年1月，江边电站主体工程施工已基本完成，施工情况及完成主要工程量如下：引水系统：引水系统主要包括引水压力管道、引水支管、调压室、调压室以及3#-2施工支洞和4#施工支洞等部位，现已将主体结构混凝土全部施工完成，仅剩余3#-2施工支洞封堵和固结灌浆，其余工程已全部施工完成。完成主要工程量：石方洞挖45773.5m3，锚杆10210根，喷混凝土1415m3，钢筋制安385.146t，混凝土浇筑10596.8m3，固结灌浆钻孔：2667m，帷幕灌浆钻孔：3708m。尾水系统：尾水系统主要包括尾水主洞、尾水支洞、汇水洞、尾水出口、尾闸室、闸门井、尾闸交通洞、尾闸通风洞以及5#施工支洞等部位，目前尾水出口、尾水主洞、汇水洞、尾闸交通洞、尾闸通风洞已全部施工完成，剩余3#尾水支洞0+380+50段未衬砌，5#施工支洞封堵未完成，三道闸门安装及闸门二期混凝土正在施工，其余主体工程已全部结束。尾水系统在主体工程结束并三道闸门安装完成后，还需对尾水临时闸门和尾水围堰进行拆除。完成主要工程量：石方明挖：3650m3，石方洞挖34563.9m3，锚杆7772根，喷混凝土930.45m3，钢筋制安585.7t，混凝土浇筑8486.26m3。地下发电厂房工程：主副厂房工程除剩余2#机和3#机部分二期混凝土外，其余工程全部结束。完成主要工程量：石方洞挖62477.16m3，石方槽挖3308.5m3，锚杆9115根，喷混凝土1127.8m3，钢筋制安1316.8t，混凝土浇筑12966.67m3，砖砌体801m3，系统排水孔1842m。附属洞室：附属洞室主要包括进场交通洞、主变进风洞、主变排风洞、通风兼安全洞、排水廊道、排风支洞、PD4地质探洞等部位，现已基本施工完成，目前正在进行剩余的排水沟混凝土施工和排水疏通工作。完成主要工程量：石方明挖：4710m3，石方洞挖31339.6m3，锚杆6497根，喷混凝土741.7m3，钢筋制安44.3t，混凝土浇筑2607.5m3，廊道排水孔8654m。出线系统：出线系统主要包括主变洞、母线洞、出线洞、出线窑洞、主变运输洞、电缆交通洞等部位，目前已全部施工完成，并已交付机电安装标进行设备安装和电缆敷设。完成主要工程量：石方明挖4943m3，石方洞挖32077.6m3，锚杆5966根，喷混凝土1247.68m3，钢筋制安653t，混凝土浇筑7160.5m3。4主要施工方法按照江边电站C3标项目划分，江边电站C3标主要划分为六个单位工程分别为引水系统、尾水系统、地下发电厂房工程、附属洞室、出线系统、公路改建和边坡治理工程。本章节主要对C3标关键部位及施工重点、难点项目施工方法进行逐一阐述，厂区附属洞室施工方法相似部位综合进行阐述。4.1上游调压井开挖及混凝土施工调压井开挖：上游调压井开挖施工采用先反导井，后两次扩挖的施工方式完成，即在引水下平段开挖施工完成后，由下至上人工搭设钢爬梯完成2*2m反导井施工，反导井贯通后从上游调压室底板进行调压井扩挖施工，调压井开挖洞经为14.1m，若采用一次扩挖成型则溜渣难度较大， 故调压井扩挖分两次完成，一次扩挖直径为5m，一次扩挖完成后进行二次扩挖，为方便调压室扩挖施工，我部在调压室底板布置一台8t卷扬，在调压井井口安装一扩挖井架，卷扬钢丝绳穿过井架挂设一预先制作好的吊笼，通过人工控制卷扬提升吊笼，来满足调压井在扩挖过程中上下材料运输的需求。调压井扩挖采用手风钻造孔，周边光面爆破，光爆孔间距为0.50.8m，在调压井开挖过程中严格遵照短进尺、若爆破、勤支护的原则来指导施工。调压井混凝土：调压井由于断面较大，考虑加快施工进度和节约投资的原则，调压井混凝土施工采用滑模施工。为加快施工进度，考虑阻抗连接管混凝土也采用滑模施工。施工首先制作阻抗连接管模体，待阻抗连接管混凝土施工完成后将其内部支撑系统尺寸加大制作调压井滑模体。调压井滑模共由模板及支撑系统、液压爬升系统和混凝土下料系统三部分组成，其中模体分上、中、下三层平台，上层平台为钢筋平台，中层为浇筑平台，下层为抹面平台，模体总重为26.316t。1）模板及支撑系统整个模体采用水平布置，面板部分为圆柱形筒形结构，模板高1.5m，采用P3015钢模板拼装而成，依靠上下两道围圈支撑，围圈采用18#槽钢弯制而成，面板部分主要依靠钢模板自身刚性抵抗混凝土侧压力不变形。为保证模体滑升顺利，在模体制作时，在设计结构尺寸基础上，筒模顶口直径应比底口大5mm，让模体呈倒锥形，以利于滑升。面板内部采用16#工字钢做辐射梁，形成支撑系统，同时形成浇筑平台，上部满铺3mm厚花纹钢板。支撑系统与提升架焊接连接，两层支撑系统之间采用14a槽钢焊接连接，形成模体的支撑体系。考虑调压井滑模体积较大，将整个模体分上下两层制作，运至施工作业面再现场组装。2）液压爬升系统模体爬升系统主要由提升架、液压穿心式千斤顶和液压操控台组成，其中提升架由横梁和立杆组成，两根横梁为一组，中间夹立杆焊接连接，立杆与模体主体结构焊接，分别连接围圈和辐射梁，利用提升架将模体的支撑系统和面板部分连接成一个整体。液压穿心式千斤顶型号为HY-100型，采用螺栓固定于提升架横梁上，千斤顶中心位于环形衬砌钢筋外侧，通过高压油管与液压操控台相连，通过液压操控台开关油路来控制千斤顶的爬升。液压千斤顶依靠爬升脚手架钢管上升，千斤顶上升带动提升架上升，从而带动整个模体上升，最终实现模体滑升的目的。根据提升能力要求，经计算，阻抗连接管滑模采用8个6t千斤顶等间距布置于模体周围，调压井滑模采用24个6t千斤顶等间距布置于模体周围。3）混凝土下料系统在模体主平台上利用14#槽钢和脚手架搭设下料平台，在平台上铺设溜槽分别通向边墙四周，另有一道溜槽与井口接到浇筑面的溜管相接，混凝土由该溜槽通过下料平台分别与通往边墙四周的溜槽连接，将混凝土输送到仓面内。溜管采用219钢管制作，每节长度3m，管与管之间通过套管连接，并利用边墙锚杆焊接牢固。由于溜管在混凝土下料时易受冲击振动，硬性连接应使焊口开裂，因此在锚杆焊接连接的基础上，每节溜管均设有拉环，利用钢丝绳将溜管拉到边墙锚杆上，利用钢丝绳的可伸缩性达到缓冲的作用。4.2 引水斜井开挖及混凝土施工引水斜井开挖：斜井开挖应首先将上、下弯段进行部分开挖，使之在斜井上部和下部各形成一个便于施工的平台，然后采用ALIMAK爬罐自下而上开挖导井，导井全部贯通后，最后利用手风钻自上而下进行扩挖，将上、下弯段剩余部分及斜井段一次扩挖到位。导井开挖主要采用STH5DD型ALIMAK爬罐做为上下交通工具，人工利用气腿钻进行开挖施工，导井开挖断面呈2m2m的方形断面。爬罐在下平洞搭设爬罐平台，平台由顶拱锚杆悬吊加固，平台安装完成后进行爬罐安装，爬罐爬升轨道利用膨胀螺栓与岩壁链接牢固，定期对固定轨道螺栓进行检查和更换。导井爆破造孔用YT-28气腿钻在爬罐上进行，采用2#抗水岩石销铵炸药、电雷管引爆；导井施工完成后进行斜井扩挖施工，斜井扩挖由上至下进行，在扩挖施工中为混凝土施工作必要的准备。扩挖按深度不同分两种施工方法，在斜井扩挖施工前30m主要利用爬梯做为人员和设备的施工通道，当扩挖超过30m后，在斜井安装一台运输台车，主要运送开挖设备及材料，同时台车停留后还可做为管线、爬梯等设施安装及锚喷支护的施工平台，扩挖台车大致呈三角形结构，分为两层平台，上层平台主要用于锚喷支护施工和输送风管、钻具等用处，下层平台用于放置电焊机和输送风、水管线、钢爬梯、台车轨道等材料，做为施工辅助设施跟进施工之用。扩挖台车行走牵引系统为两套相互独立的10t慢速卷扬系统牵引行走，其中一套为主工作卷扬，另外一套为安全卷扬，两套卷扬为同一厂家、同一型号的的卷扬，并在装配中采用同一套配电装置，利用同一个开关控制卷扬开启和关闭，以确保两套卷扬运行完全同步。斜井开挖工序为：施工准备测量放样布孔钻孔验孔装药堵塞联网起爆安全检查掌子面清理出渣下一循环开挖。钻孔爆破采用Y28手风钻进行造孔，孔径42mm，孔深2.7m，循环进尺2.5m，平均每天1个循环，为尽量减少人工扒渣量，在每次开挖循环以前都先在导井井口周围进行扩挖，使其成为漏斗状，以尽量使石渣爆破后通过导井直接溜到下弯段。引水斜井混凝土：引水斜井段全长272.207m，衬砌后断面为直径5.5m的圆形断面，根据斜井断面一致且距离较长的特点，拟定采用滑模施工技术。引水斜井滑模体共由中梁、三层工作平台、爬升系统、行走系统、面板及支撑系统和混凝土下料系统六部分组成，其中模体主体部为中梁、三层工作平台、面板及支撑系统和行走系统四部分，三层平台自上而下依次是钢筋绑扎平台、浇筑平台和抹面平台，钢筋绑扎平台以钢筋架立制作和钢筋绑扎等工序施工为主，同时在该平台布置液压控制台，用于控制提升系统；浇筑平台以混凝土平仓浇筑为主，最底部为抹面平台，主要用于出露的混凝土面抹面和混凝土养护之用。模体总长度14.1m，总重22.645t。斜井混凝土下料利用219钢管制作溜管，铺设于斜井底板，溜管每节长3m，管与管之间通过法兰连接，并利用底板锚杆焊接牢固。由于溜管在混凝土下料时易受冲击振动，硬性连接易使焊口开裂，因此在锚杆焊接连接的基础上，每节溜管均设有拉环，利用钢丝绳将溜管拉到锚杆上，利用钢丝绳的可伸缩性达到缓冲的作用。由于斜井混凝土溜管输送距离较长，易产生骨料分离，为保证混凝土质量，在溜管出口处设一弯管缓降，确保混凝土的和易性良好。鉴于罐车只能停放在上平段下料，因此必需在上弯段处搭设溜槽，连接罐车与溜管进口。溜管上部进口处设一下料口，并安装铁篦子，将超粒径骨料过滤掉。在模体中梁前部设置一道溜槽，该段溜槽采用钢结构构架，并在两侧设有行走轮，与滑模体共用一个轨道，溜槽构架与中梁顶部相连接，可随中梁的上升而上升。在中梁自顶端开始，在中间部位安装一道溜管，溜管在钢筋绑扎平台处结束，并在溜管结束部位设置一个可旋转弯管，弯管可与通往边墙的四道溜槽相接。混凝土由罐车放入上弯段的溜槽内，再通过斜井底板的溜管进入中梁前部的溜槽，最后进入中梁内的溜管，通过弯管分料，进入通往边墙的溜槽入仓。整套系统需在混凝土浇筑前全部形成，当模体开始滑升后，随模体的上升将底板的溜管逐节拆除，并将拆除的溜管用送料小台车运至引水上弯段统一存放。4.3 地下发电厂房开挖及混凝土地下发电厂房开挖：地下厂房工程共分六层开挖，工程于2008年3月28日开始进行一层开挖施工，开挖采用先导洞后两次扩挖成型的方法施工，导洞开挖采用气腿钻造孔，利用直线掏槽开挖成型；在导洞进尺达到20m后，进行中导洞开挖，中导洞开挖完成后进行最后扩挖,最后扩挖在开挖边线上布设光爆孔，采用光面爆破。爆破后的石渣由3m3装载机装20t自卸车由通风兼安全洞出渣。厂房二三层开挖采用中间掏槽开挖，上、下游采用保护层开挖。掏槽采用汤姆洛克潜孔钻开挖，保护层开挖采用手风钻造孔，周边采用光面爆破。厂房四五层开挖由于出渣通道限制，故分上下半幅开挖，周边采用光面爆破。首先在靠厂房下游边墙形成一通向厂房四、五层的斜坡道，斜坡道负责运输厂房四层、五层上游侧及副厂房石渣，待厂房上游侧及靠副厂房侧五层开挖完成后，预留斜坡道石渣从上至下逐层开挖，石渣由已形成的厂房六层1#尾水管施工通道运至渣场。厂房六层及集水井采用手风钻造孔进行槽挖施工。厂房二层及三层部分石渣是通过通风兼安全洞出渣；三层剩余部分石渣及四层、五层部分石渣是通过进场交通洞出渣；五层剩余部分及六层石渣是通过1#尾水支洞出渣。在厂房二五层开挖过程中上下游边墙出现多条陡倾角且平行于厂房轴线的节理面，给厂房边墙的稳定性带来很大影响，尤其是2009年6月18日在厂房下游边墙1#母线洞和1#尾水管洞之间出现的大塌方给施工带来较大影响。为加强高边墙的稳定性，设计先后下发了FCN-C3-09002号、FCN-C3-09005号、FCN-C3-09013号、FCN-C3-09028号通知对厂房及1#尾水管洞进行了加强支护及补强。地下发电厂房混凝土：地下厂房由安装间（长23.0m）、主机段（长57.0m）、副厂房（长20m）构成，总长100.0米。主厂房机组段共分五层，自上而下分别为：发电机层，地面高程1495.5m；中间层，地面高程1491.00m；水轮机层，地面高程1486.50m；蜗壳层,地面高程1479.20m与尾水管层，地面