7-塔设备设计说明书

中北大学 天津石化1.0104Nm3/h废气脱硫装置项目塔设备设计说明书2017“东华科技陕鼓杯”第十一届全国大学生化工设计竞赛天津石化1.0104Nm3/h废气脱硫装置项目塔设备设计说明书中北大学知行NUC队 团队成员：亓 天 夏智文 刘 东 李林洪 张娇娇指导老师：李同川 程 原 王艳红 马忠平 杨朝明一 塔体结构设计1.1 Aspen塔体结构设计在Aspen Plus的Sizing and Rating中选择Traying Sizing进行填料塔设计得到表1-1的设计结果。表1-1 T-0303 Traying Sizing ResultSection starting stage：2Section ending stage17Column diameter0.665 meterDowncomer area/Column area0.1Side downcomer velocity0.074 m/secFlow path length0.457 meterSide downcomer width0.104 meterSide weir length0.483 meter表1-2 T-0303 Traying Sizing ProfileStageDiameterTotal areaActive area per panelSide downcomer areametersqmsqmsqm20.6241880460.3059995410.2447996350.03059995330.6236748220.3054965460.2443972390.03054965440.6231613450.3049937170.2439949760.03049937150.6226539410.3044972420.2435977960.03044972360.6228170940.3046568360.2437254710.03046568370.6653323980.3476700050.2781360080.03476699980.6652480850.3475818960.2780655210.03475818890.6648879360.3472056520.2777645260.034720564100.6644755190.3467750570.2774200490.034677504110.6640482950.3463292820.277063430.034632927120.6636159080.3458784130.2767027340.03458784130.6631817740.3454260170.2763408180.034542601140.6627474020.3449736690.2759789390.034497366150.6623135970.3445222090.2756177710.03445222160.6618841860.3440756120.2752604930.03440756170.6622167690.3444214810.2755371880.034442147将Traying Sizing的结果代入Traying Rating 中去，调整塔径与塔板间距，使得（降液管液位高度/板间距）介于0.20.5之间，每块塔板的液泛因子（Flooding factor）均应介于0.60.85之间，得到如下结果：表1-3 T-0303 Traying Rating ResultSection starting stage:2Section ending stage:17Column diameter:/meter0.7Maximum flooding factor:0.724855363 Stage:7 Panel:PANEL ASection pressure drop:/bar0.131366539Maximum backup / Tray spacing:0.27621989 Stage:8 Location:SIDE Backup:/meter0.168383645Maximum velocity / Design velocity:0.276 Stage:17 Location:SIDE Velocity:/（m/sec）0.066864416表1-4 T-0303 Traying Rating ProfileStageFlooding factorDowncomer velocityDowncomer backupBackup /Tray spacePressure dropDowncomr res.timem/secmeterbarhr20.6403464280.0208146030.1390637550.2281229570.00726829829.2871304430.6392870840.0208185080.1389644210.2279600090.00725840929.2816377440.6382281860.0208222240.1388650220.2277969530.00724854129.2764122350.6371826950.0208258480.1387669330.2276360440.00723879429.2713175460.6375167620.0208288640.1388027420.2276947860.0072412629.2670790570.7248553630.0667372050.1683758880.2762071660.008679549.1343352680.7246776670.0667663330.1683836450.276219890.0086776997239167010.0667740120.1683114380.276101440.0086711149.129300156100.723045810.0667815180.1682268160.2759626250.0086633099.12827412110.7221442650.0667905270.1681396430.2758196250.0086549849.127042776120.7212324530.0668006970.1680519830.2756758240.0086464069.125653248130.7203175790.0668116190.1679644060.2755321620.00863779.124161516140.719402820.0668230030.1678771070.2753889540.0086289389.122607144150.7184898660.0668346510.1677901640.2752463320.0086201619.121017132160.7175867570.066846430.1677044020.2751056460.008611479.119409948170.7182865510.0668644160.1678042660.2752694650.0086199249.11695698由Profile可以看出，每块塔板处均符合载荷条件，设计合理。1.2 KG-Tower对塔体结构的详细设计KG-Tower可以用来计算塔盘，在掌握了塔盘工艺结构的具体计算步骤之后，可以通过软件的便捷的计算方法来服务于本设计。下面运用KG-Tower选择精馏段第1块和第6块板和提馏段第7块和第17块板进行设计。1.2.1输入工艺参数将不同序号塔板的工艺参数输进软件内，并设定每块塔板的操作范围在90%到110%之间，参数设置如图1-1，1-2所示：图1-1 再生塔精馏段物性参数图1-2 再生塔提馏段物性参数1.2.2输入塔盘结构参数选择塔盘类型为浮阀塔，塔径设定最初是根据Aspen模拟得到的塔径进行的，当设定塔径之后，再设定其他结构参数，如溢流形式、浮阀类型，开孔率大小、塔板间距、降液管宽度、溢流堰长、溢流堰高度、降液管底隙高度等参数，其最初设的依据是根据化工设备设计全书一塔设备的结构进行设计要求进行设计的，设定后，如果在左下脚出现警告时，说明设定的参数出问题，此时会提示哪些参数出问题，通过调整参数相对大小，使设定满足要求。其设定如图1-3，1-4所示。图1-3 再生塔精馏段塔板结构参数图1-4再生塔提馏段塔板结构参数经过 KG-TOWER 校核后的塔盘结构示意图如图 1-5，1-6所示：图1-5精馏段塔盘结构示意图图1-6 提馏段塔盘结构示意图以下分别为塔盘在操作负荷为 90%、100%、110%下塔盘的液泛率，降液管液泛率，降液管持液量，降液管出口速度，干板压降，总板压降，气相负荷因子，流强度，堰上液层高度，以及降液管停留时间等的设计结果，精馏段结果图如图 1-7、1-8、 1-9所示，校核曲线图如图1-14所示：图1-7精馏段操作负荷为90%时的结果图1-8精馏段操作负荷为100%时的结果图1-9精馏段操作负荷为110%时的结果提馏段结果图如图1-10、1-11、1-12所示。图1-10 提馏段操作负荷为90%时的结果图1-11 提馏段操作负荷为100%时的结果图1-12 提馏段操作负荷为110%时的结果第1、6块塔板的校核结果分别如图1-13、1-14所示：图1-13第1块塔板设计报告图1-14 第6块塔板设计报告第7、17块塔板的校核结果分别如图1-15、1-16所示：图1-15 第7块塔板设计报告图1-16 第17块塔板设计报告通过比较KG-Tower计算出来的结果和Aspen Plus中的Hydraulic结果还可以得到以下结论：在设定相同参数时， KG-Tower计算结果和Aspen Plus计算结果都能够满足工艺要求。在设定结果参数时，KG-Tower调整起来比较方便，通过反复调整可获得较合理的设计结构。KG-Tower可以用于不同类型的塔板，计算方便，便于塔盘选型。由校核结果可见，塔盘设计合理，操作点、操作上限点、操作下限点均处于液相上限线、液相下线线、漏液线和液泛线之间较合适的位置，塔设备的操作弹性较大。二 塔体结构校核经SW6-2011校核结果如下所示。 塔 设 备 校 核计 算 单 位中航一集团航空动力控制系统研究所计 算 条 件塔 型 板式容 器 分 段 数（不 包 括 裙 座） 1压 力 试 验 类 型 液压封头上 封 头下 封 头材料名称 Q345R Q345R名义厚度(mm)15 15腐蚀裕量(mm) 2 2焊接接头系数 0.85 0.85封头形状 椭圆形 椭圆形圆筒设计压力(Mpa)设计温度()长度(mm)名义厚度(mm)内径/外径(mm)材料名称(即钢号)10.151496300201200Q235R2345678910圆筒腐蚀裕量(mm)纵向焊接接头系数环向焊接接头系数外压计算长度(mm)试验压力(立) (Mpa)试验压力(卧)(Mpa)120.850.8500.12550.1903932345678910内 件 及 偏 心 载 荷介 质 密 度kg/m3 981.9塔 釜 液 面 离 焊 接 接 头 的 高 度mm 1000塔 板 分 段 数12345塔 板 型 式 筛板 塔 板 层 数 18 每 层 塔 板 上 积 液 厚 度mm 10 最 高 一 层 塔 板 高 度mm 9800 最 低 一 层 塔 板 高 度mm 3500 填 料 分 段 数12345填 料 顶 部 高 度mm 填 料 底 部 高 度mm 填 料 密 度kg/m3 集 中 载 荷 数12345集 中 载 荷kg 500 700 1000 集 中 载 荷 高 度mm 8000 8000 5000 集 中 载 荷 中 心 至 容 器 中 心线 距 离mm 2000 2000 1000 塔 器 附 件 及 基 础塔 器 附 件 质 量 计 算 系 数 1.2基 本 风 压N/m2 600基 础 高 度mm 2300塔 器 保 温 层 厚 度mm 100保 温 层 密 度kg/m3 57裙 座 防 火 层 厚 度mm 30防 火 层 密 度kg/m3 1200管 线 保 温 层 厚 度mm 100最 大 管 线 外 径mm 600笼 式 扶 梯 与 最 大 管 线 的 相 对 位 置 90场 地 土 类 型 II场 地 土 粗 糙 度 类 别 B地 震 设 防 烈 度 8度(0.2g)设 计 地 震 分 组 第三组地震影响系数最大值 amax0.16阻 尼 比0.01塔 器 上 平 台 总 个 数 2平 台 宽 度mm 2000塔 器 上 最 高 平 台 高 度mm 8000塔 器 上 最 低 平 台 高 度mm 4000裙 座裙 座 结 构 形 式圆筒形裙 座 底 部 截 面 内 径mm 1000裙 座 与 壳 体 连 接 形 式对接裙 座 高 度mm 2500裙 座 材 料 名 称Q345R裙 座 设 计 温 度 10裙 座 腐 蚀 裕 量mm2裙 座 名 义 厚 度mm 10裙 座 材 料 许 用 应 力MPa189裙座与筒体连接段的材料Q345R裙座与筒体连接段在设计温度下许用应力MPa 189裙座与筒体连接段长度mm500裙 座 上 同 一 高 度 处 较 大 孔 个 数1裙 座 较 大 孔 中 心 高 度mm 400裙 座 上 较 大 孔 引 出 管 内 径（或 宽 度）mm500裙 座 上 较 大 孔 引 出 管 厚 度mm 20裙座上较大孔引出管长度mm500地 脚 螺 栓 及 地 脚 螺 栓 座地 脚 螺 栓 材 料 名 称Q345地 脚 螺 栓 材 料 许 用 应 力MPa 170地 脚 螺 栓 个 数 24地 脚 螺 栓 公 称 直 径mm 30全 部 筋 板 块 数 40相 邻 筋 板 最 大 外 侧 间 距mm 85筋 板 内 侧 间 距mm 85筋 板 厚 度mm 16筋 板 宽 度mm 130盖 板 类 型 整块盖 板 上 地 脚 螺 栓 孔 直 径mm 50盖 板 厚 度mm 22盖 板 宽 度mm 0垫 板 有垫 板 上 地 脚 螺 栓 孔 直 径mm 39垫 板 厚 度mm 16垫 板 宽 度mm 80基 础 环 板 外 径mm 1210基 础 环 板 内 径mm 810基 础 环 板 名 义 厚 度mm 20计 算 结 果容 器 壳 体 强 度 计 算元 件 名 称压 力 设 计名 义 厚 度 (mm)直 立 容 器 校 核取 用 厚 度 (mm)许 用 内 压 (MPa)许 用 外 压 (MPa)下 封 头15 15 6.206 第 1 段 圆 筒 20 20 5.446 第 1 段 变 径 段 第 2 段 圆 筒 第 2 段 变 径 段 第 3 段 圆 筒 第 3 段 变 径 段 第 4 段 圆 筒 第 4 段 变 径 段 第 5 段 圆 筒 第 5 段 变 径 段 第 6 段 圆 筒 第 6 段 变 径 段 第 7 段 圆 筒 第 7 段 变 径 段 第 8 段 圆 筒 第 8 段 变 径 段 第 9 段 圆 筒 第 9 段 变 径 段 第 10 段 圆 筒上 封 头 1515 6.206 裙 座名 义 厚 度 (mm)取 用 厚 度 (mm) 10 10风 载 及 地 震 载 荷00AA裙座与筒体连接段11(筒体)11(下封头)2233操 作 质 量 15882.215699.614727.614558.214558.2最 小 质 量 14208.214025.613053.712884.212884.2压 力 试 验 时 质 量20121.919939.318967.413499.113499.1风 弯 矩 7.223e+076.616e+074.402e+073.781e+073.781e+07Mca (I) Mca (II) 顺风向弯矩 (I)顺风向弯矩 (II)组合风 弯 矩 7.223e+076.616e+074.402e+073.781e+073.781e+07地 震 弯 矩 注:计及高振型时,此项按B.24计算1.883e+081.77e+081.318e+081.177e+081.177e+08偏 心 弯 矩 3.335e+073.335e+073.335e+073.335e+073.335e+07最 大 弯 矩 需横风向计算时 2.397e+082.269e+081.761e+081.605e+081.605e+08垂 直 地 震 力 12152.712147.51198011925.211925.2应 力 计 算1.411.416.944.156.472.352.3539.6430.4329.1311.5511.552.492.491.771.778.164.897.692.382.389.107.137.703.223.22st189.00189.00189.00184.20184.20B152.03152.03139.61159.17159.17组合应力校核(内压),(外压)10.6110.61许 用 值187.88187.88(内压),(外压)46.5834.5835.5914.0314.03许 用 值182.44182.44167.53191.01191.012.612.61许 用 值292.50292.5017.2612.0215.395.605.60许 用 值152.03152.03152.03171.65205.995.475.47许 用 值292.50292.50校 核 结 果合格合格合格合格合格注 1: sij 中 i 和 j 的 意 义 如 下i=1 操 作 工 况 j=1 设 计 压 力 或 试 验 压 力 下 引 起 的 轴 向 应 力（ 拉 ）i=2 检 修 工 况 j=2 重 力 及 垂 直 地 震 力 引 起 的 轴 向 应 力（ 压 ）i=3 液 压 试 验 工 况 j=3 弯 矩 引 起 的 轴 向 应 力（ 拉 或 压 ）st 设 计 温 度 下 材 料 许 用 应 力 B 设 计 温 度 下 轴 向 稳 定 的 应 力 许 用 值注 2:sA1: 轴 向 最 大 组 合 拉 应 力 sA2: 轴 向 最 大 组 合 压 应 力sA3: 液 压 试 验 时 轴 向 最 大 组 合 拉 应 力 sA4: 液 压 试 验 时 轴 向 最 大 组 合 压 应 力 s: 试 验 压 力 引 起 的 周 向 应 力注 3: 单 位 如 下质 量: kg 力:N 弯 矩: Nmm 应 力: MPa计 算 结 果地 脚 螺 栓 及 地 脚 螺 栓 座基 础 环 板 抗 弯 断 面 模 数 mm31.38996e+08基 础 环 板 面 积 mm2634601基 础 环 板 计 算 力 矩 Nmm1739.26基 础 环 板 需 要 厚 度mm7.83基 础 环 板 厚 度 厚 度 校 核 结 果 合格混 凝 土 地 基 上 最 大 压 应 力MPa1.99地 脚 螺 栓 受 风 载 时 最 大 拉 应 力 MPa0.54地 脚 螺 栓 受 地 震 载 荷 时 最 大 拉 应 力MPa1.50地 脚 螺 栓 需 要 的 螺 纹 小 径 mm21.8702地 脚 螺 栓 实 际 的 螺 纹 小 径mm31.67地 脚 螺 栓 校 核 结 果 合格筋 板 压 应 力 MPa15.64筋 板 许 用 应 力MPa95.34筋 板 校 核 结 果 合格盖 板 最 大 应 力 MPa61.58盖 板 许 用 应 力MPa170盖 板 校 核 结 果 合格裙 座 与 壳 体 的 焊 接 接 头 校 核焊 接 接 头 截 面 上 的 塔 器 操 作 质 量kg14558.2焊 接 接 头 截 面 上 的 最 大 弯 矩Nmm1.60518e+08对 接 接 头 校 核对 接 接 头 横 截 面 mm224190.2对 接 接 头 抗 弯 断 面 模 数 mm36.04756e+06对 接 焊 接 接 头 在 操 作 工 况 下 最 大 拉 应 力MPa21.06对 接 焊 接 接 头 拉 应 力 许 可 值MPa132.624对 接 接 头 拉 应 力 校 核 结 果合格搭 接 接 头 校 核搭 接 接 头 横 截 面 mm2搭 接 接 头 抗 剪 断 面 模 数 mm3搭 接 焊 接 接 头 在 操 作 工 况 下 最 大 剪 应 力MPa搭 接 焊 接 接 头 在 操 作 工 况 下 的 剪 应 力 许 可 值MPa搭 接 焊 接 接 头 在 试 验 工 况 下 最 大 剪 应 力MPa搭 接 焊 接 接 头 在 试 验 工 况 下 的 剪 应 力 许 可 值MPa搭 接 接 头 拉 应 力校 核 结 果主 要 尺 寸 设 计 及 总 体 参 数 计 算 结 果裙 座 设 计 名 义 厚 度mm10容 器 总 容 积mm35.2988e+09直 立 容 器 总 高mm9135壳 体 和 裙 座 质 量kg4194.73附 件 质 量kg838.945内 件 质 量kg768.585保 温 层 质 量kg361.594平 台 及 扶 梯 质 量kg6459.25操 作 时 物 料 质 量kg1059.08液 压 试 验 时 液 体 质 量kg5298.8吊 装 时 空 塔 质 量kg5187.39直 立 容 器 的 操 作 质 量 kg15882.2直 立 容 器 的 最 小 质 量 kg14208.2直 立 容 器 的 最 大 质 量 kg20121.9空 塔 重 心 至 基 础 环 板 底 截 面 距 离mm4954.31直 立 容 器 自 振 周 期s0.25第 二 振 型 自 振 周 期s第 三 振 型 自 振 周 期s临界风速(第一振型)临界风速(第二振型)雷诺系数设计风速风 载 对 直 立 容 器 总 的 横 推 力 N15448.2地 震 载 荷 对 直 立 容 器 总 的 横 推 力 N28343.1操 作 工 况 下 容 器 顶 部最 大 挠 度mm1.13772容 器 许 用 外 压MPa注：内件质量指塔板质量；填料质量计入物料质量；偏心质量计入直立容器的操作质量、最小质量、最大质量中。上封头校核计算计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 Pc 0.10MPa设计温度 t 120.00 C内径 Di 1000.00mm曲面深度 hi 275.00mm材料 Q345R (板材)设计温度许用应力 st 184.20MPa试验温度许用应力 s 185.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 PT = 1.25Pc= 0.1904 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ss = 292.50MPa试验压力下封头的应力sT = = 5.65MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 0.8843计算厚度 dh = = 0.28mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 17.70mm最小厚度 dmin = 3.00mm名义厚度 dnh = 20.00mm结论 满足最小厚度要求重量 201.26 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 Pw= = 6.20567MPa结论 合格下封头校核计算计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 Pc 0.11MPa设计温度 t 120.00 C内径 Di 1000.00mm曲面深度 hi 275.00mm材料 Q345R (板材)设计温度许用应力 st 184.20MPa试验温度许用应力 s 185.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 PT = 1.25Pc= 0.1904 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ss = 292.50MPa试验压力下封头的应力sT = = 5.65MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 0.8843计算厚度 dh = = 0.32mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 17.70mm最小厚度 dmin = 3.00mm名义厚度 dnh = 20.00mm结论 满足最小厚度要求重量 201.26 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 Pw= = 6.20567MPa结论 合格内压圆筒校核计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 Pc 0.11MPa设计温度 t 120.00 C内径 Di 1000.00mm材料 Q345R ( 板材 )试验温度许用应力 s 185.00MPa设计温度许用应力 st 184.20MPa试验温度下屈服点 ss 325.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.35mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 17.70mm名义厚度 dn = 20.00mm重量 3169.40Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 0.1904 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ss = 292.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 6.44 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 5.44618MPa设计温度下计算应力 st = = 3.15MPastf 156.57MPa校核条件stf st结论 合格任意式法兰作为整体法兰计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所设 计 条 件简 图设计压力 p0.000MPa计算压力 pc0.000MPa设计温度 t0.0 C轴向外载荷 F0.0N外力矩 M0.0N.mm壳材料名称体许用应力 185.0MPa法材料名称Q345R许用sf185.0MPa兰应力stf185.0MPa材料名称40MnB螺许用sb196.0MPa应力stb174.0MPa栓公称直径 d B10.0mm螺栓根径 d 113.8mm数量 n20个Di1000.0Do1200.0垫 结构尺寸Db500.0D外25.0D内20.00150.0 mmLe350.0LA-650.0h150.01400.0材料类型软垫片N2.5m2.50y(MPa)20.0压紧面形状1a,1bb1.25DG22.5片b06.4mm b= b0b06.4mm DG= ( D外+D内 )/2b0 6.4mm b=2.53 b0 6.4mm DG= D外 - 2b螺 栓 受 力 计 算预紧状态下需要的最小螺栓载荷WaWa= bDG y = 1767.1N操作状态下需要的最小螺栓载荷WpWp = Fp + F = 0.0 N所需螺栓总截面积 AmAm = max (Ap ,Aa ) = 9.0mm2实际使用螺栓总截面积 AbAb = = 3006.6mm2力 矩 计 算操FD = 0.785pc = 0.0NLD= L A+ 0.51 = -450.0mmMD= FD LD = -0.0N.mm作FG = Fp = 0.0NLG= 0.5 ( Db - DG ) = 238.8mmMG= FG LG = 0.0N.mmMpFT = F-FD = 0.0NLT=0.5(LA + d1 + LG ) = -5.6mmMT= FT LT = -0.0N.mm外压: Mp = FD (LD - LG )+FT(LT-LG ); 内压: Mp = MD+MG+MT Mp = 0.0N.mm预紧 MaW = 295531.8NLG = 238.8mmMa=W LG = 70558224.0N.mm计算力矩 Mo= Mp 与Masft/sf中大者 Mo = 70558224.0N.mm螺 栓 间 距 校 核实际间距 = 78.5mm最小间距 32.0 (查GB150-2011表9-3)mm最大间距 90.0mm 形 状 常 数 确 定387.30h/ho = 0.4 K = Do/DI = 1.200 2.7由K查表9-5得T=1.839Z =5.545Y =10.750U=11.813整体法兰查图9-3和图9-4FI=0.84219VI=0.212130.00217松式法兰查图9-5和图9-6FL=0.00000VL=0.000000.00000查图9-7由 d1/do 得f = 3.02430整体法兰 = 485257248.0松式法兰 = 0.00.0=f e+1 =1.08g = y/T = 0.591.10 = 0.59剪应力校核计 算 值许 用 值结 论预紧状态 1.81MPa校核合格操作状态 0.00MPa校核合格输入法兰厚度f = 35.0 mm时, 法兰应力校核应力性质计 算 值许 用 值结 论轴向应力 1.63MPa =277.5 或 =462.5( 按整体法兰设计的任 意 式法兰, 取 ) 校核合格径向应力 108.40MPa = 185.0校核合格切向应力 18.02MPa = 185.0校核合格综合应力 = 55.02MPa = 185.0校核合格刚度系数 0.003 校核合格法兰校核结果校核合格开孔补强计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所接 管: N1, 25010计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔设 计 条 件简 图计算压力 pc0.1MPa设计温度120壳体型式椭圆形封头壳体材料名称及类型Q235R板材壳体开孔处焊接接头系数0.85壳体内直径 Di1000mm壳体开孔处名义厚度n20mm壳体厚度负偏