模板支撑系统讲座

模板支撑系统讲座,有关规范,1、JGJ166-2008建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范；2、JGJ231-2010建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程；3、DBJ15-98-2014：建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程(广东省标准)；4、JGJ128-2010建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范5、JGJ300-2013：建筑施工临时支撑结构技术规范；6、JGJ162-2008:建筑施工模板安全技术规范;7、JGJ130-2011：扣件式钢管脚手架安全技术规范,目录,第一章:建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013第二章:建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008第三章:扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011,第一章:建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013,规范目次,1.总则2.术语、符号（2）3.基本规定4.结构设计计算（6）5.构造要求（3）6.特殊支撑结构（2）7.施工（7）8.监测附录（4）,1总则,1总则1.0.1为在建筑施工临时支撑结构的设计和施工中，贯彻执行国家现行的法律、法规，做到技术先进、设计合理、经济适用、安全可靠，制定本规范。【目的】1.0.2本规范适用于在建筑施工中用钢管脚手架搭设的建筑施工临时支撑结构的设计、施工与监测。【范围，不含门式支撑结构】1.0.3建筑施工临时支撑结构的设计、施工和监测除应符合本规范外尚应符合国家现行有关标准的规定。【通款】,2术语,2术语和符号2.1.1临时支撑结构：为建筑施工临时搭设的由立杆、水平杆及斜杆等构配件组成的支撑结构，简称支撑结构。2.1.2扣件式钢管支撑结构：采用钢管和扣件连接搭设的支撑结构。2.1.3碗扣式钢管支撑结构：采用钢管和碗扣连接搭设的支撑结构。2.1.4承插式钢管支撑结构：采用钢管和承插件连接搭设的支撑结构，包括盘扣式和盘销式等。2.1.5框架式支撑结构：由立杆与水平杆等构配件组成，节点具有一定转动刚度的支撑结构，包括无剪刀撑框架式支撑结构和有剪刀撑框架式支撑结构。2.1.6单元框架：由纵向和横向竖向剪刀撑围成的矩形单元结构。2.1.7单元桁架：由4根立杆、水平杆及竖向斜杆等组成的几何稳定的矩形单元结构。,2术语和符号2.1.8桁架式支撑结构：单元桁架间通过连系杆组成的支撑结构。2.1.9悬挑支撑结构：水平桁架支承在框架式或桁架式支撑结构上，且水平桁架一端为悬臂的支撑结构。2.1.10跨空支撑结构：水平桁架的两端均支承在框架式或桁架式支撑结构上，且中间部位为跨空的支撑结构。2.1.11节点转动刚度：支撑结构中的立杆与水平杆连接节点发生单位转角（弧度制）所需弯矩值。,3基本规定,3基本规定3.0.1支撑结构可分为框架式和桁架式。3.0.2支撑结构的承载能力计算应采用荷载效应基本组合；变形计算应采用荷载效应标准组合。3.0.3支撑结构所使用的构配件宜选用标准定型产品。3.0.4支撑结构地基应坚实可靠。当地基土不均匀时，应进行处理。3.0.5支撑结构应与既有结构作可靠连接。3.0.6施工前，应按有关规定编制、评审和审批施工方案，并应进行技术交底。,4结构设计计算,4结构设计计算4.1一般规定4.1.1框架式支撑结构应采用半刚性节点连接的框架计算模型；桁架式支撑结构应采用铰接节点连接的桁架计算模型。4.1.2支撑结构的设计应包括下列内容：,4.1.3支撑结构受压杆件的长细比不应大于180；受拉构件及剪刀撑等一般连系构件的长细比不应大于250,相关规范对杆件长细比的限制,混凝土结构工程施工规范GB50666-2011，4.3.12条建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，5.1.9条,4.1.5钢材的强度设计值与弹性模量应按本规范表4.1.5取值。,表4.1.4节点转动刚度值k,4.1.4框架式支撑结构的节点转动刚度值k应按表4.1.4的规定取值，其它形式节点的转动刚度可通过试验确定。,表4.1.5钢材的强度设计值和弹性模量（N/mm2）,4.1.6对支撑结构不规则、荷载不均匀等情况，应另行设计计算。,4.2荷载与效应组合,本规范对荷载的相关规定,4.2.4永久荷载标准值应符合下列规定：1.被支撑的结构自重（G1）的标准值应按实际重量计算；2.支撑结构自重（G2）的标准值应按实际支撑结构重量计算；3.其他材料自重（G3）的标准值：脚手板自重标准值应按表4.2.4-1采用；栏杆与挡脚板自重标准值应按表4.2.4-2采用；支撑结构上的安全设施的荷载应按实际情况采用，密目式安全立网均布荷载标准值不应低于0.01kN/m2,4.2.5-1施工荷载（Q1）的标准值不应低于表4.2.5-1的规定。,JGJ162-2008，4.1.2-2：振捣混凝土时产生的荷载标准值(Q2k)，对水平面模板可采用2kN/m2，对垂直面模板可采用4kN/m2，且作用范围在新浇筑混凝土侧压力的有效压头高度之内。,4.2.5-2风荷载（Q2）的标准值，应按下式计算：Wk=zszw0相关系数均应按现行国家标准建筑结构荷载规范GB50009规定采用。基本风压取值按重现期n=10年取。,4.2.5-4泵送混凝土或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载（Q3）的标准值应符合国家现行标准混凝土结构工程施工规范GB50666的有关规定。【GB50666-2011】A.0.7泵送混凝土或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载（Q3）的标准值，可取计算工况下竖向永久荷载标准值的2%,并应作用在模板支架上端水平方向。,4.2.6荷载分项系数应按表4.2.6确定。,4.2.7支撑结构设计时应取最不利荷载计算，参与支撑结构计算的各项荷载组合应符合表4.2.7规定。,4.3水平杆设计计算,4.3.1当水平杆承受外荷载时，应进行水平杆的抗弯强度验算、变形验算及水平端部节点的抗剪强度验算。4.3.5水平杆的弯矩与挠度计算应符合下列规定：1.对水平杆为连续的支撑结构，当连续跨数超过三跨时宜按三跨连续梁计算；当连续跨数小于三跨时，应按实际跨连续梁计算。对水平杆不连续的支撑结构，按单跨简支梁计算。2.当计算纵向水平杆时，跨度宜取立杆纵向间距（la），当计算横向水平杆时，跨度宜取立杆横向间距（lb）。,4.4稳定性计算,4.4.1无剪刀撑框架式支撑结构应按本规范公式（4.4.4-1）或公式（4.4.4-2）进行立杆稳定性计算。4.4.2有剪刀撑框架式支撑结构应进行稳定性计算。当不组合风荷载时，应按本规范公式（4.4.4-1）对单元框架进行立杆稳定性计算；当组合风荷载时，还应按本规范公式（4.4.4-2）进行立杆局部稳定性计算。,4.4.3桁架式支撑结构应对单元桁架进行稳定性验算，并应符合下列规定：1.单元桁架的局部稳定性应按本规范公式（4.4.4-1）或公式（4.4.4-2）进行立杆稳定性计算。2.单元桁架的整体稳定性应按本规范第4.4.13条进行计算。符合下列情况之一时，可不进行单元桁架的整体稳定性验算：支撑结构通过连墙件与既有结构做可靠连接时；当支撑结构的单元桁架按照本规范第5.3.2条中的梅花形布置时。,4.5支撑结构抗倾覆计算,4.6地基承载力验算4.6.3立杆基础底面积Ag的计算应符合下列规定：1.当立杆下设底座时，立杆基础底面积取底座面积；2.当在夯实整平的原状土或回填土上的立杆，其下铺设厚度为50mm60mm、宽度不小于200mm的木垫板或木脚手板时，立杆基础底面积可按下式计算：Ag=ab,5构造要求,5.1一般规定,5.1.1支撑结构搭设高度宜符合下列规定：1.框架式支撑结构搭设高度不宜大于40m；当搭设高度大于40m时，应另行设计；2.桁架式支撑结构搭设高度不宜大于50m；当搭设高度大于50m时，应另行设计。5.1.2支撑结构的地基应符合下列规定：1.搭设场地应坚实、平整，并应有排水措施；2.支撑在地基土上的立杆下应设具有足够强度和支撑面积的垫板；3.混凝土结构层上宜设可调底座或垫板；4.对承载力不足的地基土或楼板，应进行加固处理；5.对冻胀性土层，应有防冻胀措施；6.湿陷性黄土、膨胀土、软土应有防水措施。,5.1.3立杆宜符合下列规定：1.起步立杆宜采用不同长度立杆交错布置。2.立杆的接头宜采用对接。5.1.4支撑结构应设置纵向和横向扫地杆，且宜符合下列规定：1.对扣件式支撑结构，扫地杆高度（h1）不宜超过200mm；2.对碗扣式支撑结构，扫地杆高度（h1）不宜超过350mm；3.对承插式支撑结构，扫地杆高度（h1）不宜超过550mm；,5.1.5支撑结构顶部可调托撑伸出顶层水平杆的悬臂长度（h2）应符合下列规定：1.悬臂长度（h2）不宜大于500mm；2.可调托撑螺栓伸出长度不应超过300mm，插入立杆内的长度不应小于150mm（图5.1.5）；3.可调托撑螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不宜大于3mm，安装时上下应同轴；4.可调托撑上的主龙骨（支撑梁）应居中。,5.1.6当有既有结构时，支撑结构应与既有结构可靠连接，并宜符合下列规定：1.竖向连接间隔不宜超过2步，优先布置在水平剪刀撑或水平斜杆层处；2.水平方向连接间隔不宜超过8m；3.附柱（墙）拉结杆件距支撑结构主节点宜不大于300mm；4.当遇柱时，宜采用抱柱连接措施(图5.1.6)。,5.1.7在坡道、台阶、坑槽和凸台等部位的支撑结构，应符合下列规定：1.支撑结构地基高差变化时，在高处扫地杆应与此处的纵横向水平杆拉通（图5.1.7）2.设置在坡面上的立杆底部应有可靠的固定措施。,5.1.8当支撑结构高宽比大于3，且四周无可靠连接时，宜在支撑结构上对称设置揽风绳或采取其他防止倾覆的措施。5.1.9支撑结构应采取防雷接地措施，并应符合国家相关标准的规定,5.2框架式支撑结构构造,5.2.1竖向剪刀撑布置应符合下列规定：1.框架式支撑结构应在纵向、横向分别布置竖向剪刀撑（图5.2.1），剪刀撑布置宜均匀对称。竖向剪刀撑间隔不应大于6跨，每个剪刀撑的跨数不应超过6跨，剪刀撑倾斜角度宜在4560之间，支撑结构外围应设置连续封闭的剪刀撑；2.竖向剪刀撑两个方向的斜杆宜分别设置在立杆的两侧，底端应与地面顶紧；3.竖向剪刀撑应采用旋转扣件固定在与之相交的立杆或水平杆上，旋转扣件中心宜靠近主节点。,5.2.2水平剪刀撑布置应符合下列规定：1.水平剪刀撑间隔层数不应大于6步；2.顶层应设置水平剪刀撑；3.扫地杆层宜设置水平剪刀撑；水平剪刀撑应采用旋转扣件固定在与之相交的立杆或水平杆上。,5.2.3剪刀撑接长时应采用搭接，搭接长度不应小于800mm，并应等距离设置不少于2个旋转扣件，且两端扣件应在离杆端不小于100mm处固定。5.2.4当同时满足下列规定时，可采用无剪刀撑框架式支撑结构：1.搭设高度在5m以下；2.被支撑结构自重的荷载标准值小于5kPa；3.支撑结构支承于坚实均匀地基土或结构层上；4.支撑结构与既有结构有可靠连接。,5.2.5纵横水平杆均应与立杆连接，其连接点间距不应大于150mm,5.2.6当承受荷载较大，立杆需加密时，加密区的水平杆应向非加密区延伸至少两跨（图5.2.6）,5.2.7支撑结构构非加密区立立杆、水平平杆间距应与与加密区间间距互为倍数(图5.2.7)。,5.3.1单元桁架架的竖向斜杆杆布置可采采用对称式和和螺旋式（图5.3.1），且应在单元桁架各各面满布。水平斜杆宜宜间隔23步布置一道，底层及及顶层应布置置水平斜杆杆。,5.3桁架式支撑结构构造,5构造要求5.3桁架式支撑结构构造5.3.3桁架式支支撑结构的斜斜杆布置（图5.3.3）应符合下列列规定：1.外立面应应满布竖向斜斜杆(图5.3.3a)2.支撑结构构周边应布置封闭的水平斜杆(图5.3.3b)，其其间隔不应应超过6步；3.顶层应满满布水平斜杆；4.扫地杆层宜满布水平平斜杆。5.3.4承插式支撑结构顶层和扫地杆层的步距宜比标准步距缩小一个盘扣间距。（a）外立面图（b）平面图,经验交流1.高空、大跨度大梁钢管格构柱支模承重架设计施工2.超常规混凝土结构施工中高支模架的选型研究,6特殊支撑结构,6特殊支撑结构6.1悬挑支撑结构6.1.1悬挑支撑结构（图6.1.1）的竖向荷载设计值（pt）应符合下式要求：ptpt，max表C-1悬挑部分的竖向荷载限值pt，max,6,6特殊支撑结构6.1悬挑支撑结构6.1.2落地部分支撑结构的设计计算应符合下列规定：1.应按本规范框架式支撑结构或桁架式结构进行设计计算；2.落地部分立杆稳定性验算时，应计入悬挑部分受竖向荷载引起的附加轴力，总高度应取支撑结构的高度（H）。立杆附加轴力设计值（Nt）应按下式计算：Nt=tptlaBt表6.1.2悬挑支撑结构的附加轴力系数（t）,6特殊支撑结构6.1悬挑支撑结构6.1.1悬挑支撑结构应进行抗倾覆验算，验算时应计入悬挑部分荷载引起的附加倾覆力矩。,6.特殊支撑结构6.1悬挑支撑结构6.1.4悬挑支撑结构应符合下列规定：1.悬挑支撑结构的悬挑长度不宜超过4.8m；2.悬挑支撑结构的尺寸及杆件布置应符合下列规定（图6.1.1）：落地部分宽度(B)不应小于悬挑长度（Bt）的两倍；支撑结构纵向长度（L）不应小于悬挑长度（Bt）的两倍；竖向剪刀撑（或斜杆）与地面的夹角宜为4060。落地部分应满足框架式或桁架式支撑结构的构造要求；,6特殊支撑结构6.1悬挑支撑结构6.1.4悬挑支撑结构应符合下列规定：3.落地部分应满足框架式或桁架式支撑结构的构造要求；4.平衡段除应满足框架式或桁架式支撑结构的构造要求外；还应增设剪刀撑或斜杆，使沿悬挑方向的每排杆件形成桁架（图6.1.4）。平衡段的顶层与底层应设置水平剪刀撑或满布水平斜杆；5.悬挑部分沿悬挑方向的每排杆件应形成桁架。悬挑部分顶层及悬挑斜面应设置剪刀撑或满布斜杆；6.悬挑部分的竖向斜杆倾斜角宜为40607.悬挑部分不宜使用扣件传力；8.使用前宜进行载荷实验。图6.1.4悬挑支撑结构剖面图（1-1）,第二章:建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008,前言,随着现代化建设和现代工程技术的蓬勃发展，在土木、建筑工程中居于及其重要地位的现浇混凝土结构工程的施工中，模板工程技术已发生了面貌一新的变化：不仅模板与支架材料的品种和性能有了很大的拓展，其结构和构造更趋合理和可靠，杆、构、配件更加系列、齐全和定型化，配合更加紧密和装拆更加便捷，而且模板工程的方案设计、承载验算、试验监测和施工管理也都有了巨大的进步和发展。本规范的主要技术内容是：1.总则；2.术语、符号；3.材料选用；4.荷载及变形值的规定；5.设计；6.模板构造与安装；7.模板拆除；8.安全管理。强制性条文：3条（5.1.6；6.1.9；6.2.4）,1总则1.0.1为在工程建设模板工程施工中贯彻国家安全生产的方针和政策，做到安全生产、技术先进、经济合理、方便适用，制定本规范。1.0.2本规范适用于建筑施工中现浇混凝土工程模板体系的设计、制作、安装和拆除。1.0.3进行模板工程的设计和施工时，应从工程实际情况出发，合理选用材料、方案和构造措施；应满足模板在运输、安装和适用过程的强度、稳定性和刚度要求，并宜优先采用定型化、标准化的模板支架和模板构件。1.0.4建筑施工模板工程的设计、制作、安装和拆除除应符合本规范的要求外，尚应符合国家现行有关标准的规定。,全木模板安装,组合钢模板,效果对比,嵌入式钢框塑料模板,南京玄武区政府的密肋楼板采用塑料模壳,隧道钢模,液压自动爬模技术,1术语、符号,本章术语的条文仅列出容易混淆、误解和概念模糊的术语，计13个。,1面板，2小梁，3主梁,1,2,3,4支架，5连接件，6模板体系，7支架立柱，8早拆模板体系,7,6,5,4,8,与本规范相关的标准和规程,1碳素结构钢GB/T7002低合金高强度结构钢GB/T15913直缝电焊钢管GB/T137934低压流体输送用焊接钢管GB/T30925一般工程用铸造碳钢件GB/T113526钢管脚手架扣件GB158317碳钢焊条GB/T51178低合金钢焊条GB/T51189六角头螺栓C级GB/T578010六角头螺栓GB/T578211组合钢模板技术规范GB5021412紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱GB/T3098.（1、11）14自钻自攻螺钉GB/T15856.1418自攻螺栓GB/T5282528522铝及铝合金型材YB170323混凝土模板用胶合板ZBB7000624钢结构设计规范GB5001725冷弯薄壁型钢结构技术规范GB5001826滑动模板工程技术规范GB5011327建筑地基基础设计规范GB5000728门式钢管脚手架JG1329混凝土结构工程施工质量验收规范GB5020430建筑施工高处作业安全技术规范JGJ8031施工现场临时用电安全技术规范JGJ4632木结构设计规范GB50005,3材料选用,3.1钢材重点：防止在一定条件下出现脆性破坏。可致使钢材出现（冷）脆性破坏的因素（结构形式、环境温度、应力特征、钢材厚度、钢材性能等）均要控制。钢材性能：1抗拉强度：是衡量钢材抵抗拉断的性能指标，直接反映钢材内部组织的优劣，并与疲劳强度有着比较密切的关系。2伸长率：是衡量钢材塑性性能的指标。而塑性又是在外力作用下产生永久变形时抵抗断裂的能力。3屈服强度：是衡量结构的承载能力和确定强度设计值的重要指标。4冷弯试验：是钢材塑性指标之一，也是衡量钢材质量的一个综合性指标。在一定程度上也是鉴定焊接性能的一个指标。5硫、磷含量：是建筑钢材中的主要杂质，对钢材的力学性能和焊接街头的裂纹敏感有较大影响。6碳含量：因建筑钢的焊接性能主要取决于碳含量，碳的合适含量，宜控制在0.120.2。,青岛市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行规定,第五条产权单位应购置外径为48mm，壁厚为3.5mm的钢管，钢管必须符合低压流体输送用焊接钢管（GB/T3091）的规定；扣件必须符合钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。,3.2冷弯薄壁型钢重点：材质、机械性能，焊接、连接件材料性能3.3木材要点：树种、树龄、外观、节理、防腐、含水率,3.4铝合金型材重点：材质、机械性能（截面特性不便取值）3.5竹、木胶合模板板材重点：表面特性、含水率、胶合能力、技术性能,4荷载及变形值的规定4.1荷载标准值4.2荷载设计值4.3荷载组合4.4变形值规定,4.1荷载标准值,4.1.1永久荷载,新浇筑混凝土自重G2,（楼层高度为4m以上时，如何取值？）,模板及其支架自重G1,钢筋自重G3（一般梁板结构，板1.1kN/m3，梁1.5kN/m3）,采用内部振捣器，新浇筑混凝土作用于模板侧压力G4（与施工手册规定一致，是以流体静压力原理为基础，并结合浇筑速度与侧压力的国内试验结果而建立的，考虑了不同密度混凝土凝结时间、坍落度和掺缓凝剂的影响等因素。适用于浇筑速度在6m/h以下的普通混凝土及轻骨料混凝土。）,新浇筑混凝土对模板侧面压力的标准值G4ka新浇混凝土的影响因素：混凝土的密度、初凝时间t、浇筑速度V、坍落度、入模温度T、加外加剂、浇筑高度等。b新浇混凝土侧压力的计算,to新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。当缺乏试验资料时，可采用to=计算（T为混凝土的温度，）t0=200/(T+15)V混凝土的浇筑速度（m/h）；H混凝土侧压力计算位置所至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）；1外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；2混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；5090mm时，取1.0；110150mm时，取1.15。,*荷载组合与荷载的分项系数*注意：验算刚度（即变形）时，取荷载的标准值。*荷载分布图有效压头高度按下式计算：,4.1.2可变荷载,施工人员及设备荷载Q1,4.1.3风荷载（风振系数取1，基本风压按n10年）,振捣混凝土时产生的荷载Q2倾倒混凝土时，对垂直面模板产生的水平荷载Q3,当计算模板和直接支承模板的小梁时，均布活荷载可取2.5kN/m2，再用集中荷载2.5kN进行验算，比较两者所得的弯矩值取其大值；当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取1.5kN/m2；当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载标准值可取1.0kN/m2。注：1对大型浇筑设备，如上料平台、混凝土输送泵等按实际情况计算；采用布料机上料进行浇筑混凝土时，活荷载标准值取4kN/m2。2混凝土堆积高度超过100mm以上者按实际高度计算。3模板单块宽度小于150mm时，集中荷载可分布于相邻的2块板面上。,计算面板及小梁活载2.5kN/m2,计算支撑小梁的主梁活载1.5kN/m2,计算支撑大梁的支架活载1.0kN/m2,混凝土布料机基座形式,布料杆在输送混凝土时的冲击荷载可能是造成垮塌的诱发荷载,振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k，倾倒混凝土时，对垂直面模板产生的水平荷载标准值Q3k共同点作用范围均在“有效压头高度”以内不同点二者不会同时出现（见4.3.2各项荷载标准值组合）,取自混凝土结构工程施工及验算规范GB50024-92,4.1荷载设计值,4.2.1强度、稳定性验算，采用荷载设计值4.2.2正常使用极限状态的变形时，采用荷载标准值4.2.3钢面板及其支架作用荷载设计值可乘以0.95进行折减。当采用冷弯薄壁型钢时，其荷载设计值不应折减。,4.3荷载组合,永久荷载分项系数G当其效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合，取1.2，对由永久荷载效应控制的组合，取1.35。当其效应对结构有利时，取1.0，对结构的倾覆、滑移验算，取0.9。可变荷载分项系数Q一般取1.4，大于4kN/m2时取1.3风荷载分项系数，取1.4,4.3.1极限状态设计1承载能力极限状态r0SR（4.3.1-1）1）由可变荷载效应控制的组合,（4.3.1-2）,（4.3.1-3）,2）由永久荷载效应控制的组合,（4.3.1-4）,2正常使用极限状态SC,（4.3.1-5）,（4.3.1-6）,（较0.85有所提高）,结合4.3.2款，可得效应组合设计值S,4.4变形值规定【讨论】L计算跨度，应明确为最大计算跨度4.4.1、4.4.2关于变形容许值，存在分歧,5设计5.1一般规定5.2现浇混凝土模板计算5.3爬模计算（略）,5.1一般规定,5.1.2模板及其支架的设计应符合下列规定：1具有足够的承载能力、刚度和稳定性2构造简单，装拆方便，便于钢筋的绑扎、安装和混凝土的浇筑、养护3混凝土梁施工由跨中向两端对称分层浇筑，每层厚度不得大于400mm（与4.1.2注2进行对比）4抗倾覆稳定性验算时，须符合相关设计规范规定。,堆载试验1吨/m2,5.1.3模板设计包含内容1据混凝土施工工艺和季节施工措施，定构造所受荷载；2绘制配板设计图、支撑设计布置图、细部构造和异形模板大样图；3按模板承受荷载的最不利组合对模板进行验算；4制定模板安装及拆除的程序和方法；5编制模板及配件的规格、数量汇总表及周转使用计划；6、编制模板施工安全、防火技术措施及设计、施工说明书；,穿插：6.1.1模板安装前必须做好下列安全技术准备工作：1应审查模板的结构设计与施工说明书中的荷载、计算方法、节点构造和安全措施，设计审批手续应齐全。2应进行全面的安全技术交底，操作班应熟悉设计与施工说明书，并应做好模板安装作业的分工准备。采用爬模、飞模、隧道模等特殊模板施工时，所有参加作业人员必须经过专门技术培训，考核合格后方可上岗。,满堂支撑架立杆平面布置图,满堂支撑架水平剪刀撑布置图,用胶合板及钢管扣件支梁、板模的构造,事故案例,事故审判,可调托座，双钢管托梁,非稳定体系,稳定体系,设抛撑（对称设置）,设揽风绳（对称设置）,5.1.8用门式钢管脚手架作支架立柱时，应符合下列规定：1几种门架混合使用时，必须取支撑力最小的门架作为设计依据；2荷载亦直接作用在门架两边的轴线上，必要时可设横梁将荷载传于两立杆顶端，且应按单榀门架进行承力计算；,梁板立杆支撑共用构造,3门架结构在相邻两榀之间设工具式交叉支撑，使用的交叉支撑线刚度必须满足下列要求：,4当门架使用可调支座时，调节螺杆伸出长度不得大于150mm；5当露天门架支架立柱为群柱架时，高宽比不应大于5，当高宽比大于5时，必须使用揽风绳，保证宽度方向的稳定。,5.1.9遇有下列情况时，水平支撑梁的设计应采取防倾倒措施，不得取消或改动销紧装置的作用，且应符合下列规定：1水平支撑如倾斜或由倾斜的托板支撑以及偏心荷载情况存在时；2梁由多杆件组成；3当梁的高宽比大于2.5时，水平支撑梁的底面严禁支撑在50mm宽的单托板面上；4水平支撑梁的高宽比大于2.5时，应避免承受集中荷载。,5.2现浇混凝土计算,5.2.1面板可按简支跨计算，应验算跨中和悬臂端的最不利抗弯强度和挠度。1抗弯强度计算最不利弯矩设计值，取均布荷载与集中荷载分别作用时计算结果的大值；【讨论】1非简支梁集中荷载作用点位置？2跨中与悬臂端求最不利抗弯强度和挠度，是分开建模型还是不分，按实际模型？,2挠度应按下式公式进行验算【讨论】1上2公式，显然是简支梁受均布荷载，和均布荷载+集中荷载的挠度公式，与5.2.1规定不吻。,5.2.2支撑楞梁计算时，次楞一般为2跨以上连续楞梁，可按本规范附录C计算，当跨度不等时，应按不等跨连续楞梁或悬臂楞梁设计；主楞可根据实际情况按连续梁、简支梁或悬臂梁设计；同时次、主楞梁均应进行最不利抗弯强度与挠度计算。1次、主楞梁抗弯强度计算最不利弯矩设计值，应从均布荷载产生的弯矩设计值M1、均布荷载与集中荷载产生的弯矩设计值M2和悬臂端产生的弯矩设计值M3三者中，选取计算结果最大值。2次、主楞楞梁抗剪强度计算3挠度计算,青岛市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行规定,第二十一条脚手架及模板支撑系统计算内容主要包括：（一）纵向、横向水平杆件等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算；（二）立杆的稳定性计算；（三）连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算。,5.2.4柱箍应采用扁钢、角钢、槽钢和木楞制成，其受力状态应为拉弯杆件。【讨论】柱箍设对拉螺栓时如何计算？,5.2.5木、钢立柱【讨论】格构式立柱验算？1木立柱2工具式钢管立柱3扣件式钢管立柱【区别】立杆计算长度取最大步距，非h+2a或kh。【讨论】支架高度强度折减系数应设？4门形钢管立柱【区别】1引入调整系数k（可调底座伸出长度；1.0，0.9，0.8）（与建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ1282000要求相同。）2长度修正系数k0（模板支柱高度，1.13，1.17，1.22）,青岛市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行规定,第二十三条符合下列条件之一的模板支撑系统称为高大模板支撑系统：（一）高度超过8m的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统；（二）跨度超过18m现浇混凝土梁板构件模板支撑系统；（三）施工总荷载大于10kN/m2（板250厚）的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统；（四）集中线荷载大于15kN/m（梁500mmX1000mm高）的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统；（五）滑模模板及其它特殊脚手架（搭设高度超过30m的构筑物脚手架）。,5.2.6立柱底地基承载力验算【讨论】普通楼层楼板强度和裂缝验算？如本规范7.1.2、7.1.3、7.1.13（7.1模板拆除要求），7.2.4（7.2支架立柱拆除）均有相同要求。,青岛市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行规定,第十九条下列脚手架及模板支撑系统必须进行计算（五）高度在4m以上的模板支撑系统；（六）搭设在地面或楼板上的脚手架或模板支撑系统，应对其地基或楼板的承载力进行验算。,6模板构造与安装6.1一般规定6.2支架立柱构造与安装6.3普通模板构造与安装6.4爬升模板构造与安装（略）6.5飞模构造与安装（略）6.6隧道模板构造与安装（略）,6.1一般规定,6.1.2模板构造与安装应符合下列规定：1模板安装应按设计与施工说明书顺序拼装。木杆、钢管、门架等支架立柱不得混搭。2竖向模板和支架立柱支承部分安装在基土上时，应加设垫板，垫板应有足够强度和支承面积，且应中心承载。基土应坚实，并应有排水措施。对湿陷性黄土应有防水措施；对特别重要的结构工程可采用混凝土、打桩等措施防止支架柱下沉。对冻胀性土应有防冻融措施。3当满堂或共享空间模板支架立柱高度高度超过8m时，若地基土达不到承载要求，无法防止立柱下沉，则应先施工地面下的工程，再分层回填夯实基土，浇筑地面混凝土垫层，达到强度后方可支模。4模板及其支架在安装过程中，必须设置有效防倾覆的临时固定设施。,深圳地铁3号线,5现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m时，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全长度的1/10003/1000.6现浇多层或高层房屋和构筑物，安装上层模板及其支架应符合下列规定：1）下层楼板应具有承受上层施工荷载的承载能力，否则应加设支撑支架；2）上层支架立柱应对准下层支架立柱，并应在立柱底铺设垫板；3）当采用悬臂吊模板、桁架支模方法时，其支撑结构的承载能力和刚度必须符合设计构造要求。7当层间高度大于5m时，应选用桁架支模或钢管立柱支模。当层间高度小于或等于5m时，可采用木立柱支模。,第五十一条模板支撑系统应采用钢管和扣件搭设，严禁使用木、竹等材料搭设。第五十三条模板支撑系统应按要求设置立柱和纵横向扫地杆及大横杆，各杆件的间距均由计算决定，同时应满足下列要求：模板立柱间距不应大于1.2m；第一步大横杆的步距均不应大于1.8m，其它大横杆的步距均不应大于1.2m；最高一步大横杆与模板支撑点之间的距离不得大于50cm。,青岛市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行规定,南京河西四季仁恒双塔空中花园板梁施工高支模,现场安装检查,桁架底部安全措施,常州九洲广场悬挑层高支模，悬挑5m,钢挑梁施工，要求传力直接，明确,6.1.9支撑梁、板的支架立柱构造与安装应符合下列规定：1梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。2木立柱底部应设垫木，顶部应设支撑头。钢管立杆底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。,端部扣件盖板的边缘至杆端距离太小,6.2支架立柱构造与安装,6.2.2工具式立柱支撑的构造与安装应符合下列规定：1工具式钢管单立柱支撑的间距应符合支撑设计的规定。2立柱不得接长使用。3所有夹具、螺栓、销子和其他配件应处在闭合或拧紧的位置。4立杆及水平拉杆构造应符合本规范第6.1.9条的规定。,工具式立柱支撑的梁、板模板,6.2.3木立柱支撑的构造与安装应符合下列规定：1木立柱宜选用整料，当不能满足要求时，立柱的接头不宜超过1个，并应采取对接夹板接头方式。立柱底部可采用垫块垫高，单不得采用单码砖垫高，垫高高度不得超过300mm。2木立柱底部与垫木之间应设置硬木对角楔调整标高，并应铁钉将其固定在垫木上。3木立柱间距、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑的设置应符合本规范第6.1.9条的规定，严禁使用板皮替代规定的拉杆。4所有单立柱支撑应在底垫木和梁底模板的中心，并应与底部垫木和顶部梁底模板紧密接触，且不得承受偏心荷载。5当仅为单排立柱时，应在单排立柱的两边每隔3m加设斜支撑，且每边不得少于2根，斜支撑与地面的夹角应为60。,南京电视台演播中心大演播厅模板支架整体倒塌技术原因分析事故发生后，查看残存钢管支架的立杆连续4根钢管接头在同一高度架子底部与周边支架的水平连系杆很少，立杆的横向约束很弱,对接扣件在同一位置,5满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的连续式剪刀撑（图6.2.41）.剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。当建筑层高在820m时，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑（图6.2.42）。当建筑层高超过20m时，在满足以上规定的基础上，应将所有之字斜撑全部改为连续式剪刀撑（图6.2.43）。,模板支撑系统四周均设剪刀撑,6当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点。,第三章:扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011,随着高层建筑日益增多，建筑结构日趋复杂，脚手架、模板工程、基坑、塔吊等工程在搭设、施工、使用中作业危险因素多，极易发生伤亡事故。建设工程的施工安全问题，直接关系到人民群众的生命财产安全，受到社会的广泛关注。从建设部到各级地方主管部门、从施工单位到项目部、从行业内到行业外，关爱生命、关注安全一直是工作的主旋律。但是，不可否认的事实是建设行业已经成为除能源矿业之外的第二大安全事故高发行业，与今天中国快速发展的经济和越来越强调和谐社会、以人为本的大环境不相适应。,建质200987号危险性较大的分部分项工程安全管理办法,适用范围：本办法适用于房屋建筑和市政基础设施工程（以下简称“建筑工程”）的新建、改建、扩建、装修和拆除等建筑安全生产活动及安全管理。,本办法自颁布之日起实施。原关于印发和的通知（建质2004213号）中的危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法废止。,超过一定规模的危险性较大的分部分项工程,专项方案应当包括的内容,方案编制人,实施施工总承包的，专项方案应当由施工总承包单位组织编制。其中，其中机械安装拆卸工程、深基坑工程、附着式脚手架等专业工程实施分包的，其专项方案可有专业承包单位组织编制。,方案的编制方法及要求,施工单位应当在危险性较大的分部分项工程施工前编制专项方案，对超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，施工单位应当组织专家对专项方案进行论证。先有方案，后有现场。,安全多发事故部位分析(2004),资料来源：中国建设部全国建筑施工安全生产形势分析报告（2004年度）,安全多发事故部位分析(2005),资料来源：中国建设部全国建筑施工安全生产形势分析报告（2005年度）,安全多发事故部位分析(2007),资料来源：中国建设部全国建筑施工安全生产形势分析报告（2007年度）,1995-2005安全事故统计表,1995-2005安全事故趋势分析,1995,1996,1997,1998,1999,2000,2001,2002,2003,2004,2005,2006年、2007年建筑施工事故起数比较,摘自全国建筑施工安全生产形势分析报告（2007年度）,2006年、2007年建筑施工事故死亡人数比较,摘自全国建筑施工安全生产形势分析报告（2007年度）,2006年、2007年全国建筑施工事故起数比较,简要结论,从数据统计来看，2000年之前的5年和之后的5年三级事故发生起数的绝对值并没有太大变化，但是，单次事故伤亡人数变化很大，群死群伤的重大恶性事故频发是2000年以后的特点。从数据统计来看，发生重大安全事故的责任主体中小建筑公司比例较小，相反具有一级、特级资质的施工单位发生重大安全事故的几率更高。从数据统计来看，有明确规范要求的部位发生事故的比例比尚未制定规范要求的部位更高，说明我们对规范的理解、掌握和控制存在很大问题。,需要了解相关的规范和标准脚手架、模板、基坑,单、双排与满堂脚手架作业层上的施工荷载标准值应根据实际情况确定，且不应低于表4.2.2的规定。表4.2.2施工均布荷载标准值,注：斜道上的施工均布荷载标准值不应低于2.0kN/m2。当在双排脚手架上同时有2个及以上操作层作业时，在同一个跨距内各操作层的施工均布荷载标准值总和不得超过5.0kN/。,支模、粉刷、砌墙等各工种进行立体交叉作业时,不得在同一垂直方向上操作,下层作业的位置,必须处于上层高度确定的可能坠落的范围之外.不符合以上条件时,应设置安全防护层.摘自建筑施工高处作业安全技术规范JGJ8091,2009年3月24日，位于江苏镇江闹市区一幢6层楼脚手架突然坍塌，造成正在拆楼改造的工人1死3伤。事故原因主要是因为工人将拆下的废弃物堆积在脚手架上，堆积物过于沉重，加上砸墙时造成脚手架晃动，导致脚手架被压趴。,双管立杆脚手架由于经济性不好，很少使用，本次修订中予以取消。单排脚手架搭设高度不应超过24m；双排脚手架搭设高度不宜超过50m，高度超过50m的双排脚手架，应采用分段搭设等措施。（单排脚手架搭设高度不应超过24m；双排脚手架搭设高度不宜超过50m，高度超过50m的双排脚手架，应采用双钢管、分段卸荷、分段搭设等措施。）柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，本次修订中予以取消。,规定脚手架高度不宜超过50m的依据：1根据国内几十年的实践经验及对国内脚手架的调查，立杆采用单管的落地脚手架一般在50m以下。当需要的搭设高度大于50m时，一般都比较慎重地采用了加强措施，如采用双管立杆、分段卸荷、分段搭设等方法。国内在脚手架的分段搭设、分段卸荷方面已经积累了许多可靠、行之有效的方法和经验。2从经济方面考虑。搭设高度超过50m时，钢管、扣件的周转使用率降低，脚手架的地基基础处理费用也会增加。3参考国外的经验。美国、日本、德国等也限制落地脚手架的搭设高度：如美国为50m，德国为60m日本为45m等。,与建筑结构荷载规范的内容统一。将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式wk=.zsw0（w0取n=50的值）修改为：wk=zsw0,wk风荷载标准值（kN/m2）；z风压高度变化系数，应按现行国家标准建筑结构荷载规范GB50009规定采用；s脚手架风荷载体型系数，应按本规范表4.2.6的规定采用；wo基本风压值（kN/m2），应按国家标准建筑结构荷载规范GB50009-2001附表D.4的规定采用，取重现期n=10对应的风压值。,风压高度变化系数z，按照现行国家标准建筑结构荷载规范规定的值进行选取。我们在设计脚手架时，要注意此值的取法，按现行国家标准建筑结构荷载规范的要求，对于平坦或稍有起伏的地形，风压高度变化系数应依据地面粗糙度类别进行选择确定,将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN改为2kN，双排架取5kN改为3kN;（约束平面外变形）强调连墙件的重要性，对连墙件的计算写得更明确(计算部分)根据现场施工脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定，此次修订弱化了开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。,常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸（m）,注：地面粗糙度为B类，基本风压o=0.4kN/m2。,表4.3.1荷载效应组合,将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数修改为0.9。(原来是0.85),满堂支撑架用于混凝土结构施工时，荷载组合与荷载设计值应符合现行行业标准建筑施工模板安全技术规范JGJ162的规定。,补充了与满堂脚手架和满堂支撑架相关的内容。包括结构体系、构造要求、荷载取值、设计计算等。规范中将此类支架体系划分为满堂脚手架（顶部荷载通过纵、横向水平杆传至立杆）和满堂支撑架（顶部荷载通过立杆顶端的可调顶撑传至立杆）二种体系。满堂支撑架根据剪刀撑的间距（5m）细分为普通型满堂支撑架和加强型满堂支撑架。,三、双排脚手架的结构性能及其规范修订内容,1、双排脚手架的结构性能在作用极限荷载时，双排脚手架结构的可能破坏形式是以连墙件为反弯点的脚手架平面外大波整体失稳或脚手架较大步距间立杆段的局部弯曲失稳二种形式。通常情况下，脚手架的破坏表现为前种形式，其承载力由平面外大波整体失稳时的承载力值确定。但是，如果脚手架的步距过大（超过二米），立杆段的稳定承载力可能低于整体失稳时的承载力。,影响脚手架结构承载力的主要因素：跨距和排距连墙件的布置方式和间距立杆截面面积和步距。,2、双排脚手架的设计计算公式（以不组合风荷载为例）脚手架立杆稳定性的计算公式：；式中：N脚手架立杆的轴力设计值；A脚手架立杆的毛截面面积，f钢材的设计强度值。轴心受压构件的整体稳定系数，由考虑脚手架整体稳定因素的换算长细比0查表或由公式：确定；，l0=kh，,扣件的偏心距很小，脚手架有一定高度，底部立杆接近轴心受力，计算时视为轴心受压构件。,其中：k计算长度附加系数，考虑整体稳定因素的计算长度系数，它们可以通过规范查得；h立杆步距。根据以上公式，可以验算计算部位立杆的稳定性。钢结构设计规范中，轴心压杆的稳定承载力设计值可以由公式:表达，式中：轴心受压构件的整体稳定系数，A轴心压杆的毛截面面积，f钢材的设计强度值。轴心压杆的稳定承载力设计值=稳定承载力极限值(Rs)，式中：R钢材的抗力分项系数，R=1.165。,脚手架立杆的极限承载力值通过结构实验和结构计算分析确定。根据建筑施工脚手架结构安全度的要求，脚手架立杆的设计承载力=脚手架立杆的极限承载力K，式中：K安全系数，根据工作条件取2.03.0。,由于扣件的偏心距很小，脚手架有一定高度，底部立杆接近轴心受力。此外，由于脚手架的工作条件较差，施工误差大，其安全系数显然应该高于钢结构。按照钢结构设计规范的表示方法，同时考虑脚手架在安全系数上和钢结构的差别，脚手架立杆的设计承载力可以表达为:或:，式中：R立杆的抗力调整系数，应由计算确定，fy钢材的屈服强度。,脚手架立杆的轴力设计值根据脚手架自重和外荷载计算求得。由于脚手架属于临时性结构，安全等级为三级，结构重要性系数取0.9。其轴力设计值可以表达为：0.9（1.2NGk+1.4NQk）。式中：NGk结构自重和构配件自重标准值产生的轴力，NQk施工荷载等的标准值产生的轴力之和。脚手架立杆的设计计算应满足：0.9（1.2NGk+1.4NQk）,为符合现行规范的表达习惯，使用上将上式改写为：（1.2NGk+1.4NQk）=R的值根据脚手架安全系数K与现行规范的可靠度相一致的条件求得，即：（NGk+NQk）应等效于（1.2NGk+1.4NQk）可以求出：R=,可见，R是反映脚手架安全性与脚手架上作用的恒、活荷载比例关系的系数。扣件式脚手架的安全系数取为：K=2.0。对于不同的NGk和NQk的比值，经统计0.9R1.33。脚手架立杆的整体稳定系数由考虑脚手架整体稳定因素的换算长细比0查表或公式：确定。，l0脚手架大波失稳时的半波长度或连墙件的竖向间距，由脚手架的搭设方式确定。,以步距h表示l0，可以写为单榀架体大波失稳的计算长度系数和步距的乘积：h。同时将考虑为计算长度附加系数来调整结构安全度，并写入l0。立杆计算长度就写成为如下形式，即：l0=kh。故：经比较可见：。,经以上变换，脚手架立杆设计计算公式写为：1.2NGk+1.4NQk允许搭设高度计算：结构