污水处理站计算书污水处理

污水处理站计算书污水处理 1. 设计污水流量 1.1城市每天的平均污水量 Q =q 1?N 1+Q 工 /d） Q -城市每天的平均污水量（m? /（人d ） q 1-各区的平均生活污水量定额m? N 1-各区人口数（人） /d） Q 工-工厂平均废水量（m? 0.08=250m?/d=2.89L/s Q =3125 1.2设计秒流量 Q =K z ?Q 1+Q 工 Q -设计秒流量（L/s） Q 工-工业废水设计秒流量（L/s） /s） Q 1-各区的平均生活污水量（m? K z -总变化系数 Q =2. 3?250?1000=6. 655L /s 24?60?60 总变化系数根据室外排水设计规范（GB50014-xx）K z =2.3 2. 污水的一级处理 2.1格栅计算 设计中选择二组格栅，N=2，每组格栅单独设置，每组格栅的设计流量为 0.0033m?/s Q sin 0. 0033?sin 60o n =5Nbhv 2?0. 010?0. 05?0. 6 2.2.1栅条的间隙数 过栅流量Q=0.0033 m?/s 栅条间隙数 考虑格栅倾角的经验系数 2.2.2栅槽宽度 B=S (n -1)+bn S-栅条宽度 设计中取S=0.01m 0. 01?(5-1) +0. 01?5=0. 090. 1m 2.2.3进水渠道渐宽部分的长度 l 1=B -B 10. 1-0. 06=0. 03m o 2tan 302?0. 577 设进水渠宽B 1=0.08m ,其渐宽部分展开角度?1=30o l 1-进水渠道渐宽部分的长度（m ） B 1-进水明渠宽度（取1.0m ） 1-渐宽处的角度（），一般采用1030 l 2=B -B 12tg 2 2.2.4栅槽与进水渠道连接处渐窄部分长度 l 2-出水渠道渐窄部分的长度（m ） 2-渐窄处角度，取30。 l 2=0.5l 1=0.015m 2.2.5通过格栅的水头损失 设栅条断面为锐边矩形断面 =2.42 h 1-水头损失（m ） -格栅条的阻力系数, 矩形断面为2.42. k -格栅受污物堵塞时的水头损失增大系数，一般采用3 ?S ?h 1=k ?b ? ?S ?h 1=k ?b ?4/3v 2sin 2g v 2?0. 01?sin 60o =3?2. 42 ?2g 0. 01?4/34/30. 62?0. 866=0. 19. 8?2 2.2.6栅后槽总高度 设栅前渠道超高h 2=0.1m H=h+h1+h2=0.05+0.1+0.1=0.25(m) 2.2.7栅槽总长度 L =l 1+l 2+0. 5+1. 0+H 11. 1=0. 03+0. 015+0. 5+1. 0+=2. 28tg tg 600 L-格栅的总长度（m ） H 1格栅明渠的深度（m ） W =86400Q W 186400?0. 007?0. 03=15. 6L /d 10001000 2.2.8每日栅渣量 应采用机械除渣及皮带输送机或无油输送机输送栅渣，采用机械栅渣机打包机将栅渣打包，汽车送走。 2.2.9进水与出水渠道 城市污水通过DN800mm 钢管送入进水渠道，设计中取进水渠道宽带B 1 =0.06m,进水水深h 1=h=0.05m，出水渠道B 2=2B1=0.12m，出水水深h 2=h1=0.05m 2.3 竖流式初沉池的设计计算 2.3.2中心管直径 ： d =4Q max 4?0. 007=0. 39m v 12?3. 14?0. 03 取400mm 2.3.3池子直径: 取13m 2.3.4水流部分高度：h 2=v 2t =0. 0007?30?3600=3. 8m 2.3.5沉沙部分所需容积： D =4q max v 1+v 24?0. 0070. 3+0. 0007=12. 7m v 1v 23. 14?0. 3?0. 0007 2.3.6每个沉沙斗容积： 2.3.7沉沙部分高度：设沉沙室锥底直径为0.4m h 4=(R -r )tg 550=(0. 75-0. 2)tg 550=0. 64m V =Q max XT ?864000. 007?30?30?86400=0. 24m 3(7)圆锥部分实际容积： 66K Z 102. 3?10(8)池总高度： H =h 1+h 2+h 3+h 4=0. 3+0. 21+0. 25+0. 64=1. 4m V 0=0. 24=0. 12m 3 2 图3-1竖流式初沉池示意图 V 1=h 4 3(R 2+Rr +r 2=)3. 14?0. 640. 752+0. 75?0. 2+0. 22=0. 50m 30. 27m 3 3() 2.4ABR 反应器 ABR 反应器即折流式水解反应器，是污水处理工艺中的一种污水处理反应器。 运用挡板构造在反应器内形成多个独立的反应器，实现了分相多阶段缺氧，其流态以推流为主，对冲击负荷及进水中的有毒物质具有很好的缓冲适应能力，还具有不短流，不堵塞，无需搅拌和易启动的特点。 2.4.1设计参数 设计条件：废水量250 m3/d，PH=4.5，水温15，COD=500mg/L，水力停留时间3h 。 1、反应器体积计算 按有机负荷计算V =QS 0/q 按停留时间计算 V =Q ?HRT 式中：V 反应器有效容积，m3； Q 废水流量，m3/d； S 0进水有机物浓度，g COD/L 或g BOD5/L ； q 容积负荷，kg COD/m3.d； HRT 水力停留时间，d 。 已知进水浓度COD500mg/L，COD 去除率取80% q=2.78.0kgCOD/m3d，取q=8.0 kg COD/m3.d。则 按有机负荷计算反应器有效容积 250? V =QS 0/q =800?0. 820m 3 8 按水力停留时间计算反应器有效容积 V =Q ?HRT =250?2=32m 3 24 取反应器有效容积21m3校核容积负荷 250? q =QS 0/V =800?0. 85. 0kgCOD /m 3?d 符合要求1P206 3 32 取反应器实际容积32 m。 2、反应器高度 采用矩形池体。一般经济的反应器高度（深度）为46m，本设计选择5m 。 3、反应器上下流室设计 进水系统兼有配水和水力搅拌功能，应满足设计原则： 确保各单位面积的进水量基本相同，防止短路现象发生； 尽可能满足水力搅拌需要，保证进水有机物与污泥迅速混合； 很容易观察到进水管的堵塞； 当堵塞被发现后，很容易被清除。 反应器上向反应隔室设计 虑施工维修方便，取下向流室水平宽度为0.8m ，选择上流和下流室的水平宽度比为4：1。 校核上向流速 250 u =0. 42mm /s 3. 2?7. 7 基本满足设计要求，要求上向流速度0.55mm/s。（1.98m/h） 要求进水COD 大于3000mg/L时，上向流速度宜控制在0.10.5m/h；进水COD 小于3000mg/L时，上向流速度宜控制在0.63.0m/h。 要求上向流速度宜控制在0.10.9m/h。 下向流速 250 u =0. 11mm /s 0. 8?7. 7 4、配水系统设计 选择折流口冲击流速1.10mm/s，以上求知反应器纵向宽度为 7.7: 250 Q u =-3=0. 34m h ?B 1. 1?7. 7?10 选择h=300mm，校核折流口冲击流速 250 Q u =-3=1. 25m h ?B 0. 3?7. 7?10 设一45斜板，使得平稳下流的水流速在斜板断面骤然流速加大，对 低部的污泥床形成冲击，使其浮动达到使水流均匀通过污泥层的目的 5。 2.4.1CASS 反应器 一、设计参数 一期设计进水量：Q=250T/d=10.4 m3/h； 本期共建设 2 座，每座每格进水量为：Qh=5.2 m3/h 设计周期为 N=6(1/d)，每周期 T c =4h 每个周期设计 进水 T j =2h ， 反应时间 T F =2h 沉淀时间 T S =1h 滗水 T e =1h 则污泥实际沉淀时间为：T S 实=T S +T e -1/6=1. 833h 二、工艺计算 (以单座池计算) 1、主反应池容积计算 设计池水深：H =5m 安全水深：H f =0. 7m 反应泥龄：CF =10d 污泥产率系数：Y =1KgSS/KgBOD 污泥指数：SVI=100mg/L 反应池污泥量：XF =Q d ?CF ?Y (Sc -Se ) /1000= 总污泥量：XT= XF (TC /TF)=59400 Kg 主反应池池容： V=（Hf+（Hf 2 +（62400Qh H TS 实）/（XT SVI N ） -0.5 ）(X T SVI)/1300 TS 实) =（0.7+（0.7 2 +（6240041751.833）/ （594001306） -0.5 ）(59400130)/1300 1.833)= 9948m 3 10000 m 3 2、缺氧池池容计算：VP=0.1V=0.19948= 994.8m 3 1000 m 3 3、总池容计算：VT= V+ VP=10000+1000=10942 m 3 11000 m 3 2 4、排水深度计算：H=24 QhH/（ N VT ）=244175/ （611000）=0.76 m 5、污泥浓度计算：XH= XT /V=59400/9948=5.97g/L XL=(H/(H-H) XH=(5/(5-0.76)5.97=7.04g/L 6、单格容积：Vi = XT/2=11000/2=5500 m3 7、单格面积：Fi= Vi /H=5500/5=1100 m2 7、单格贮水容积：Vi= FiH=11000.76=836 m 3 8、水力停留时间：T=24 VT / Qh=2411000/10000=2411000/10000=26.4h 9、污泥负荷：0.10KgBOD (KgMLSS.d) 10、需氧量、供气量计算（计算过程略） 实际需氧量：O2=4558KgO2/d 单位需氧量：1.69 KgO2/ KgBOD 修正系数 K0=1.26，则标准需氧量为：QS= K0O2= 1.264558=5743 KgO2/d 设曝气器效率 E=20%，供气量为：GS= QS/0.280.2=102553N m 3 /d 曝气时间 TO =1.8h/周期，则每格供气量为： （GS ）ih= GS/(NM 1.8) =4747 Nm 3 /(池.h) 三、Cass 池主要设备设计计算 1、曝气器数量计算： 设每个曝气器供气量为：4 Nm3/.h 则每格需曝气器数量：M=（GS ）ih/4=4747/4=11871200 只 每座池需曝气器数量：12002=2400 只 2、鼓风机选型计算： （一期设计 1 用 1 备） 每台风机风量： 4747 N m3/.h=79.1 N m3/min 风机风压 P=0.6 bar 3、滗水器 每格贮水量Vi 即为滗水量， 6.1沉淀池表面积：设计中取表面负荷q =1.4m 3/m 2?h F =Q i ?3600=0.585?3600/1.4=1504m 2 q 6.2 沉淀池直径：D =44m 即半径r=22m。 6.3沉淀池的有效水深：设计中取沉淀时间t=3h。 h 2=q ?t =1.4?3=4.2m 6.4径深比：D /h 2=44/4.2=10.4(满足径深比612) 6.5污泥部分所需容积 V 1= 2(1+R ) Q 0X (X +X r ) N 2 设计中取Q 0=1.79m?/s，R=50% 106106 ?r =?1.2=12000mg /L X r =SVI 100 X=4000mg/L V 1= 2(1+R ) Q 0X 2?(1+0.5) ?1.79?3600?4000 =2416m 3 10.5(4000+12000)4(X +X r ) N 2 6.6沉淀池总高度：设计中取沉淀池超高h 1=0. 3m ，沉淀池缓冲层高度h 3=0. 3m 池底坡度i =0. 06，沉淀池进水竖井半径r 1=2.0m，污泥区下部分半径r 2=1.0m。 池底圆锥体高度为：h 4=(r -r 1)?i =(22-1)?0.05=1.05m 沉淀池污泥区高度： V 2=?1.05?(222+22?1.0+12）=557m 3 3h 5= V 1-V 22416-557 =1.23m F 1504 则 H =h 1+h 2+h 3+h 4+h 5=0.3+4.2+0.3+1.05+1.23=7.1m 6.7进水管计算 Q 1=Q +RQ 0 设计中取Q =1.17m ?/s，Q 0 =0.447 m?/s，R=50% Q 1=Q +RQ 0=0.585+0.447?0.5=0.808m 3/s 进水管管径取DN1000mm 的钢管，设计流速1.04m/s 6.8进水竖井计算 进水竖井直径采用D 2 =2.0m 进水竖井采用多空配水，配水口尺寸a *b=0.5m*1.5m,共设6个沿井壁均匀分布 流速V=0.808/0.5*1.5*6=0.179m/s(0.15-0.20),符合要求 D -a ?6 =0.55m 孔距l =2 66.9稳流筒计算 筒中流速：v=0.02-0.03m/s（设计中取0.025） 稳流筒过流面积f = Q 10.808=32.32m 2 v 30.025 稳流筒直径D 3= m 6.10 出水槽计算 设计中采用双侧 90三角堰出水槽集水，出水槽沿池壁环形布置，环形槽中水流由左右两侧汇入出水口。 集水槽中流速v =0. 6m /s ，集水槽宽度 B =0. 8m 。 每侧流量：Q =Q i /2=0.585/2=0.293m 3/s 槽内终点水深：h 2=Q /vB =0.293/0.6?0.8=0.62m 槽内临界水深：h k =0.38m =0.75m 槽内起点水深：h 1= 设计中取出水堰后自由跌落0.1m ，集水槽高度：H =0.1+0.75=0.85m 集水槽断面尺寸：0.85m ?0.8m 6.11出水堰计算：设计中取三角堰单宽b=0.1m，水槽距池壁0.5m 6.12出水管：出水管管径采用DN1000mm 钢管。 6.13排泥装置：沉淀池采用周边传动刮泥机，周边传动刮泥机的线速度为2-3m/min，刮泥机底设有刮泥板和吸泥管，利用静水压力将污泥吸入污泥槽，沿进水竖井中的排泥管将污泥排除池外。 排泥管管径600mm ，回流污泥量223.7L/s。 6.14集配水井的设计计算： 设计中取中心管内污水流速V 2=0.8m /s ，集配水井的设计流量Q b =3.25m 3/s 。 配水井内污水流速V 3=0.3m /s ，集水井内污水流速V 1=0.3m /s 。 设置两座集配水井 （1）配水管中心管直径 D 2= =5.17, 施工时取5.2m =6.39, 施工时取6.40m =7.39m, 取7.40m （2 ）配水井直径：D 3= （3 ）集水井直径：D 3= （4）进水管管径 进入二沉池的管径DN1000mm ，设计流速1.02m/s （5）出水管直径 出水管直径的管径DN1000, 设计流速1.02m/s （6）总出水管 总出水管选管径管径DN1800, 设计流速1.2m/s 7. 消毒设置计算 7.1加氯量计算 q = q 0Q ?864008?2.33?86400 =1617.4kg /L 10001000 二级处理出水采用液氯消毒，液氯的投加量q 0为8.0mg L 7.2加氯设备 液氯由真空转自加氯机加入，加氯机设计三台，采用二用一备。每小时的加氯量为： 1617. 4 =33. 7kg /h 24?2 设计中采用ZJ -1型转子加氯机。 7.3设计计算 本设计采用2个3廊式平流式接触消毒池，单池设计计算如下： 7.3.1消毒接触池容积：设计中取接触消毒时间t =30min 7.3.2接触消毒池表面积：设计中取接触消毒池有效水深h 1=4. 0m 7.3.3消毒接触池廊道总长：设计中取接触消毒池廊道单宽B =5. 0m V =Q ?t /2=2.33?30?60/2=2106m 3 F =V /h 1=2106/4. 0=526. 5m 2 L 1=F /B =526. 5/5. 0=105. 3m 2 7.3.4消毒接触池池长：设计中消毒接触池采用3廊道 L =L 1/3=105. 3/3=35. 1m 2，设计中取36m 。 7.3.5校核长宽比：L 1/B =105. 3/5=21. 0610，满足要求 7.3.6池高：设计中取超高h 2=0.3m ，H =h 1+h 2=4. 0+0. 3=4. 3m 7.3.7进水部分：每个接触消毒池的进水管管径DN 1200mm ，v =1.03s 。 7.3.8混合：采用管道混合的方式，加氯管线直接接入接触消毒池进水管，为增强混合效果，加氯点后接DN 1200mm 的静态混合器。 7.3.9出水计算：设计中采用非淹没式矩形薄壁堰出流 ，设计堰宽为b =5.0m ，接触消毒池个数n =2, 流量系数m =0. 42 堰上水头： ?Q H = mnb 2g ? 8. 计量设备 ?2. 34?= =0. 25m ?2?0. 42?5. 0?2?9. 8? 23 23 污水厂中常用的计量设备有巴氏计量槽、薄壁堰、电磁流量计、超声波流量计等。污水测量装置的选择原则氏精度高、操作简单，水头损失小，不宜沉积杂物，其中以巴氏计量槽应用最为广泛。其优点是操作简单，水头损失小，不易发生沉淀。 本设计中选用巴氏计量槽，测量范围为：0.171.30m 3s 。 8.1设计参数 1、计量槽应设在渠道的直线上，直线段长度不宜小于渠道宽度的810倍，在计量槽的上游，直线段不小于渠宽的23倍，下游不小于45倍。当下游有跌水而无回水影响时，可适当缩短； 2、计量槽中心线应与中心重合，上下游渠道的坡度应保持均匀，但坡度可以不同； 3、当喉宽W=0.32.5m 时，H 2/H 10. 7为自由流，大于此数时为潜没流； 4、当计量槽为自由流时，只需计上游水位，而当其为潜没流时，则需要同时记录下游水位，涉及计量槽时，应可能做到自由流； 5、设计计量槽时，除计算通过最大流量时的条件外尚需计算通过最小流量时的条件。 8.2计量槽主要尺寸计算：设计中取计量槽喉部宽度b =0.75m ，则 计量槽的渐缩部分的长度：A 1=0.5b +1.2=0.5?0.75+1.2=1.575m 计量槽的喉部长度：A 2=0.6m 计量槽的渐扩部分的长度：A 3=0.9m 计量槽的上游渠道长度：B 1=1.2b +0.48=1.2?0.75+0.48=1.38m 计量槽的下游渠道长度：B 2=b +0.3=0.75+0.3=1.05m 8.4计量槽总长度： 计量槽应设在渠道的直线段上，直线段的长度不应小于渠道宽度的810倍，在计算量槽上游，直线段不小于渠道宽度的23倍，下游不小于45倍。 则计量槽上游直线段长度为：L 1=3B 1=3?1.38=4.14m 计量槽下游直线段长度为：L 2=5B 2=5?1.05=5.25m 计量槽总长度为： L =L 1+A 1+A 2+A 3+L 2=4.14+1.575+0.6+0.9+5.25=12.465m 8.5计量槽的水位： 当b =0.75m 时：Q =1.777?H 11.558 式中 H 1上游水深，m 。 当b =0.32.5m 时，H 2H 10.7时为自由流； H 20.7?0.9=0.63m 取H 2=0.6m H =1. Q 1. 528 =1. =0. 9m 1. 7771. 777 当b =0.32.5m 时，H 2H 10.7时为自由流； H 20.7?0.9=0.63m 取H 2=0.6m 8.6渠道水力计算：设计中取粗糙度为0.013 上游渠道计算： 过水断面面积：A 1=B 1H 1=1.38?0.9=1.24m 2 湿周：f 1=B 1+2H 1=1.38+2?0.9=3.18m 水利半径：R 1= A 11.24=0.39m f 13.18 2-?3?1. 23?0. 013?0. 39=0. 09% ?= ?2 2 流速：v 1=Q /A 1=1. 528/1. 24=1. 23m /s ? 水利坡度： i 1= v 1nR 1 ?下游渠道计算： 2-3 过水断面面积：A 2=B 2H 2=1.05?0.6=0.63m 2 湿周：f 2=B 2+2H 2=1.05+2?0.6=2.25m A 0.63 水利半径：R 2=2=0.28m f 22.25 流速：v 2=Q /A 2=1. 528/0. 63=2. 43m /s 2-?3?2. 43?0. 013?0. 28=0. 54% 水利坡度：i 2= v 2nR 2?= ? 8.7水厂出水管：采用重力流铸铁管，流量为Q =1. 528m 3/s ，管径为1300mm ， 2-3 2 2 流速为v =1. 54m /s ，坡度为1.66。 9. 污泥处理构筑物计算 9.1剩余污泥量计算 9.1.1曝气池内每日增加的污泥量： ?X =Y (S a -S e ）Q -K d VX V =0.6(300-20) ?179142/1000-0.1?106072?2000/1000， =7754.1kg /d 式中 X V 挥发性污泥浓度MLVSS(mg/L)，本设计中取2000mg/L K d 污泥自身氧化率，一般采用0.040.1，本设计采用0.1 9.1.2曝气池每日排出的剩余污泥量： Q 2= ?X 7754.1 =861.6m 3/d =0.0099m 3/s fX r 0.75?12000/1000 9.2辐流浓缩池 9.2.1单池流量 33 Q =0.0099/2=0.005m /s =18m /h 9.2.3沉淀部分有效面积 F = QC 18?10 =180m 2 G 1 式中 C 流入浓缩池的剩余污泥浓度，一般采用10kg /m 3 G 固体通量，一般采用0. 81. 2kg /(m 2?h ) ，本设计中取1kg /(m 2?h ) 9.2.4浓缩池直径 D = = =15.2m 9.2.5浓缩池容积 V =QT =0.005?13?3600=234m 3 i 式中 T 浓缩池浓缩时间（h ），一般采用10-16h ，本设计中采用13h 9.2.6浓缩池有效水深 V 234 =1.3m F 180 9.2.7浓缩后剩余污泥量 h 2= Q 1=Q 100-P 100-99 =0.005?=0.00166m 3/s =143m 3/d 100-P 100-971 式中 P 浓缩前污泥含水率，一般采用99% P 0 浓缩后污泥含水率，一般采用97% 9.2.8池底高度 h 4= D 15.2i =?0.01=0.076m 22 式中 i池底坡度，一般采用0.01 9.2.9污泥斗容积 h 5=(a -b )?tan ?=tan 55(1. 25-0. 25) =1. 43(m ) 式中 a污泥斗上口半径，设计中取1.25m b污泥斗下口半径，设计中取0.25m ?污泥斗倾角，圆形污泥斗倾角一般采用55 11 V 1=h 5(a 2+b 2+ab ) =?1. 43?(1. 252+0. 252+1. 25?0. 25) =2. 9m 3 33 9.2.10污泥斗中污泥停留时间 T = V 2. 9 =0. 97h 3600Q 13600?0. 00083 9.2.11浓缩池总高度 H =h 1+h 2+h 3+h 4+h 5=0.3+1.3+0.3+0.076+1.43=3.41m 式中 h 1超高，一般采用0.3m h 3缓冲层高度，一般采用0.30.5m ，本设计采用0.3m 9.2.12浓缩后分离出的污泥量 q =Q i P -P 099-97 =0.005?=0.0034m 3/s =292m 3/d 100-P 0100-97 9.2.13溢流堰 浓缩池溢流出水经过溢流堰进入出水槽，然后汇入出水管排出。出水槽流量 q =0. 0017m 3s ，设出水槽宽b =0.5m ，水深为0. 05m ，则水流速为0. 17m s 。 溢流堰周长：C =(D -2b )=?(15.2-2?0.5)=32.4m 溢流堰采用单侧90三角形出水堰，三角形顶宽0.16m ，深0.08m ，每个浓缩池有三角堰：n = C 32. 4 =203个 0. 160. 16 每个三角堰的流量：q 0= q n 25 = 0. 0017 =0. 0000084m 3/s 203 25 三角堰堰水深：h =0. 7q 0=0. 7?0. 0000084=0. 007m 三角堰后自由跌落0. 10m ，则出水堰水头损失为0. 10+0. 007=0. 107m 9.2.14溢流管： 溢流管选用：DN300 的钢管，流速为：0.31m/s。溢流管接入厂区污水管， 分离出的污水回到进水闸井。 9.2.15进泥管： 进泥量为 0. 0189m 3/s ，进泥量很小，采用污泥管道最小管径DN300mm ，管 道中流速为0.58m/s。 9.2.16排泥管： 剩余污泥量 0. 0056m 3/s ，泥量很小，采用污泥管道最小管径DN300mm ，间 歇将污泥排入脱水机房的储泥池里，排泥时间为8h 。 10. 储泥池 贮泥池用来贮存浓缩池的污泥，设置两个贮泥池，每日贮泥池流量 Q =328. 3?2=656. 6m 3/d 。 10.1贮泥池容积：设计中取贮泥时间t =10h Qt 656. 6?10 =136. 8m 3 V = 24N 24?2 10.2贮泥池设计容积：设计中取污泥斗倾角=45?，污泥贮池边长a =8. 0m ，污泥斗底边长b =5. 0m ，贮泥池有效水深h 2=3. 0m (8. 0-5. 0)=1. 5m 10.3污泥斗高度：h 3=tan 45? 2 11 V =a 2h 2+h 3(a 2+ab +b 2)=82?3. 0+?1. 5?(82+8?5+52)=256. 5m 3 3310.4贮泥池高度计算：设计中取贮泥池超高h 1=0. 3m H =h 1+h 2+h 3=0. 3+3. 0+1. 5=4. 8m 10.5管道部分设计： 贮泥池中设的DN =300mm 吸泥管两根 11. 污泥加药调理池 12污泥机械脱水 12.1脱水后污泥量：设计中取脱水后污泥含水率P 1=75% 100-P 0100-97. 5q =Q =656. 6?=65. 66m 3/d 100-P 1100-7512.2脱水后干污泥重量为： M =q (1-P 1-75%)?1000=16415kg d =684kg h 1)?1000=65. 66?(12.3脱水机型号的选择： 选择三台DYQ-1000A 压榨过滤机, 两用一备。 13厂区高程设计 13.1高程布置注意事项 1) 选择一条距离最长，水头损失最大的流程进行水力计算，并留有适当余 地，以保证在任何情况下处理系统能正常运行。 2) 污水尽量经一次提升后就能依靠重力通过净化构筑物，中间不需要加压提升。 3) 计算水头损失时，一般应以近期最大流量作为处理构筑物和管渠的设计计算流量。 4) 污水处理后污水应能自流排入下水道或水体，包括洪水季节（一般按25年一遇防洪标准考虑）。 5) 高程布置时应考虑某些处理构筑物（如沉砂池、调节池、沉淀池等）的排空，但构筑物的挖土深度不宜过大，以免土建投资过大和增加施工困难。 6) 高程布置时应注意污水流程和污泥流程的配合，尽量减少需抽升的污泥量。 7) 进行构筑物高程布置时，应与厂区的地形、地质条件相联系。当地形有自然坡度时，有利于高程布置；当地形平坦时，既要避免二沉池埋入地下过深，又要避免沉砂池在地面上架得太高，这样会导致构筑物造价的增加，尤其是地质条件较差，地下水位较高时。 13.2高程布置原则 为了使污水和污泥能在各处理构筑物之间通畅流动，以保证污水处理厂正常运行，必须进行高程布置，以确保各处理构筑物、泵房以及各连接管渠的高程；同时计算确定个部分水面标高。水力计算常以接受处理后污水水体的最高水位作为起点，逆污水流程向上倒推计算，以使处理后的污水在洪水季节也能直流排出，而水泵需要的扬程则较小，运行费用也较低。但是同时应考虑土方平衡，并考虑有利排水。 污水处理厂污水的水头损失主要包括：水流经过各处理构筑物的水头损失；水流经过连接前后两构筑物的管渠的水头损失，包括沿程损失与局部损失；水流经过量水设