土木工程办公楼优秀毕业设计手算和电算结合

1 目目 录录 1.设计依据.3 2.结构选型与构件布置.4 2.1选型.4 2.1.1 结构承重方案选择.4 2.1.2 主要构件选型 .4 2.2. 计算单元确定.4 2.3.各构件截面估算.5 2.3.1 梁截面估算 .5 2.3.2 柱截面尺寸估算 .6 2.3.3 板厚度估算 .6 2.4 一榀框架相计算简图 .6 3.荷载计算：.7 3.1 恒荷载标准值计算 .7 3.2 活荷载标准值计算 .9 3.3 计算、绘制竖向荷载受荷图 .9 3.3.1 竖向荷载作用下的计算简图 .9 3.3.2 竖向荷载的计算 .9 3.3.3 框架在竖向荷载作用下的受荷总图 .12 3.4.水平荷载风荷载标准值计算.13 3.4.1 风荷载标准值计算 .13 3.4.2 风荷载作用下的位移验算 .13 4内力计算.14 4.1 风荷载下的内力计算 .14 4.1.1 框架柱反弯点位置计算 .15 4.1.2 框架剪力与柱端弯矩标准值计算 .15 4.1.3 风荷载作用下梁端弯矩、剪力及柱轴力的计算 .16 4.1.4 风荷载作用下框架的内力图 .17 4.2 竖直荷载的内力计算 .18 4.2.1 恒载作用下各层弯矩初步计算 .18 4.2.2 恒载作用下不平衡弯矩分配 .21 4.2.3 恒载作用下的跨中弯矩 .23 4.2.4 恒载作用下各跨的剪力和柱轴力计算 .24 4.2.5 活荷载作用下弯矩初步计算 .26 4.2.6 活载作用下的不平衡弯矩分配 .29 4.2.7 活荷载下的跨中弯矩 .31 4.2.8 竖向活载作用下各跨的剪力和柱轴计算 .33 4.2.9 弯矩调幅计算 .34 5.框架内力组合.35 5.1 框架弯矩的再次调幅 .35 2 5.2 框架梁由可变荷载效应控制的内力组合 .37 5.3 框架梁由永久荷载效应控制的内力组合 .41 5.4 框架梁在正常使用极限状态下的内力组合 .44 5.5.框架柱由可变荷载效应控制的内力组合.48 5.6.框架柱由永久荷载效应控制的内力组合.53 6.截面设计与配筋计算.54 6.1 梁正截面计算 .54 6.2 斜截面配筋计算 .57 6.3 裂缝宽度验算 .57 6.4 框架柱截面设计.61 7. 现浇板的设计.64 7.1 板的计算简图 .64 7.2 板的选择 .65 7.3 荷载计算及板的配筋 .66 8 .楼梯的计算.71 8.1 梯段板的设计 .71 8.2 平台板设计 .73 8.3 平台梁设计 .73 9. 桩基础设计.75 9.1 荷载资料 .75 9.2 选择持力层并确定桩断面尺寸、长度 .75 9.3 单桩承载力设计值的确定.76 9.4 桩根数和桩布置 .76 9.5 桩基受力验算 .77 9.5.1 单桩受力验算 .77 9.5.2 桩基沉降 .77 9.6 桩身结构设计 .77 9.7 承台计算 .77 9.7.1 各桩桩顶反力计算 .77 9.7.2 柱对承台板冲切验算 .78 9.7.3 角桩冲切，按下式计算： .79 9.7.4 抗剪切计算 .79 10. 电算 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 81 11. 电算和手算的比较. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 94 3 1.设计依据设计依据 1.建筑名称：温翔中学行政办公楼 2.建筑物所在地：温州市区 3.工程设计资料：建筑总高度 26.100m，共 6 层，主体为 6 层，每层层高 3.6m, 室内外高差 0.450m。 3.设防烈度：6 度 4.场地土类别：III 类 5.基本风压：0.60kN/m2 6.地基的地质资料如下(自然底面标高 3.8，道路标高 4.5)： 层序岩土名称 层厚 （m） 压缩模 量 （MPa） 地基承载力 特征值 （kPa） 钻孔灌注桩 侧阻力特征 值（kPa） 钻孔灌注桩 端阻力特征 值（kPa） 1 粘土 0.701.83.28010 2 淤泥 1.65.41.3405 3 淤泥夹粉 砂 1.04.32.0506 4 粉砂夹淤 泥 3.415.34.58018 5 淤泥夹粉 砂 0.58.52.0558 6 淤泥 7.411.91.6458 7 淤泥质粘 土 7.816.52.86010 8 淤泥质粘 土夹粉砂 0.910.93.57013 9 淤泥质粘 土 2.37.23.06511 10 卵石 0.75.025030800 11 粉砂夹粉 质粘土 0.51.57.018025400 12 卵石 1.120.7300351500 13 中风化 5.28.320001504000 4 7.材料选用：混凝土采用 C25、C30。 钢筋：纵向受力钢筋采用热扎钢筋 HRB335、其余采用热扎钢 筋 HPB235 一级钢筋。 墙体：外墙、内隔墙采用混凝土粘土砖，重度 r=18KN/ 窗：铝合金门窗，r=0.40KN/ 门：木门，r=0.20KN/ 2.结构选型与构件布置结构选型与构件布置 2.12.1选型选型 2.1.1 结构承重方案选择结构承重方案选择 根据该房屋建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用框架承 重方案，框架梁、柱布置见结构平面布置图纸。 主体结构共六层，层高均为 3.6m。 2.1.2 主要构件选型主要构件选型 1.梁、板、柱结构形式：现浇钢筋混凝土结构 2.墙体采用：普通粘土砖重度为 18KN/m 3.墙体厚度：外墙、内墙：240mm 4.基础采用：柱下独立基础 2.2.2.2. 计算单元确定计算单元确定 框架计算简图如下图所示。取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线；梁轴线取至 板底， 26 层柱高度即为层高，取 3.6m，底层柱高度从基础顶面至一层板底，即 H1=3.6+0.45+0.6=4.65m。 5 图 2-1 框架的计算简图 2.3.2.3.各构件截面估算各构件截面估算 2.3.1 梁截面估算梁截面估算 楼盖及屋盖均采用现浇混凝土结构，楼板厚度取 120mm。梁截面高度按梁 跨度的 1/121/8 估算，其混凝土强度等级为：设计强度 C30（fc =14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2） 。所取一榀框架梁跨度较接近为 （5700mm,3000mm,5700mm）, 取 L=5700mm,h=(1/8-1/12)B=712.5mm475mm，取 h=600mm, b=(1/21/3)h=300mm200mm,取 b=240mm。 梁净跨与截小于 4 面的高度之比不宜，梁截面的宽度不宜小于 200. 故满足则主要框架梁初选截面尺寸为：bh=240mm600mmm。 梁截面尺寸(mm)及各层混凝土强度等级 横梁(bh) 层 次 混凝土强度等 级 AB 跨 CE 跨BC 跨 纵梁 (bh) 次梁 (bh) 16 C30240600240500240600240500 横梁线刚度 ib计算表 类别层次 EC/(N/ mm2) bh/mm mm I0/mm4B/mm ECI0/B/ Nmm 1.5ECI0 /B/Nm m 2ECI0/B /Nmm 左边 横梁 16 3.0 104 24060 0 4.320 109 5700 2.274 1010 3.411 1010 4.548 1010 6 右边 横梁 16 3.0 104 24060 0 4.320 109 5700 2.274 1010 3.411 1010 4.548 1010 中间 横梁 16 3.0 104 24050 0 2.500 109 3000 2.500 1010 3.750 1010 5.000 1010 2.3.2 柱截面尺寸估算柱截面尺寸估算 框架结构的抗震等级为 4 级，轴压比限值uN=0.9(查表可知)，各层重力 荷载代表值近似取 12KN/m2,由建筑图可知，边柱及中柱的负载面积分别为 7.22.850m2和 7.23.350m2,N/Acfc 0.9，N=（1.11.2）Nv 边柱：AC（1.27.22.85121036）/(0.914.3)=mm2 中柱: AC（1.27.24.35121036）/(0.914.3)=mm2 本设计柱截面取值 500mm500mm 柱线刚度 iC计算表 层次 hC/mmEC/(N/ mm2)bh/mmmmIC/mm4ECIC/hC/Nmm4 146503.01045005005.2081093.3601010 26 36003.01045005005.2081094.3401010 2.3.3 板厚度估算板厚度估算 h=（1/31/4）L，h 取 120mm 2.42.4 一榀框架一榀框架计算简图计算简图 取 5 轴中 AE 轴为一榀框架，如图所示： 7 图 2-2 计算简图的相对线刚度 3.荷载计算：荷载计算： 3.1.3.1.恒荷载标准值计算恒荷载标准值计算 1.屋面 4mm 厚 APP 卷材防水层 0.350kN/m2 20mm 厚水泥砂浆找平层 0.0220=0.400 kN/m2 120mm 厚水泥膨胀珍珠岩 0.1210=1.200 kN/m2 20mm 厚板底抹灰 0.0217=0.340 kN/m2 120mm 厚钢筋混凝土 0.12025=3.000kN/m2 _ 恒载小计 5.290kN/m2 2.楼面（走廊楼面做法一样） 30mm 现制水磨石 0.6500kN/m2 120mm 钢筋混凝土 0.1225=3.000kN/m2 20mm 混合砂浆 0.0217=0.340kN/m2 _ 恒载小计 3.990 kN/m2 3.梁自重 边横梁 bh=240mm600mm 8 梁自重: 250.24（0.6-0.12）=2.880KN/m 抹灰层: 10mm 厚混合砂浆 (0.6-0.12+0.24)20.0117=0.245KN/m _ 恒载小计 3.125KN/m 中间梁(次梁) bh=240mm500mm 梁自重: 250.24(0.5-0.12)=2.28KN/m 抹灰层: (0.5-0.12+0.24)20.0217=0.211KN/m _ 恒载小计 2.491KN/m 基础梁: bh=240mm500mm 梁自重: 250.240.5=3.000KN/m _ 恒载小计 3.000KN/m 4.柱自重 各层柱: bh=500mm500mm 柱自重: 250.50.5=6.250KN/m 10mm4 面抹灰层: 0.540.0117=0.340KN/m _ 恒载小计 6.590KN/m 5 0.6m 高的女儿墙 女儿墙自重： 0.6180.24=2.592 KN/m 墙面粉刷： 0.020.6217=0.408 KN/m 天沟自重 2.13KN/m _ 恒载小计 5.130KN/m 6 墙自重 外墙为 240 采用普通粘土砖，外墙面刷漆，内墙面为 20mm 厚抹灰，则外墙单 位墙面重力荷载为： 180.24+170.02=4.66 kN / m2 内墙为 240 厚普通粘土砖，两侧均为 20mm 厚抹灰，则内墙单位面积重力荷载 为： 180.24+170.022=5.00kN / m2。 木门单位面积重力荷载为 0.2 kN / m2； 铝合金窗单位面积重力荷载取 0.4 kN / m2； 9 3.23.2 活荷载标准值计算活荷载标准值计算 屋面及楼面可变荷载标准值 不上人屋面均布活荷载标准值: 0.5KN/m 楼面活荷载标准值: 2.0KN/m 走廊楼面活荷载标准值 2.5KN/m 屋面雪荷载标准值: Sk=urS0=0.2KN/m 屋面活荷载与雪荷载不同时考虑,两者中取大值 3.3.3.3.计算、绘制竖向荷载受荷图计算、绘制竖向荷载受荷图 3.3.1 竖向荷载作用下的计算简图竖向荷载作用下的计算简图 根据结构平面布置图，选定 5 轴线一榀框架作为计算单元，如下图所示： 3-1 5 轴线一榀框架计算单元 作用竖向荷载下框架在架受荷总图计算： 楼面荷载分配按双向板进行荷载等效分配：短向分配：5aq/8 长向分配：1-2(a/2b)2+(a/2b)3 aq 3.3.2 竖向荷载的计算竖向荷载的计算 1.A-B 轴间框架梁 屋面板传荷载： 恒载： 5.29KN/m21.81-2(1.8/5.7)2+(1.8/5.7)32=15.845KN/m 活载: 0.5KN/m21.81-2(1.8/5.7)2+(1.8/5.7)32=1.498KN/m 10 楼面板传荷载： 恒载： 3.990KN/m21.81-2(1.8/5.7)2+(1.8/5.7)32=11.952KN/m 活载: 2.0KN/m21.81-2(1.8/5.7)2+(1.8/5.7)32=5.990KN/m 梁自重: 3.125KN/m 内墙自重：53.1=15.5KN/m A-B 轴间框架梁均布荷载为: 屋面梁: 恒载=3.125+15.845=18.97KN/m ,活载=1.498KN/m 楼面梁: 恒载=3.125+11.952+15.5=2=30.577KN/m ,活载=5.990KN/m 2.B-C 轴间框架梁 屋面板传荷载： 恒载： 5.29KN/m21.55/82=9.919KN/m 活载: 0.5KN/m21.55/82=0.938KN/m 走廊楼面板传荷载： 恒载： 3.99KN/m21.55/82=7.481KN/m 活载: 2.5KN/m21.55/82=4.688KN/m 梁自重:2.491KN/m B-C 轴间框架梁均布荷载为: 屋面梁: 恒载=2.491+9.919=12.410KN/m ,活载=0.938KN/m 楼面梁: 恒载=2.491+7.481=9.972KN/m ,活载=4.688KN/m 3.A 轴柱纵向集中荷载计算 顶层柱: 恒载： 女儿墙自重：5.137.2=36.936KN 梁自重： 3.125（7.2-0.5）+2.491（5.7-0.5）/42=27.414KN 板传荷载： 15.8455.74/2+5.295/81.87.2=88.007 _ 恒载小计 152.357KN 活载： 纵梁传来的荷载： 0.55/81.87.2=4.05KN 次梁传来的荷载： 1.4985.7/42=4.269KN _ 活载小计 8.319KN 标准层柱: 恒载： 外墙自重：4.66(（7.2-0.5）（3.6-0.6）-2.12.12） 11 +0.42.12.12=56.093 内墙自重：5（5.7-0.5）(3.6-0.5)/42=40.300KN 梁自重： 3.125（7.2-0.5）+2.491（5.7-0.5）/2=27.414KN 板传荷载： 11.9525.7/2+3.995/81.87.2=66.382KN _ 恒载小计 190.189KN 活载： 纵梁传来的荷载： 25/81.87.2=16.2KN 次梁传来的荷载： 5.9905.7/42=17.071 _ 活载小计 33.271KN 基础顶面恒载 外墙自重：4.66(（7.2-0.5）（4.65-0.6-0.5）-2.12.12） +0.42.12.12=71.509KN 内墙自重：5（5.7-0.5）(3.6-0.5)/42=40.300KN 基础梁自重：3（7.2-0.5）+3（5.7-0.5）/42=30.15KN _ 恒载小计 141.959KN 4.B 轴柱纵向集中荷载计算 顶层柱: 恒载： 梁自重： 3.125（7.2-0.5）+2.491（5.7-0.5）/2=27.414 板传荷载： 15.8455.7/42+5.295/81.87.2+5.291.51- 2(1.5/7.2)2+(1.5/7.2)37.2=140.696 _ 恒载小计 168.110KN 活载： 纵梁传来的荷载： 0.55/81.87.2+0.51.51-2(1.5/7.2) 2+(1.5/7.2)37.2=9.03KN 次梁传来的荷载：1.4985.7/42=4.2694KN _ 活载小计 13.299KN 标准层柱: 恒载： 墙自重：5(5.7-0.5)(3.6-0.5)/42+5（(7.2-0.5)(3.6-0.6)- 12 2.11.02）+0.21.02.12=122.656 梁自重： 3.125（7.2-0.5）+2.491（5.7-0.5）/2=27.414KN 板传荷载： 11.9525.7/42+3.995/81.87.2+3.991.51- 2(1.5/7.2)2+(1.5/7.2)37.2=106.123 _ 恒载小计 256.193KN 活载： 纵梁传来的荷载： 25/81.87.2+2.51.51-2(1.5/7.2)2+(1.5/7.2) 37.2=41.100 次梁传来的荷载：5.9905.7/42=17.072KN _ 活载小计 58.172KN 基础顶面恒载 内墙自重：5(5.7-0.5)(3.6-0.5)/42+5（(7.2-0.5)(3.6-0.6)- 2.11.02）+0.21.02.12=122.656 基础梁自重：3（7.2-0.5）+3（5.7-0.5）/42=30.15KN _ 恒载小计 152.806KN 3.3.3 框架在竖向荷载作用下的受荷总图框架在竖向荷载作用下的受荷总图 3-2 竖向荷载作用下的受荷总图 13 3.4.3.4.水平荷载风荷载标准值计算水平荷载风荷载标准值计算 3.4.1 风荷载标准值计算风荷载标准值计算 作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值，根据 Wk=ZsZW0(hi+hj)B/2 其中 W0=0.6KN/m2(基本风压)，Z 风压变化系数。 地面粗糙度 C 类 s风载体型，查得 s1 =0.8（迎风面）和 s2= 0.5（背风面）s=1.3 Z风振系数，(Hi为第 i 层距离室外地面高度，H 为建筑物 H Hi Z Z 1 高度)H=22.6530m，Z=1.0 hi 下柱高，hj 上柱高，对顶层为女儿 墙高度 2 倍。取轴上 BD 轴进行计算，则迎风面宽度 B=7.2m。 集中风荷载标准值 Wk /KN 离地高 度 Z/m ZZsW0/(KN/m)hi/mhj/mWk /KN 22.050.8761.001.30.63.61.211.807 18.450.811.001.30.63.63.616.376 14.850.741.001.30.63.63.614.961 11.250.741.001.30.63.63.614.961 7.650.741.001.30.63.63.614.961 4.050.741.001.30.64.053.615.896 3.4.2 风荷载作用下的位移验算风荷载作用下的位移验算 1. 第 2-6 层 D 值计算 构件名称 i ac =i/（2+i） D A1.040.33213341 B2.190.52321017 C2.190.52321017 E1.040.33213341 D=68716 2. 第 1 层 D 值计算 构件名称 i ac =（0.5+i） /（2+i） D=acic*12/h2 14 A1.3510.55210293 B2.8440.69012867 C2.8440.69012867 E1.3510.55210293 D=46320 3.轴上一榀框架侧移刚度 D 值（N/mm） 层次 123456 N463206871668716687166871668716 4.风荷载作用下的框架侧移计算j/h 层次 Wj/KNVj =Wj/KNDj(N/mm) /m j j j D V j/h 611.80711.807687160.000171/21175 516.37628.183687160.000411/8780 414.96143.144687160.000631/5713 314.96158.105687160.000851/4234 214.96173.066687160.001061/3395 115.89688.027463200.001901/2446 层间最大侧位移，1/ 24461/550(满足要求) 4 4内力计算内力计算 4.14.1 风荷载下的内力计算风荷载下的内力计算 框架在风荷载作用下（从左到右吹）的内力分析，采用 D 值法（改进的反 弯点法） ，其计算步骤和结果如下： 其步骤为： 1.求各柱反弯点处的剪力值 2.求各柱反弯点高度 15 3.求各柱的杆端弯矩及梁端弯矩 4.求各柱的轴力和梁剪力 4.1.1 框架柱反弯点位置计算框架柱反弯点位置计算 A 轴框架柱反弯点的位置 层号 h/miy0y1y2y3yyh/m 63.61.040.350000.351.26 53.61.040.400000.401.44 43.61.040.450000.451.62 33.61.040.450000.451.62 23.61.040.500-0.0150.4851.75 14.651.3510.6150-0.007500.6082.81 B 轴框架柱反弯点的位置 层号 h/miy0y1y2y3yyh/m 63.62.190.410000.411.48 53.62.190.450000.451.62 43.62.190.460000.461.66 33.62.190.50000.501.80 23.62.190.50000.51.80 14.652.190.550000.552.56 中柱处梁：；() l lbt b bcc lr bb i MMM ii () r rbt b bcc lr bb i MMM ii 边柱处梁：() bt ccb MMM 总 梁端剪力，按公式计算 lr bb b MM V l 梁端轴力，按公式计算，为柱在 i 层的轴力，以受压为正。() n lr ibb k i NVV i N 4.1.2 框架剪力与柱端弯矩标准值计算框架剪力与柱端弯矩标准值计算 风荷载作用下 A 框架剪力与柱端弯矩标准值计算 层 ViDDD/DVim yh Mc 上Mc 下Mc 总 611.80768716133410.1942.291 1.26 5.3612.8865.361 528.18368716133410.1945.468 1.44 11.8117.87414.697 16 443.14468716133410.1948.370 1.62 16.57313.55924.447 358.10568716133410.19411.272 1.62 22.55918.26135.8784 273.06668716133410.19414.174 1.75 26.27924.80544.540 188.02746320102930.22219.542 2.81 35.62154.91360.426 风荷载作用下 B 框架剪力与柱端弯矩标准值计算 层 ViDDD/DVim yh Mc 上Mc 下Mc 左 Mc 右 611.80768716210170.306.3.613 1.48 7.6745.3473.6454.029 528.18368716210170.3068.624 1.62 17.07613.97110.95012.103 443.14468716210170.30613.202 1.66 25.66521.91518.82720.809 358.10568716210170.30617.780 1.80 32.00432.00425.61228.307 273.06668716210170.30622.358 1.80 40.24440.24434.31837.248 188.02746320128670.27824.472 2.56 51.20862.64843.44048.012 风荷载作用下 C 框架剪力与柱端弯矩标准值计算 层 ViDDD/DVim yh Mc 上Mc 下Mc 左 Mc 右 611.80768716210170.306.3.613 1.48 7.6745.3474.0293.645 528.18368716210170.3068.624 1.62 17.07613.97112.10310.950 443.14468716210170.30613.202 1.66 25.66521.91520.80918.827 358.10568716210170.30617.780 1.80 32.00432.00428.30725.612 273.06668716210170.30622.358 1.80 40.24440.24437.24834.318 188.02746320128670.27824.472 2.56 51.20862.64848.01243.440 风荷载作用下 D 框架剪力与柱端弯矩标准值计算 层 ViDDD/DVim yh Mc 上Mc 下Mc 总 611.80768716133410.1942.291 1.26 5.3612.8865.361 528.18368716133410.1945.468 1.44 11.8117.87414.697 443.14468716133410.1948.370 1.62 16.57313.55924.447 358.10568716133410.19411.272 1.62 22.55918.26135.8784 273.06668716133410.19414.174 1.75 26.27924.80544.540 188.02746320102930.22219.542 2.81 35.62154.91360.426 4.1.3 梁端弯矩、剪力及柱轴力的计算梁端弯矩、剪力及柱轴力的计算 AB跨Bc跨 柱轴力 层 次 Mc左Mc右LVMc左Mc右LV A柱B柱 6 5.3613.645 5.71.58 4.0294.029 3.02.686-1.58-1.106 5 14.69710.950 5.74.499 12.10312.103 3.08.069-6.079-4.676 4 24.44718.827 5.77.592 20.80920.809 3.013.873-13.671-10.957 3 35.87825.612 5.710.788 28.30728.307 3.018.871-24.459-19.040 2 44.54034.318 5.7 13，83 5 37.24837.248 3.024.832-38.294-30.037 17 1 60.42643.440 5.718.222 48.01248.012 3.032.008-56.516-43.823 4.1.4 风荷载作用下框架的内力图风荷载作用下框架的内力图 3-3 风荷载作用下框架弯矩图 BC跨CD跨柱轴力层 次 Mc左Mc右LVMc左Mc右LV C柱D柱 6 4.0294.029 3.02.686 3.6455.361 5.71.581.1061.58 5 12.10312.103 3.08.069 10.95014.697 5.74.4994.6766.079 4 20.80920.809 3.013.873 18.82724.447 5.77.59210.95713.671 3 28.30728.307 3.018.871 25.61235.878 5.710.78819.04024.459 2 37.24837.248 3.024.832 34.31844.540 5.7 13，83 5 30.03738.294 1 48.01248.012 3.032.008 43.44060.426 5.718.22243.82356.516 18 3-4 风荷载作用下梁端剪力及柱轴力图 4.24.2 竖直荷载的内力计算竖直荷载的内力计算 4.2.1 恒载作用下各层弯矩初步计算恒载作用下各层弯矩初步计算 1.顶层弯矩计算 MAB=1/12 g边l边 2=1/1218.9705.72=51.361 KN.m MBC=1/3 g中l中 2=1/312.4101.52=9.308 KN.m MCB=1/6 g中l中 2=1/612.4101.52=4.654 KN.m A 轴 下柱=0.9/(0.9+1.04)=0.464 右梁=1.04/(0.9+1.04)=0.536 B 轴 下柱=0.9/(0.9+1.04+1.15)=0.291 左梁=1.04/(0.9+1.04+1.15)=0.337 右梁=1.15/(0.9+1.04+1.15)=0.332 顶层弯矩分配计算过程表 下柱右梁左梁下柱右梁 0.4640.5360.3370.2910.372 -51.36051.360-9.308 1/2 -4.654 23.83127.529 1/2 13.764 -9.405 1/2 -18.810-16.243-20.764 1 20.764 4.3645.041 1/2 2.521 -0.425 1/2 -0.849-0.733-0.938 1 0.938 19 0.1970.228 1/2 0.114 -0.038-0.033-0.042 1 0.042 28.392-28.39248.061