T梁张拉计算公式

选定的文档张紧顺序：N1(100%)-N2(50%)-N3(100%)-N2(100%)1、孔号1钢绞线5，锚固控制力为976.5千牛顿杰克诺。1701压力表。2016.9.3586油泵：1699回归方程：F=46.00P-13.47第一阶段(10%)第二阶段(20%)第三阶段(50%)第4阶段(100%)张力控制力97.7195.3488.3976.5油压表读数Y(兆帕)2.424.5410.9121.52一端伸长(mm)68.35 4.29(工作长度)理论伸长率(mm)145.28杰克诺。1702压力表。2016.10.4434油泵：16100回归方程：F=45.86P-3.63第一阶段(10%)第二阶段(20%)第三阶段(50%)第4阶段(100%)张力控制力97.7195.3488.3976.5油压表读数Y(兆帕)2.214.3410.7321.37一端伸长(mm)68.35 4.29理论伸长率(mm)145.282、孔号2钢绞线6，锚固控制力为1171.8KN杰克诺。1701压力表。2016.9.3586油泵：1699回归方程：F=46.00P-13.47第一阶段(10%)第二阶段(20%)第三阶段(50%)第4阶段(100%)张力控制力117.18234.36585.91171.8油压表读数Y(兆帕)2.845.391325.77一端伸长(mm)68.54 4.29理论伸长率(mm)145.66杰克诺。1702压力表。2016.10.4434油泵：16100回归方程：F=45.86P-3.63第一阶段(10%)第二阶段(20%)第三阶段(100%)第4阶段(100%)张力控制力117.18234.36585.91171.8油压表读数Y(兆帕)2.635.1912.8525.63一端伸长(mm)68.54 4.29理论伸长率(mm)145.663、孔号3钢绞线6，锚固控制力为1171.8KN杰克诺。1701压力表。2016.9.3586油泵：1699回归方程：F=46.00P-13.47第一阶段(10%)第二阶段(20%)第三阶段(50%)第4阶段(100%)张力控制力117.18234.36585.91171.8油压表读数Y(兆帕)2.845.391325.77一端伸长(mm)68.37 4.29理论伸长率(mm)145.31杰克诺。1702压力表。2016.10.4434油泵：16100回归方程：F=45.86P-3.63第一阶段(10%)第二阶段(20%)第三阶段(100%)第4阶段(100%)张力控制力117.18234.36585.91171.8油压表读数Y(兆帕)2.635.1912.8525.63一端伸长(mm)68.37 4.29理论伸长率(mm)145.31锚固变形和钢筋回缩的一端按6mm计算；伸长率=(理论伸长率值-(实测伸长率值-12毫米)/理论伸长率值，控制在6%以内。测量的伸长值等于从初始应力(10%)到锚固应力(100%)的测量伸长值以下的估计伸长值(采用相邻阶段的伸长值，即10%到20%应力的伸长值)。一、拉力的计算：根据设计图纸提供15.2钢铰线：公称直径d=15.2mm毫米，抗拉强度标准fpk=1860Mpa兆帕。张力控制应力： con=0.75fpk=0.751860=1395mpa。单根钢绞线的横截面积(检查钢绞线质量证明书)为：Ap=140mm2单根钢铰线的拉力为：P=conAp=1395140=195.3KN单股(5股)钢绞线的拉力为：P7=195.35=976.5KN千牛顿单股(6)钢铰线的拉力为P8=195.36=1171.8KN千牛顿二、理论伸长值的计算：1.根据公路桥涵施工技术规范 (JTG/Tf50-2011)提供配方：理论伸长值：L=PpL/ApeP预应力筋平均拉力计算公式：(1)当预应力钢筋为直线时，Pp=P(2)当预应力筋为曲线时，Pp=1-e-(kx)/(kx)其中：Pp:平均拉力(n)l:预应力钢筋的长度(mm)Ap:预应力钢筋的横截面积(mm2)预应力筋的弹性模量(牛顿/平方毫米为兆帕)预应力钢绞线受拉端的拉力X:从张拉端到计算段的通道长度(米):从拉伸端到计算截面曲线通道部分切线的夹角总和(rad)k:每米孔道局部偏差对摩擦力的影响系数:预应力钢绞线孔道壁的摩擦系数2、根据设计图纸和材料试验数据：钢铰链线弹性模量Ep=1.95105Mpa兆帕；锚固变形和钢筋回缩按6mm(一端)计算；塑料波纹管摩擦系数=0.25，偏差系数K=0.0015钢绞线一端的工作长度为0.600米，一端的伸长率为4.29毫米3.每个钢束理论伸长值的计算1.以T型梁中板N1管道为例。其他管道中钢绞线伸长值和负弯矩的计算见附表。段落角长度腰神经205984L20.1059拉德2118L301590设计的预应力筋由直线和曲线组成，因此需要分段计算它们的伸长值，然后叠加。根据设计，丁字梁中板N1预应力钢筋分为左右宽度六段。现在，左半宽度一端的伸长率计算如下：L1=5.984米=0KL1 =0.00155.984 0=0.008976e-(kx )=0.99106张力端力P=976.5千牛端力P1=PE-(kx)=967.8kn平均拉力Pp=1-e-(kx)/(kx)=972.1千牛顿L1=L=Pp1/APep=42.62毫米L2=2.118米=0.1059KL2=0.00152.118 0 . 250 . 1059=0.029652e-(kx )=0.97078张力端力P=P1=967.8千牛端力P2=Pe-(kx )=939.5KNPP=1-e-(kx)/(kx)=953.6千牛顿L2=L=PpL 2/ApeP=14.80毫米 L3=1.590m =0KL3 =0.00151.590 0=0.00239e-(kx )=0.99762张力端力P=P2=939.5牛顿端力P3=Pe-(kx)=937.3千牛顿PP=P21-e-(kx)/(kx)=938.4 KNL3=L=Pp3/ApeP=10.93毫米一端伸长率L=L1L2L3=68.35毫米因此，计算出理论伸长率LN1=2 *L=136.7毫米2.以丁字梁中板N2管道为例。其他管道中钢绞线伸长值和负弯矩的计算见附表。段落角长度腰神经203877L20.09965拉德1993L303902设计的预应力筋由直线和曲线组成，因此需要分段计算它们的伸长值，然后叠加。根据设计，丁字梁中板N2预应力钢筋分为左右宽度六段。现在，左半宽度一端的伸长率计算如下：L1=3.877米=0KL1 =0.00153.877 0=0.0058155e-(kx )=0.99420张力端力P=1171.8KN千牛端力P1=PE-(kx)=1165kn平均拉力Pp=1-e-(kx)/(kx)=1168.4千牛顿L1=L=Pp1/APep=27.65毫米L2=1.993米=0.09965KL2=0.00151993 0 . 250 . 09965=0.027902e-(kx )=0.97248张力端力P=P1=1165千牛顿端力P2=Pe-(kx)=1132.9千牛顿PP=1-e-(kx)/(kx)=1148.9千牛顿L2=L=PpL 2/ApeP=13.98毫米 L3=3.902m =0KL3 =0.00153.902 0=0.00585e-(kx )=0.99416张力端力P=P2=1132.9千牛端力P3=Pe-(kx )=1126.3KNPP=P21-e-(kx)/(kx)=1129.6 KNL3=L=Pp3/ApeP=26.91毫米一端伸长率L=L1L2L3=68.54毫米因此，计算出理论伸长率LN1=2 *L=137.08毫米。3.以T型梁中间板的N3管为例。其他管道中钢绞线伸长值和负弯矩的计算见附表。段落角长度腰神经201832L20.0724拉德1448L306475设计的预应力筋由直线和曲线组成，因此需要分段计算它们的伸长值，然后叠加。根据设计，丁字梁中板N3预应力钢筋分为左右宽度六段。现在，左半宽度一端的伸长率计算如下：L1=1.832米=0KL1 =0.00151.832 0=0.002748e-(kx )=0.99726张力端力P=1171.8KN千牛端力P1=PE-(kx)=1168.6kn平均拉力Pp=1-e-(kx)/(kx)=1170.2千牛顿L1=L=Pp1/APep=13.09毫米L2=1.448米=0.0724KL2=0.00151448 0 . 250 . 0724=0.020272e-(kx )=0.97993张力端力P=P1=1168.6千牛端力P2=Pe-(kx)=1145.1千牛顿PP=1-e-(kx)/(kx)=1156.8千牛顿L2=L=PpL 2/ApeP=10.23