装配式钢筋混凝土简支T形梁桥设计

课程设计课程设计 课课 程程 名名 称：称： 桥桥 梁梁 工工 程程 学学 生生 姓姓 名名： 孟庆珅孟庆珅 学学 号：号： 1400504102 指指 导导 教教 师：师： 李积珍李积珍 专专 业业 年年 级：级：土木土木工程专业工程专业 ( (交通交通土建土建方向方向) ) 2014 级级 (3) 班班 所在学院和系：所在学院和系： 土木工程土木工程学院学院 桥 梁 工 程 Bridge Engineering 设计说明： 本设计为装配式钢筋混凝土简支 T 形梁桥设计，设计由 5 部分组成，分别为：尺寸 拟定及构造布置，主梁内力计算，横隔梁计算，行车道板计算，部分配筋计算。 设计基于公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2015)，其中车辆荷载仍采用公路桥涵 设计通用规范(JTG D60-2004)的标准。 本设计计算内容仅包括简支梁桥的上部结构，桥梁墩台、支座计算均不包含。 设计人：孟庆珅 设计人签名： 2017 年 4 月 桥梁工程设计 目录目录 一尺寸拟定及构造布置一尺寸拟定及构造布置. 1 1.主梁间距 . 1 2.主梁高. 1 3.主梁梁肋宽度 . 1 4.横隔梁. 1 5.翼缘板尺寸 . 1 6.桥面板铺装 . 2 二主梁内力计算二主梁内力计算 . 3 1.恒载内力计算 . 3 2.横向分布系数计算 . 4 3.活载内力计算 . 8 4.荷载组合 . 16 三横隔梁内力计算三横隔梁内力计算 . 17 1.汽车荷载下横隔梁内力计算 . 17 2.人群荷载下横隔梁内力计算 . 19 3.荷载组合 . 20 四行车道板计算四行车道板计算 . 21 1.恒载内力计算 . 21 2 车轮荷载产生的内力 . 21 3.荷载组合 . 22 五部分配筋计算五部分配筋计算 . 23 1.主梁配筋计算 . 23 2.横隔梁配筋计算 . 25 3.行车道板配筋计算 . 26 参考文献参考文献 . 27 1 装配式钢筋混凝土简支 T 形梁桥设计 设计参数设计参数: 标准跨径: 30.00m 计算跨径: 29.50m 主梁预制长度: 29.80m 桥面净宽: 净 9+21.0m 截面形式：T 形截面 结构重要性系数：0=1.0 一一 尺寸拟定及构造布置尺寸拟定及构造布置 1. 主梁间距主梁间距 本梁桥桥面净宽为 9m，净宽较宽，决定采用较宽翼缘板的 T 梁，根据工程经验，将翼 缘板宽度定为 200cm。 2. 主梁高主梁高 钢筋混凝土简支 T 梁的经济高跨比在 1 11 1 16之间，本桥拟取为 1 16，则可计算其梁高为 )(844. 1 16 1 5 .29m 为计算方便取为 1.85m，即 185cm。 3. 主梁梁肋宽度主梁梁肋宽度 钢筋混凝土简支 T 梁的梁肋宽度一般在 1518cm 之间，鉴于本桥跨度、尺寸较大，拟 定宽度为 18cm。 4. 横隔梁横隔梁 4.1 横隔梁高度横隔梁高度 横隔梁高度一般定为主梁高度的3 4左右，则本桥的高度为 )(75.138 4 3 185cm 为计算方便，取为 140cm。 本桥不设置预应力，因此不设马蹄。 4.2 横隔梁宽度横隔梁宽度 横隔梁肋宽一般为 1216cm，为脱模方便，其基本要求为上宽下窄，内宽外窄。鉴于 本桥尺寸较大，将肋宽定的大些。拟定外侧上缘宽度为 20cm，外侧下缘尺寸为 18cm，内侧 上缘尺寸为 22cm，内侧下缘宽度为 20cm。 4.3 横隔梁在桥跨方向布置横隔梁在桥跨方向布置 由于本桥桥跨较大， 为保证其受力的整体性， 可设置 5 道横隔梁 （包括两道端横隔梁） ， 梁间距为 4725cm。 5. 翼缘板尺寸翼缘板尺寸 2 翼缘板的厚度应满足强度和构造最小尺寸的要求， 根据受力特点， 翼缘板通常做成变厚 度的，即端部较薄，向根部逐渐加厚，为了保证翼缘板与梁肋连接的整体性，翼缘板与梁肋 衔接处的厚度不小于主梁高度的 1 10，则其高度不得小于 )( 5 .18 10 1 185cm 为计算方便，取为 19cm，其端部尺寸拟定为 11cm。 6. 桥面板铺装桥面板铺装 采用 2.5cm 的沥青混凝土面层，8cm 的 C40 混凝土垫层。 根据上述尺寸描述，可绘制 T 梁的纵横断面图（如图 I-1 所示） 。 图 I-1 装配式 T 梁纵断面、横断面图 Fig I-1 Longitudinal section and cross section of fabricated T-beam 20（22） 18（20） 725 725 725 725 2950 75 185 200 200 200 200 140 900 25 18 50 11 19 3 二二 主梁内力计算主梁内力计算 1. 恒载内力计算恒载内力计算 1.1 恒载集度恒载集度 主梁： 401 18. 000. 2 2 19. 011. 0 85. 118. 0 c g (II-1-1-1) C40 钢筋混凝土的密度约为40=2500kg/m3，g取 9.8N/kg，则换算得40=24.5kN/m3。将 40的值代入式 II-1-1-1，得 )/(85.145 .2418. 000. 2 2 19. 011. 0 85. 118. 0 1 mkNg 横隔梁： 对于边主梁： )/(94. 0 5 .29 5 .24520. 0 2 18. 000. 2 2 19. 011. 0 40. 1 2 mkNg 对于中主梁： mkNgg/89. 12 22 桥面铺装：(沥青重度为 23 kN/m3) )/(56. 4 5 5 .24908. 0239025. 0 3 mkNg 栏杆与人行道： 其自重合计设为 5kN/m，则 )/(00. 2 5 25 4 mkNg 得边主梁恒载为 )/(35.2200. 256. 494. 085.14 4321 mkNggggg 边 中主梁荷载为 )/(30.2300. 256. 489. 185.14 4321 mkNggggg 中 1.2 恒载内力恒载内力 计算边、中主梁的弯矩和剪力，计算原理如图 II-1-2-1 所示。 图 II-1-2-1 恒载内力计算图示 Fig. II-1-2-1 Calculate instruction of internal force for dead load 依据材料力学知识知支反力 = g 2，则有 g l g x R Qx Mx x 4 xl gxx gxx gl Mx 222 (II-1-2-1) xl g gx gl Qx2 22 (II-1-2-2) 依据式II-1-2-1和式II-1-2-2代入边主梁恒载g边和中主梁恒载g中可得边主梁和中主梁跨 中、支点及 1/4 截面的弯矩及剪力，为后期计算使用方便，可作表 II-1-2-1。 表 II-1-2-1 边主梁及中主梁弯矩和剪力计算结果 Tab. II-1-2-1 Calculate result of bending moment and shear for center beams and beams on the edge 位置 剪力 Q(kN) 弯矩 M(kN m) 边主梁 中主梁 边主梁 中主梁 x=0 329.66 343.68 0.00 0.00 x=l/4 164.83 171.84 1823.45 1900.95 x=l/2 0.00 0.00 2431.26 2534.60 2. 横向分布系数计算横向分布系数计算 本工程长宽比为 29.5/(9+21.0)=2.682，故为单向板。 说明：本计算书中，跨中截面的横向分布系数计算采用偏心受压法；支点截面的横向分 布系数采用杠杆原理法。 对 5 片 T 梁进行编号，从左至右依次为 1、2、3、4、5 号，如图 II-2-1 所示 图 II-2-1 横断面计算简图 Fig. II-2-1 Computing model of cross section 按照最不利情况进行布载并使其符合规范要求，同时根据公路桥涵设计通用规范 (JTG D60-2015)中 4.3.1 之要求，9 米路宽布置两个车道，计算时应布两个轴载。 2.1 汽车荷载下支点截面横向分布系数计算汽车荷载下支点截面横向分布系数计算 1、5 号梁号梁 绘制 1、 5 号梁的横向影响线并依据规范要求布载(图 II-2-1-1)。 （左轮正好落在 1 号梁） 图 II-2-1-1 1、5 号梁影响线及布载 Fig. II-2-1-1 Influence line of beam 1 and 5 and the exert of load 依据图 II-2-1-1 计算得 55. 00 . 1 200 180200 0 . 1 2 1 2 1 )5(1 ,0 q m 2、4 号梁号梁 1 2 3 4 5 125 200 200 200 200 75 900 1.0 50 180 0.1 P 2 P 2 5 绘制 2、4 号梁的横向影响线并依据规范要求布载(图 II-2-1-2)。 图 II-2-1-2 2、4 号梁影响线及布载 Fig. II-2-1-2 Influence line of beam 2 and 4 and the exert of load 依据图 II-2-1-2 计算得 725. 00 . 1 200 130200 0 . 1 200 180200 0 . 1 2 1 2 1 )4(2,0 q m 3 号梁号梁 绘制 3 号梁的横向影响线并依据规范要求布载(图 II-2-1-3) 图 II.2-1-3 3 号梁影响线及布载 Fig. II-2-1-3 Influence line of beam 3 and the exert of load 依据图 II-2-1-3 计算得 725. 00 . 1 200 130200 0 . 1 200 180200 0 . 1 2 1 2 1 3 ,0 q m 2. 2 汽车荷载下跨中汽车荷载下跨中截面横向分布系数计算截面横向分布系数计算 利用核心公式 n i i ik ik a aa n 1 2 1 (II-2-2-1) 其中 2 2 22 2 2 5 2 4 2 3 2 2 2 1 5 1 2 402220222maaaaaa i i 1、5 号梁号梁 求影响线竖标 60. 0 40 2222 5 1 11 ）（）（ 20. 0 40 2222 5 1 15 - ）（）（ - 据此可绘制 1、5 号梁的横向影响线并依据规范要求布载(图 II-2-2-1) 1.0 180 180 P 2 P 2 P 2 P 2 130 0.1 0.35 1.0 180 180 P 2 P 2 P 2 P 2 130 0.1 0.35 6 图 II-2-2-1 1、5 号梁影响线及布载 Fig. II-2-2-1 Influence line of beam 1 and 5 and the exert of load 71. 06 . 0 600 1302180600 600 )130180(600 600 180600 1 2 1 2 1 )5(1 , cq m 2、4 号梁号梁 求影响线竖标 40. 0 40 222 5 1 21 ）（ 0 40 222 5 1 25 ）（ - 据此可绘制 2、4 号梁的横向影响线并依据规范要求布载(图 II-2-2-2) 图 II-2-2-2 2、4 号梁影响线及布载 Fig. II-2-2-2 Influence line of beam 2 and 4 and the exert of load 555. 04 . 0 800 1302180800 800 )130180(800 800 180800 1 2 1 2 1 )4(2, cq m 3 号梁号梁 求影响线竖标 20. 0 40 0 5 1 31 20. 0 40 0 5 1 35 - 据此可绘制 3 号梁的横向影响线并依据规范要求布载(图 II-2-2-3) 图 II-2-2-3 3 号梁影响线及布载 Fig. II-2-2-3 Influence line of beam 3 and the exert of load 180 180 P 2 P 2 P 2 P 2 130 0.4 0.31 0.245 0.155 180 180 P 2 P 2 P 2 P 2 130 0.2 0.2 0.2 0.2 180 180 P 2 P 2 P 2 P 2 130 0.6 0.42 0.29 0.11 0.20 7 4 . 02 . 02 . 02 . 02 . 0 2 1 2 1 3 , cq m 2.3 人群人群荷载下支点截面横向分布系数计算荷载下支点截面横向分布系数计算（人群荷载取（人群荷载取 3.0kN/m） 1、5 号梁号梁 影响线同图 II-2-1-1，布人群荷载(图 II-2-3-1) 图 II-2-3-1 1、5 号梁影响线及布载 Fig. II-2-3-1 Influence line of beam 1 and 5 and the exert of load 4375. 1 2 75 50200 200 0 . 1 )5(1 ,0 r m 2、4 号梁号梁 影响线同图 II-2-1-2，布人群荷载(图 II-2-3-2) 图 II-2-3-2 2、4 号梁影响线及布载 Fig. II-2-3-2 Influence line of beam 2 and 4 and the exert of load 左侧影响线负值最大值为： 625. 00 . 1 200 125 max 则有 4375. 0625. 0 125 2 75 125 )4(2,0 r m 3 号梁号梁 影响线同图 II-2-1-3，布人群荷载(图 II-2-3-3) 图 II-2-3-3 3 号梁影响线及布载 Fig. II-2-3-3 Influence line of beam 3 and the exert of load 0 3 ,0 r m 2.4 人群荷载下跨中人群荷载下跨中截面横向分布系数计算截面横向分布系数计算（人群荷载取（人群荷载取 3.0kN/m） 1、5 号梁号梁 影响线同图 II-2-2-1，布人群荷载(图 II-2-4-1) 1.0 3.0kN/m 1.0 3.0kN/m 1.0 3.0kN/m 8 图 II-2-4-1 1、5 号梁影响线及布载 Fig. II-2-4-1 Influence line of beam 1 and 5 and the exert of load 6875. 02 . 0 2 75 125800 800 2 . 06 . 0 )5(1 , cr m 2、4 号梁号梁 影响线同图 II-2-2-2，布人群荷载(图 II-2-4-2) 图 II-2-4-2 2、4 号梁影响线及布载 Fig. II-2-4-2 Influence line of beam 2 and 4 and the exert of load 4438. 0 2 75 125800 800 4 . 0 )4(2, cr m 3 号梁号梁 影响线同图 II-2-2-3，布人群荷载(图 II-2-4-3) 图 II-2-4-3 3 号梁影响线及布载 Fig. II-2-4-3 Influence line of beam 3 and the exert of load 2 . 0 3 , cr m 将横向分布系数的计算结果汇总如下(表 II-2-1) 表 II-2-1 横向分布系数 Tab. II-2-1 Transverse distribution coefficient 梁号 截面位置 汽车荷载 人群荷载 1、5 号 跨中 0.7100 0.6875 支点 0.5500 1.4375 2、4 号 跨中 0.5550 0.4438 支点 0.7250 0.4375 3 号 跨中 0.4000 0.2000 支点 0.7250 0.0000 3. 活载内力计算活载内力计算 主梁活载内力计算的核心计算式为 yPqmS kjki 1 (II-3-1) 0.6 0.20 3.0kN/m 0.4 3.0kN/m 0.2 3.0kN/m 3.0kN/m 9 3.1 参数准备参数准备 冲击系数计算冲击系数计算 简支梁的结构基频为 c c m EI l f 2 1 2 (II-3-1-1) 此算例中 l=29.5,主梁采用 C40 混凝土，故 E=3.25104MPa=3.251010N/m2。 现计算 Ic 将 T 梁进行简化，如图 II-3-1-1 所示 图 II-3-1-1 T 梁等效 Fig. II-3-1-1 Equivalent of T beam 根据材料力学理论进行求解 求主梁的截面中心: 横向的重心在对称轴上，求解其竖向重心 如图 II-3-1-1 所示，等代后的 T 梁翼缘板厚度为 )(15 2 1911 cmh 则其竖向重心位置为（距翼板顶部） )(2 .54 181851518200 2 185 18185 2 15 1518200 cmy 求主梁抗弯惯性矩，应用矩形惯性矩公式及平行移轴定理进行求解 )(20847887. 0 2 .54 2 185 1851818518 12 1 2 15 2 .5415182001518200 12 1 4 2 3 2 3 m Ic 求解 mc，结合 II.1.1 的计算结果得 )/(10278. 2 81. 9 1035.22 223 3 mNs g G mc 将所得数据代入式 II-3-1-1，得 f1=3.113HZ 根据公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2015)中 4.3.2 第 5 条之规定，冲击系数的计 算依据 f。 当 1.5HZf14 HZ 时，=0.1767ln f-0.0157 则此例=0.1767ln 3.113-0.0157=0.185 则 1+=1.185 车道折减系数车道折减系数 根据公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2015)中表 4.3.1-5 之规定，双车道折减系数为 10 =1.0。 3.2 绘制桥跨方向的跨中弯矩、剪力及支点剪力影响线绘制桥跨方向的跨中弯矩、剪力及支点剪力影响线 图 II-3-2-1 影响线 Fig. II-3-2-1 Influence line 3.3 分片主梁计算（分片主梁计算（6 大计算内容）大计算内容） 本部分对 1(5)、2(4)、3 号主梁进行活载内力计算，计算内容包括车辆荷载下的跨中弯车辆荷载下的跨中弯 矩、跨中剪力矩、跨中剪力和支点剪力和支点剪力以及人群荷载下的跨中弯矩、跨中剪力和支点剪力人群荷载下的跨中弯矩、跨中剪力和支点剪力 首先对荷载进行确定：采用公路-I 级荷载，则 qk=10.5kN/m，Pk进行线性内插 )(278 550 55 .29 1180kNPk 现对主梁进行分片计算 (1)1、5 号梁号梁 汽车荷载下汽车荷载下跨中弯矩计算跨中弯矩计算 引用图 II-3-2-1(A) 所示的跨中弯矩影响线，根据最不利情况进行布载（如图 II-3-3-1 所示） 。 图 II-3-3-1 跨中弯矩计算图示 Fig. II-3-3-1 Calculation model of bending moment for the middle of the beam 由图 II-3-3-1 知 )(78.108 8 5 .29 82 1 4 2 22 m l l l 剪力布载在峰值处 )(375. 7 4 5 .29 4 m l y 则根据式 II-3-1 可得 l/4 跨中弯矩影响线 qk pk 0.71 0.55 横向分布系数 l 0.5 跨中剪力影响线 0.5 (B) l/4 跨中弯矩影响线 (A) 1.0 支点剪力影响线 (C) 11 )5(1, 2/ 51, 2/ 51, 2/)5(1, 2/ )(96.2685 375. 727878.1085 .1071. 01185. 1 1 ql ql qlkkcqql MmkN M MyPqmM ）（ ）（ 横向分布系数变化区段长度为 )(5 . 7 2 25. 725 .29 m - )(66.18 875. 71185. 12 4 5 .29 2 1 5 .29 3 1 5 . 7 5 .105 . 7 2 55. 071. 0 12 )5(1, 2/ mkN M ql - 则 )(30.266766.1896.2685 )5(1, 2/ mkNM ql 汽车荷载下汽车荷载下跨中剪力计算跨中剪力计算 引用图 II-3-2-1(B) 所示的跨中弯矩影响线，根据最不利情况进行布载（如图 II-3-3-2 所 示） 。 图 II-3-3-2 跨中剪力计算图示 Fig. II-3-3-2 Calculation model of shear for the middle of the beam )5(1, 2/ 51, 2/ 51, 2/)5(1, 2/ )(91.172 5 . 02782 . 1 2 1 2 5 .29 5 . 05 .1071. 01185. 1 2 . 11 ql ql qlkkcqql QkN Q QyPqmQ ）（ ）（ )(63. 0 05 . 0 2 1 5 .29 3 1 5 . 7 5 .1071. 055. 0 2 5 . 7 1185. 1 2 . 1 2 1 00)5(1, 2/ kN yPmmyqmm a Q kckcql 0.5 跨中剪力影响线 0.5 qk Pk 0.71 0.55 横向分布系数 12 则有 )(28.17263. 091.172 )5( 1, 2/ kNQ ql 汽车荷载下支点剪力计算汽车荷载下支点剪力计算 引用图 II-3-2-1(C) 所示的跨中弯矩影响线，根据最不利情况进行布载（如图 II-3-3-3 所 示） 。 图 II-3-3-3 支点剪力计算图示 Fig. II-3-3-3 Calculation model of shear for the fulcrum of the beam )5(1, 0 51, 0 51, 0)5(1, 0 )(98.410 12782 . 15 .291 2 1 5 .1071. 01185. 1 2 . 11 q q qkkcqq QkN Q QyPqmQ ）（ ）（ 左侧附加三角形荷载重心处的影响线竖标为 915. 00 . 1 5 .29 5 . 7 3 1 5 .29 1 y 右侧附加三角形荷载重心处的影响线竖标为 085. 00 . 1 5 .29 5 . 7 3 1 2 y 则 ）kN Q q (72.70 0 . 12782 . 171. 055. 0085. 0915. 05 .1071. 055. 0 2 5 . 7 1185. 1 )5(1, 0 )(26.34072.7098.410 )5(1, 0 kNQ q 人群荷载下跨中弯矩计算人群荷载下跨中弯矩计算（m 三角形引起变化量很小，略去不计）三角形引起变化量很小，略去不计） )(27.16878.10875. 00 . 36875. 0 )5(1, 2/ mkNpmM rcrrl 人群荷载下跨中剪力计算人群荷载下跨中剪力计算（m 三角形引起变化量很小，略去不计）三角形引起变化量很小，略去不计） )(70. 5 2 1 2 5 .29 5 . 075. 00 . 36875. 0 )5(1, 2/ kNpmQ rcrrl 1.0 支点剪力影响线 qk Pk 0.71 0.55 横向分布系数 13 人群荷载下支点剪力计算人群荷载下支点剪力计算（m 右侧三角形引起变化量较小右侧三角形引起变化量较小，略去不计略去不计） )(61.28 915. 075. 00 . 36875. 04375. 1 2 5 . 7 2 5 .29 75. 00 . 36875. 0 2 0)5(1, 0 kN ypmm a pmQ rcrcrr (2)2、4 号梁号梁 2、4 号梁计算与 1、5 号梁完全相同，只是在横向分布系数上进行了变换，计算时可套 用 2、4 号梁的计算过程，将横向分布系数的相关数据进行代换即可。 汽车荷载下跨中弯矩计算汽车荷载下跨中弯矩计算 )4(2, 2/ )4(2, 2/ )4(2, 2/)4(2, 2/ )(59.2099 375. 727878.1085 .10555. 01185. 1 1 ql ql qlkkcqql MmkN M MyPqmM )(83.19 367. 81185. 12 4 5 .29 2 1 5 .29 3 1 5 . 7 5 .105 . 7 2 555. 0725. 0 12 )4(2, 2/ mkN M ql - )(42.211983.1959.2099 )4(2, 2/ mkNM ql 汽车荷载下跨中剪力计算汽车荷载下跨中剪力计算 )4(2, 2/ 42, 2/ 42, 2/)4(2, 2/ )(16.135 5 . 02782 . 1 2 1 2 5 .29 5 . 05 .10555. 01185. 1 2 . 11 ql ql qlkkcqql QkN Q QyPqmQ ）（ ）（ )(67. 0 05 . 0 2 1 5 .29 3 1 5 . 7 5 .10555. 0725. 0 2 5 . 7 1185. 1 2 . 1 2 1 00)4(2, 2/ kN yPmmyqmm a Q kckcql )(83.13567. 016.135 )4(2, 2/ kNQ ql 汽车荷载下支点剪力计算汽车荷载下支点剪力计算 ）（42, 0)4(2, 0 2 . 11 qkkcqq QyPqmQ 14 )4(2, 0 42, 0 )(26.321 12782 . 15 .291 2 1 5 .10555. 01185. 1 q q QkN Q ）（ )(14.75 0 . 12782 . 1555. 0725. 0085. 0915. 05 .10555. 0725. 0 2 5 . 7 1185. 1 )4(2, 0 kN Q q )(40.39614.7526.321 )4(2, 0 kNQ q 人群荷载下跨中弯矩计算人群荷载下跨中弯矩计算 )(62.10878.10875. 00 . 34438. 0 )4(2, 2/ mkNpmM rcrrl 人群荷载下跨中剪力计算人群荷载下跨中剪力计算 )(68. 3 2 1 2 5 .29 5 . 075. 00 . 34438. 0 )4(2, 2/ kNpmQ rcrrl 人群荷载下支点剪力计算人群荷载下支点剪力计算 )(68.14 915. 075. 00 . 34438. 04375. 0 2 5 . 7 2 5 .29 75. 00 . 34438. 0 2 0)4(2, 0 kN ypmm a pmQ rcrcrr (3)3 号梁号梁 汽车荷载下跨中弯矩计算汽车荷载下跨中弯矩计算 3, 2/ 3, 2/ 3, 2/3, 2/ )(22.1513 375. 727878.1085 .104 . 01185. 1 1 ql ql qlkkcqql MmkN M MyPqmM )(91.37 996.151185. 12 4 5 .29 2 1 5 .29 3 1 5 . 7 5 .105 . 7 2 4 . 0725. 0 12 3, 2/ mkN M ql - )(13.155191.3722.1513 3, 2/ mkNM ql 汽车荷载下跨中剪力计算汽车荷载下跨中剪力计算 3, 2/3, 2/ 2 . 11 qlkkcqql QyPqmQ 15 3, 2/ 3, 2/ )(42.97 5 . 02782 . 1 2 1 2 5 .29 5 . 05 .104 . 01185. 1 ql ql QkN Q )(29. 1 05 . 0 2 1 5 .29 3 1 5 . 7 5 .104 . 0725. 0 2 5 . 7 1185. 1 2 . 1 2 1 003, 2/ kN yPmmyqmm a Q kckcql )(71.9829. 142.97 3, 2/ kNQ ql 汽车荷载下支点剪力计算汽车荷载下支点剪力计算 3, 03, 0 2 . 11 qkkcqq QyPqmQ 3, 0 3, 0 )(54.231 12782 . 15 .291 2 1 5 .104 . 01185. 1 q q QkN Q )(64.143 0 . 12782 . 14 . 0725. 0085. 0915. 05 .104 . 0725. 0 2 5 . 7 1185. 1 3, 0 kN Q q )(18.37564.14354.231 3, 0 kNQ q 人群荷载下跨中弯矩计算人群荷载下跨中弯矩计算 )(95.4878.10875. 00 . 32 . 0 3, 2/ mkNpmM rcrrl 人群荷载下跨中剪力计算人群荷载下跨中剪力计算 )(66. 1 2 1 2 5 .29 5 . 075. 00 . 32 . 0 3, 2/ kNpmQ rcrrl 人群荷载下支点剪力计算人群荷载下支点剪力计算 )(09. 5 915. 075. 00 . 32 . 00 2 5 . 7 2 5 .29 75. 00 . 32 . 0 2 03, 0 kN ypmm a pmQ rcrcrr - 将各梁计算结果汇总，得表 I