E0202浮头式换热器

过 程 设 备 强 度 计 算 书 SW6-2011浮头式换热器设备计算计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所 壳程设计压力 3.30 MPa管程设计压力 1.10 MPa壳程设计温度 175.00 管程设计温度 40.00 壳程试验压力 4.12注1 MPa管程试验压力 1.38注1 MPa筒体公称直径900.00mm筒浮头式换热器筒体最小壁厚7.00mm筒体名义厚度34.00mm校核 合格筒体法兰厚度120.00mm体校核 合格筒体后端法兰厚度mm校核 前端管箱筒体名义厚度34.00mm前校核 合格 端前端管箱封头名义厚度20.00mm管校核 合格箱前端管箱法兰厚度120.00mm校核 合格后端管箱筒体名义厚度34.00mm后校核 合格端后端管箱封头名义厚度20.00mm管校核 合格箱后端管箱法兰厚度120.00mm校核 合格带法兰凸形封头名义厚度20.00mm浮校核 合格头法兰设计厚度134.00mm盖校核 合格钩圈计算厚度324.00mm校核 合格管管板名义厚度100.00mm板校核 合格分程隔板名义厚度 mm校核 注1：程序按照用户所选择的受压元件计算得浮头式换热器筒体计算结果计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB/T 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 pc 3.30MPa设计温度 t 175.00 C内径 Di 900.00mm材料 S31603 ( 板材 )试验温度许用应力 s 120.00MPa设计温度许用应力 st 112.50MPa试验温度下屈服点 ReL 180.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 0.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 15.80mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 33.70mm名义厚度 dn = 34.00mm重量 2349.38Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值pT = 1.25p = 4.1250 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ReL = 162.00MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 67.23 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 pw= = 6.90278MPa设计温度下计算应力 st = = 45.72MPastf 95.62MPa校核条件stf st结论 合格前端管箱筒体计算结果计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB/T 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 pc 1.10MPa设计温度 t 40.00 C内径 Di 900.00mm材料 S31603 ( 板材 )试验温度许用应力 s 120.00MPa设计温度许用应力 st 120.00MPa试验温度下屈服点 ReL 180.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 0.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 4.88mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 33.70mm名义厚度 dn = 34.00mm重量 939.75Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值pT = 1.25p = 1.3750 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ReL = 162.00MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 22.41 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 pw= = 7.36297MPa设计温度下计算应力 st = = 15.24MPastf 102.00MPa校核条件stf st结论 合格前端管箱封头计算结果计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB/T 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 pc 1.10MPa设计温度 t 40.00 C内径 Di 900.00mm曲面深度 hi 225.00mm材料 S31603 (板材)设计温度许用应力 st 120.00MPa试验温度许用应力 s 120.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 0.00mm焊接接头系数 f 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 pT = 1.25p= 1.3750 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ReL = 162.00MPa试验压力下封头的应力sT = = 37.36MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 1.0000计算厚度 dh = = 4.87mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 19.70mm最小厚度 dmin = 2.00mm名义厚度 dnh = 20.00mm结论 满足最小厚度要求重量 152.04 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 pw= = 4.41699MPa结论 合格后端管箱筒体计算结果计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB/T 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 pc 3.30MPa设计温度 t 175.00 C内径 Di 900.00mm材料 S31603 ( 板材 )试验温度许用应力 s 120.00MPa设计温度许用应力 st 112.50MPa试验温度下屈服点 ReL 180.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 0.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 15.80mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 33.70mm名义厚度 dn = 34.00mm重量 939.75Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值pT = 1.25p = 4.1250 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ReL = 162.00MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 67.23 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 pw= = 6.90278MPa设计温度下计算应力 st = = 45.72MPastf 95.62MPa校核条件stf st结论 合格后端管箱封头计算结果计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB/T 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 pc 3.30MPa设计温度 t 175.00 C内径 Di 900.00mm曲面深度 hi 225.00mm材料 S31603 (板材)设计温度许用应力 st 112.50MPa试验温度许用应力 s 120.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 0.00mm焊接接头系数 f 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 pT = 1.25p= 4.1250 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ReL = 162.00MPa试验压力下封头的应力sT = = 112.07MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 1.0000计算厚度 dh = = 15.66mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 19.70mm最小厚度 dmin = 2.00mm名义厚度 dnh = 20.00mm结论 满足最小厚度要求重量 152.04 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 pw= = 4.14093MPa结论 合格浮头计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所设 计 条 件简 图计算压力 pc1.100MPa结构 d:设计温度 t175.0 C封名义厚度20.0mm腐蚀裕量0.0mm头材料名称Q345R法法兰厚度 f134.0mm材料名称Q345R许用178.0MPa兰应力153.5MPa材料名称S30408螺许用128.0MPa应力93.5MPa栓公称直径 db36.0mm数量 n36N20.0y(MPa)25.5m2.75外径944.0内径904.0垫材料类型石棉橡胶板(厚度1.5mm)压紧面形状1a,1b垫片厚度 (mm)分程隔板垫片面积(mm2)0.00片b06.4mm b= b0b06.4mm DG= (垫片内径 + 垫片外径)/2b0 6.4mm b=2.53 b0 6.4mm DG= 垫片外径-2bb=8.00DG=928.0结构尺寸(mm)Db990.0Dfi900.0Dfo1140.0Ri700.0l8.0封 头 壁 厚 计 算A 值B 值 (MPa)许用内压或外压 (MPa)5.067结 论封头计算合格螺 栓 受 力 计 算预紧状态下需要的最小螺栓载荷 Wa= 3.14bDG y =594781.8N操作状态下需要的最小螺栓载荷 Wp = Fp + F = 885122.1 N所需螺栓总截面积Am = Ap 和Aa中大者 Am = 9466.5mm2实际使用螺栓总截面积Ab = 28358.8mm2操作情况下法兰受力力 臂力 矩FD = 0.785pc = 699435.0NLD= 0.5 ( Db - Di ) = 45.0mmMD= FD LD = 31474576.0N.mmFG = Fp = 141043.5NLG= 0.5 ( Db - DG ) = 31.0mmMG= FG LG = 4372425.5N.mmFT = F-FD = 44195.6NLT= 0.5 ( LD + LG ) = 38.0mmMT= FT LT = 1679446.5N.mmFr = FDctg1 = 853592.4N = 46.1mmMr= Fr Lr = 39326420.0N.mm操作情况下法兰总力矩 = 1799972.0N.mm预紧情况下法兰受力力 臂力 矩FG = W = 2420823.5NLG= 0.5 ( Db - DG ) = 31.0mmMa= FG LG = 75046856.0N.mm计 算 结 果3.602mm预紧状态下3981.9mm2操作状态下110.747mm2f =，和两倍封头名义厚度中大者 f = 63.1mm校核合格钩圈计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所材料Q235-B类型A型设计温度下的许用应力 st103.50MPa钩圈A法兰外径与内径之比 K=Dfo/Dfi=1.27查得系数 Y =8.35241.00mm583418432.00Nmm324.00mm钩圈Bmm钩圈颈部厚度 tmm预紧状态螺栓设计载荷 FzN剪切应力 MPa 许用值 0.8sMPa操作状态螺栓设计载荷 FzN剪切应力 MPa 许用值 0.8stMPa结论注：带号的材料数据是设计者给定的。浮头计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所设 计 条 件简 图计算压力 pc-3.300MPa结构 d:设计温度 t175.0 C封名义厚度20.0mm腐蚀裕量0.0mm头材料名称Q345R法法兰厚度 f134.0mm材料名称Q345R许用178.0MPa兰应力153.5MPa材料名称S30408螺许用128.0MPa应力93.5MPa栓公称直径 db36.0mm数量 n36N20.0y(MPa)25.5m2.75外径944.0内径904.0垫材料类型石棉橡胶板(厚度1.5mm)压紧面形状1a,1b垫片厚度 (mm)分程隔板垫片面积(mm2)0.00片b06.4mm b= b0b06.4mm DG= (垫片内径 + 垫片外径)/2b0 6.4mm b=2.53 b0 6.4mm DG= 垫片外径-2bb=8.00DG=928.0结构尺寸(mm)Db990.0Dfi900.0Dfo1140.0Ri700.0l8.0封 头 壁 厚 计 算A 值0.003420B 值 (MPa)152.0许用内压或外压 (MPa)4.159结 论封头计算合格螺 栓 受 力 计 算预紧状态下需要的最小螺栓载荷 Wa= 3.14bDG y =594781.8N操作状态下需要的最小螺栓载荷 Wp = Fp + F = 0.0 N所需螺栓总截面积Am = Ap 和Aa中大者 Am = 4646.7mm2实际使用螺栓总截面积Ab = 28358.8mm2操作情况下法兰受力力 臂力 矩FD = 0.785pc = -2098305.0NLD= 0.5 ( Db - Di ) = 45.0mmMD= FD LD = -94423728.0N.mmFG = Fp = -423130.4NLG= 0.5 ( Db - DG ) = 31.0mmMG= FG LG = -13117276.0N.mmFT = F-FD = -132586.8NLT= 0.5 ( LD + LG ) = 38.0mmMT= FT LT = -5038336.5N.mmFr = FDctg1 = -2560777.0N = 46.1mmMr= Fr Lr = -117979256.0N.mm操作情况下法兰总力矩 = 87676064.0N.mm预紧情况下法兰受力力 臂力 矩FG = W = 2112355.5NLG= 0.5 ( Db - DG ) = 31.0mmMa= FG LG = 65484180.0N.mm计 算 结 果10.807mm预紧状态下3474.5mm2操作状态下5394.474mm2f =，和两倍封头名义厚度中大者 f = 85.0mm校核合格钩圈计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所材料Q235-B类型A型设计温度下的许用应力 st103.50MPa钩圈A法兰外径与内径之比 K=Dfo/Dfi=1.27查得系数 Y =8.35241.00mm509077664.00Nmm303.00mm钩圈Bmm钩圈颈部厚度 tmm预紧状态螺栓设计载荷 FzN剪切应力 MPa 许用值 0.8sMPa操作状态螺栓设计载荷 FzN剪切应力 MPa 许用值 0.8stMPa结论注：带号的材料数据是设计者给定的。筒体法兰计算结果计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所设 计 条 件简 图设计压力 p3.300MPa计算压力 pc3.300MPa设计温度 t175.0 C轴向外载荷 F0.0N外力矩 M0.0N.mm壳材料名称S31603体许用应力 112.5MPa法材料名称Q345R许用sf178.0MPa兰应力stf153.5MPa螺栓材料名称S30408许用sb137.0MPa应力stb99.5MPa公称直径 d B36.0mm螺栓根径 d 131.7mm数量 n36个材料名称石棉橡胶板(厚度1.5mm)Di900.0Do1030.0垫结构尺寸Db990.0D外944.0D内904.0010.0 mmLe20.0LA33.0h25.0112.0N(mm)20.0m2.75y(MPa)25.5压紧面形状1a,1bb8.00DG928.0垫片厚度 (mm)分程隔板垫片面积(mm2)片b06.4mm b= b0b06.4mm DG= ( D外+D内 )/2b0 6.4mm b=2.53 b0 6.4mm DG= D外 - 2b螺 栓 受 力 计 算预紧状态下需要的最小螺栓载荷WaWa= bDG y = 594781.8N操作状态下需要的最小螺栓载荷WpWp = Fp + F = 2655366.2 N所需螺栓总截面积 AmAm = max (Ap ,Aa ) = 26687.1mm2实际使用螺栓总截面积 AbAb = = 28358.8mm2力 矩 计 算操FD = 0.785pc = 2098305.0NLD= L A+ 0.51 = 39.0mmMD= FD LD = 81833896.0N.mm作FG = Fp = 423130.4NLG= 0.5 ( Db - DG ) = 31.0mmMG= FG LG = 13117276.0N.mmMpFT = F-FD = 132586.8NLT=0.5(LA + d1 + LG ) = 38.0mmMT= FT LT = 5038336.5N.mm外压: Mp = FD (LD - LG )+FT(LT-LG ); 内压: Mp = MD+MG+MT Mp = 99989504.0N.mm预紧 MaW = 3770645.2NLG = 31.0mmMa=W LG = 116892080.0N.mm计算力矩 Mo= Mp 与Masft/sf中大者 Mo = 100803000.0N.mm螺 栓 间 距 校 核实际间距 = 86.4mm最小间距 80.0 (查GB/T 150.3-2011表7-3)mm最大间距 293.5mm 形 状 常 数 确 定94.87h/ho = 0.3 K = Do/DI = 1.144 1.2由K查表7-9得T=1.861Z =7.457Y =14.434U=15.861整体法兰查图7-3和图7-4FI=0.89558VI=0.460680.00944松式法兰查图7-5和图7-6FL=0.00000VL=0.000000.00000查图7-7由 d1/do 得f = 1.00000整体法兰 = 326628.8松式法兰 = 0.05.3=f e+1 =2.13g = y/T = 1.152.51 = 6.44剪应力校核计 算 值许 用 值结 论预紧状态 11.27MPa校核合格操作状态 7.94MPa校核合格输入法兰厚度f = 120.0 mm时, 法兰应力校核应力性质计 算 值许 用 值结 论轴向应力 120.84MPa =230.2 或 =281.2( 按整体法兰设计的任 意 式法兰, 取 ) 校核合格径向应力 3.03MPa = 153.5校核合格切向应力 89.64MPa = 153.5校核合格综合应力 = 105.24MPa = 153.5校核合格刚度系数 0.687 校核合格法兰校核结果校核合格前端管箱法兰计算结果计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所设 计 条 件简 图设计压力 p3.300MPa计算压力 pc3.300MPa设计温度 t40.0 C轴向外载荷 F0.0N外力矩 M0.0N.mm壳材料名称S31603体许用应力 120.0MPa法材料名称Q345R许用sf178.0MPa兰应力stf176.8MPa螺栓材料名称S30408许用sb137.0MPa应力stb131.2MPa公称直径 d B36.0mm螺栓根径 d 131.7mm数量 n36个材料名称石棉橡胶板(厚度1.5mm)Di900.0Do1030.0垫结构尺寸Db990.0D外944.0D内904.0010.0 mmLe20.0LA33.0h25.0112.0N(mm)20.0m2.75y(MPa)25.5压紧面形状1a,1bb8.00DG928.0垫片厚度 (mm)分程隔板垫片面积(mm2)0.00片b06.4mm b= b0b06.4mm DG= ( D外+D内 )/2b0 6.4mm b=2.53 b0 6.4mm DG= D外 - 2b螺 栓 受 力 计 算预紧状态下需要的最小螺栓载荷WaWa= bDG y = 594781.8N操作状态下需要的最小螺栓载荷WpWp = Fp + F = 2655366.2 N所需螺栓总截面积 AmAm = max (Ap ,Aa ) = 20231.4mm2实际使用螺栓总截面积 AbAb = = 28358.8mm2力 矩 计 算操FD = 0.785pc = 2098305.0NLD= L A+ 0.51 = 39.0mmMD= FD LD = 81833896.0N.mm作FG = Fp = 423130.4NLG= 0.5 ( Db - DG ) = 31.0mmMG= FG LG = 13117276.0N.mmMpFT = F-FD = 132586.8NLT=0.5(LA + d1 + LG ) = 38.0mmMT= FT LT = 5038336.5N.mm外压: Mp = FD (LD - LG )+FT(LT-LG ); 内压: Mp = MD+MG+MT Mp = 99989504.0N.mm预紧 MaW = 3328427.5NLG = 31.0mmMa=W LG = 103183080.0N.mm计算力矩 Mo= Mp 与Masft/sf中大者 Mo = 102458480.0N.mm螺 栓 间 距 校 核实际间距 = 86.4mm最小间距 80.0 (查GB/T 150.3-2011表7-3)mm最大间距 293.5mm 形 状 常 数 确 定94.87h/ho = 0.3 K = Do/DI = 1.144 1.2由K查表7-9得T=1.861Z =7.457Y =14.434U=15.861整体法兰查图7-3和图7-4FI=0.89558VI=0.460680.00944松式法兰查图7-5和图7-6FL=0.00000VL=0.000000.00000查图7-7由 d1/do 得f = 1.00000整体法兰 = 326628.8松式法兰 = 0.05.3=f e+1 =2.13g = y/T = 1.152.51 = 6.44剪应力校核计 算 值许 用 值结 论预紧状态 9.95MPa校核合格操作状态 7.94MPa校核合格输入法兰厚度f = 120.0 mm时, 法兰应力校核应力性质计 算 值许 用 值结 论轴向应力 122.82MPa =265.1 或 =300.0( 按整体法兰设计的任 意 式法兰, 取 ) 校核合格径向应力 3.08MPa = 176.8校核合格切向应力 91.12MPa = 176.8校核合格综合应力 = 106.97MPa = 176.8校核合格刚度系数 0.672 校核合格法兰校核结果校核合格后端管箱法兰计算结果计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所设 计 条 件简 图设计压力 p3.300MPa计算压力 pc3.300MPa设计温度 t175.0 C轴向外载荷 F0.0N外力矩 M0.0N.mm壳材料名称S31603体许用应力 112.5MPa法材料名称Q345R许用sf178.0MPa兰应力stf153.5MPa螺栓材料名称S30408许用sb137.0MPa应力stb99.5MPa公称直径 d B36.0mm螺栓根径 d 131.7mm数量 n36个材料名称石棉橡胶板(厚度1.5mm)Di900.0Do1030.0垫结构尺寸Db990.0D外944.0D内904.0010.0 mmLe20.0LA33.0h25.0112.0N(mm)20.0m2.75y(MPa)25.5压紧面形状1a,1bb8.00DG928.0垫片厚度 (mm)分程隔板垫片面积(mm2)0.00片b06.4mm b= b0b06.4mm DG= ( D外+D内 )/2b0 6.4mm b=2.53 b0 6.4mm DG= D外 - 2b螺 栓 受 力 计 算预紧状态下需要的最小螺栓载荷WaWa= bDG y = 594781.8N操作状态下需要的最小螺栓载荷WpWp = Fp + F = 2655366.2 N所需螺栓总截面积 AmAm = max (Ap ,Aa ) = 26687.1mm2实际使用螺栓总截面积 AbAb = = 28358.8mm2力 矩 计 算操FD = 0.785pc = 2098305.0NLD= L A+ 0.51 = 39.0mmMD= FD LD = 81833896.0N.mm作FG = Fp = 423130.4NLG= 0.5 ( Db - DG ) = 31.0mmMG= FG LG = 13117276.0N.mmMpFT = F-FD = 132586.8NLT=0.5(LA + d1 + LG ) = 38.0mmMT= FT LT = 5038336.5N.mm外压: Mp = FD (LD - LG )+FT(LT-LG ); 内压: Mp = MD+MG+MT Mp = 99989504.0N.mm预紧 MaW = 3770645.2NLG = 31.0mmMa=W LG = 116892080.0N.mm计算力矩 Mo= Mp 与Masft/sf中大者 Mo = 100803000.0N.mm螺 栓 间 距 校 核实际间距 = 86.4mm最小间距 80.0 (查GB/T 150.3-2011表7-3)mm最大间距 293.5mm 形 状 常 数 确 定94.87h/ho = 0.3 K = Do/DI = 1.144 1.2由K查表7-9得T=1.861Z =7.457Y =14.434U=15.861整体法兰查图7-3和图7-4FI=0.89558VI=0.460680.00944松式法兰查图7-5和图7-6FL=0.00000VL=0.000000.00000查图7-7由 d1/do 得f = 1.00000整体法兰 = 326628.8松式法兰 = 0.05.3=f e+1 =2.13g = y/T = 1.152.51 = 6.44剪应力校核计 算 值许 用 值结 论预紧状态 11.27MPa校核合格操作状态 7.94MPa校核合格输入法兰厚度f = 120.0 mm时, 法兰应力校核应力性质计 算 值许 用 值结 论轴向应力 120.84MPa =230.2 或 =281.2( 按整体法兰设计的任 意 式法兰, 取 ) 校核合格径向应力 3.03MPa = 153.5校核合格切向应力 89.64MPa = 153.5校核合格综合应力 = 105.24MPa = 153.5校核合格刚度系数 0.687 校核合格法兰校核结果校核合格浮头式换热器管板计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所设 计 条 件壳程设计压力 Ps3.30MPa管程设计压力 Pt1.10MPa壳程设计温度 ts175.00C管程设计温度 tt40.00C换热器公称直径 Di900.00mm壳程腐蚀裕量 Cs0.00mm管程腐蚀裕量 Ct0.00mm换热管使用场合一般场合换热管与管板连接方式 ( 胀接或焊接)胀接初始数据管板材料(名称及类型)Q345R板材输入管板名义厚度 dn100.00mm管板强度削弱系数 m0.40管板刚度削弱系数 h0.40管板分程处面积 Ad0.00mm2换热管与管板胀接长度或焊脚高度 l54.00mm内孔焊焊接接头系数设计温度下管板材料弹性模量 Ep192500.00MPa设计温度下管板材料许用应力 158.50MPa许用拉脱力 q4.00mm壳程侧结构槽深 h10.00mm管程侧隔板槽深 h20.00mm换热管材料名称S31603换热管外径 d25.00mm换热管壁厚 dt2.00mm换热管根数 n454根换热管中心距 S32.00mm换热管长 Lt3000.00mm换热管受压失稳当量长度 lcr1000.00mm设计温度下换热管材料弹性模量 Et184500.00MPa设计温度下换热管材料屈服点125.00MPa设计温度下换热管材料许用应力 112.50MPa垫片垫片外径 Do944.00mm垫片内径 Di904.00mm垫片厚度 dgmm垫片接触面宽度 wmm垫片压紧力作用中心圆直径 DG928.00mm垫片材料金属垫片压紧面形式1a或1b系数计算管 区单管程三角形排列= 0.866= 板 面正方形排列= 402599.94 mm2布 积多管程三角形排列=管 正方形排列= = 管板开孔后面积 179742.69mm2一根换热管管壁金属横截面积144.51mm2管板布管区当量直径 = 715.96mm换热管有效长度L = Lt-2dn-2l2 = 2797.00mm管束模数 = 6044.73管束无量纲刚度 = 0.0785无量纲压力只有壳程设计压力,管程设计压力=0: 0.0347只有管程设计压力,壳程设计压力=0: 0.0116壳程设计压力和管程设计压力同时作用: 0.0231系数= 0.7715系数按和查图得:= 0.5014 系数( 按和查图得 )只有壳程设计压力,管程设 计压力=0: 2.6173只有管程设计压力,壳程设计压力=0: 2.6194壳程设计压力,管程设计压 力同时作用: 2.6164系数 0.3650系数 170.69换热管回转半径 8.16mm 换热管稳定许用压应力 时,取当时53.43MPa当时最小管板厚度计算确定管板设计压力异号3.30MPa 同号=管板最小厚度计算计算厚度=66.87mm设计厚度68.00mm管板厚度校核 合格 换热管轴向应力计算及校核 : MPa (单位)计算工况计算公式计算结果许用值只有壳程设计压力,管程设 计压力=0: -43.96合格时(焊接或胀接)（内孔焊）只有管程设计压力,壳程设计压力=0: 13.57合格壳程设计压力,管程设计压 力同时作用:-30.39合格换热管与管板连接拉脱力计算及校核 拉脱力 q1.50MPa校核 合格管板重量 324.45 Kg结论 合格注：带号的材料数据是设计者给定的。直管换热管内压计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算条件换热管简图计算压力 Pc 1.10MPa设计温度 t 175.00 C外径 Do 25.00mm材料 S31603 ( 管材 )试验温度许用应力 s 117.0