三培养基的制备和灭菌设备PPT课件

.,1,第三章培养基的制备设备,主要内容：第一节培养基的灭菌设备第二节原料的蒸煮与糖化设备第三节麦芽汁的制备设备第四节淀粉水解制糖设备学习要求：掌握培养基的分批灭菌计算、连续灭菌流程和设备的结构及设计了解培养基制备设备的结构和设计,.,2,第一节培养基的灭菌设备,一、灭菌的基本理论二、分批灭菌过程与计算三、连续灭菌流程与设备,.,3,一、灭菌的基本理论,（一）灭菌目的1.避免生物反应的基质或产物，因杂菌的消耗而损失，造成生产转化率的下降2.杂菌的代谢物质，会使所要产物的提取和分离变得困难，造成收得率降低或使产品质量下降3.有些杂菌会分解产物，或噬菌体裂解生产菌细胞，使生产失败,.,4,灭菌：射线灭菌、药物灭菌、热灭菌分离：离心沉淀、介质过滤（三）加热灭菌方式培养基加热升温维持保温冷却降温发酵分批灭菌：三个过程在一个设备内完成连续灭菌：三个过程分别在不同的设备内完成（四）灭菌要求达到无菌程度尽量减少营养成分损失降低能量消耗,（二）灭菌方法,.,5,上式积分,（五）理论灭菌时间,.,6,式中：理论灭菌时间，s,对数残留定律,式中：E活化能T加热温度R气体常数A常数,N0灭菌前，杂菌个数（浓度），个/mL,Ns灭菌后，残存活菌个数（浓度），个/mL通常Ns103,k菌死亡的反应速率常数，s1与微生物的种类和加热温度有关,.,7,细菌死亡的活化能与培养基营养成分破坏的活化能,细胞死亡的活化能比培养基中营养成分破坏的活化能大得多当温度升高时，细菌的死亡速率的增加要比营养成分的破坏速率的增加大得多，而所需灭菌时间大大缩短采用高温短时间的灭菌方法，可以减少营养成分的损失,（六）灭菌温度加热温度和受热时间与灭菌程度和营养成分的破坏都有关系,.,8,例1：有一发酵罐，内装培养基40m3，在121的温度下进行实罐灭菌。设每毫升培养基含有耐热菌的芽孢2107个，在121时的灭菌速率常数为0.0287s-1。试求灭菌失败的几率为0.001所需的时间。解：,.,9,例2：有一发酵罐，内装培养基40m3，在131的温度下进行连续灭菌。设每毫升培养基含有耐热菌的芽孢2107个，在131时的灭菌速率常数为0.25s-1。试求灭菌失败的几率为0.001所需的时间。解：,.,10,二、分批灭菌过程与计算,(实罐灭菌或实消)升温：将培养基置于发酵罐中用蒸汽加热保温：达到预定灭菌温度后维持一定时间降温：冷却到发酵温度后接种发酵,（一）分批灭菌操作过程,.,11,加热升温阶段,间接加热：打开各排气阀，将蒸汽引入夹套或蛇管进行间接加热，待罐温升至8090，将排气阀逐渐关小,直接加热：将蒸汽从进气口、排料口、取样口直接通入罐中，使罐温上升到118120,.,12,维持保温阶段,实罐灭菌的进汽和排汽原则“非进即出”，所有与发酵罐连接的管道在灭菌过程中如果不进入蒸汽就一定要进行排汽，使所有管道都被加热蒸汽（或二次蒸汽）经过而实现热灭菌,进汽：凡开口在培养基液面以下的各连接管道及冲视镜管道都应进汽排汽：凡开口在液面之上者均应排汽“三进四出”、“三进五出”,.,13,冷却降温阶段,关汽：关闭各排汽、进汽阀门,通水：向罐夹套或蛇管中通入冷却水降温,送气：向罐内送入无菌空气，降温不降压,.,14,（二）分批灭菌特点,优点：不需要专门的灭菌设备，投资少；对设备要求简单，对蒸汽的要求也比较低；操作简单易行，灭菌效果可靠缺点：占罐时间长，发酵罐的利用率低；灭菌所需时间较长，使培养基中营养成分破坏较多；用汽不平衡适用：生产规模较小或极易发泡、粘度较大难以连续灭菌的培养基灭菌,.,15,（三）分批灭菌的计算,确定灭菌操作的时间和所需加热及冷却介质用量1、灭菌操作时间加热升温阶段(先间接加热，后直接加热)维持保温阶段（维持灭菌温度到灭菌时间）冷却降温阶段（间接冷却到发酵温度）2、加热和冷却介质用量加热蒸汽用量（热量衡算）保温蒸汽用量（估算）冷却水用量（冷却水流量和冷却时间）,.,16,1、灭菌操作时间,传热速率：,培养基：,上式积分：,两式合并：,.,17,式中：1间接加热时间，hG培养基的质量，KgC1培养基的比热，kJ/kg.K总传热系数，kJ/m2.h.F传热面积，m2T加热蒸汽温度，t1加热前培养基的温度，t2加热后培养基的温度，,间接加热时间：,.,18,维持保温阶段（维持灭菌温度到灭菌时间）维持保温时间：,不考虑升、降温阶段的灭菌作用时：,计算升温阶段的灭菌作用时：,保温时间：（灭菌时间）,.,19,kmp阶段的平均灭菌速率常数，s-1,近似计算：,式中：k1T1（100）时灭菌速率常数，s-1k2T2（灭菌温度）时灭菌速率常数，s-1K中(T1T2)/2时灭菌速率常数，s-1,保温时间：,.,20,冷却降温阶段（间接冷却到发酵温度）冷却降温时间：（双变量不稳定传热）,冷却水：,平均温度差：,移项：,.,21,设,则,两式合并：,.,22,培养基：,.,23,上式积分：,.,24,2、加热和冷却介质用量,.,25,冷却水用量：,要求3时间完成冷却，试差求A,计算冷却时间3和冷却水用量Q=W3,已知冷却水流量W，计算A,计算W和Q,.,26,分批灭菌讨论：对于工业规模的灭菌操作，完成整个灭菌周期一般约需3h5h，其各阶段对灭菌效果贡献大致如下：N加/N总=20%N保/N总=75%N冷/N总=5%,.,27,习题：有一发酵罐，内装培养基18.5m3，于121下进行实罐灭菌。若每毫升培养基中含耐热芽孢杆菌2107个，灭菌失败几率是103，试求不计升、降温阶段的灭菌作用，灭菌所需时间？（logK14854/T+36.127）其它条件不变，培养基体积增大一倍，灭菌时间是多少？若已知升降温阶段培养基从100升至121共需15min，那么升温结束时，培养基中残存芽孢数及在121保温时间？若发酵罐的传热面积为25m2，则用2kg/cm2（表）的蒸汽间接加热使培养基由25升至90，所需时间？（K=4.187400KJ/m3h、=1000kg/m3）若用10的冷却水，冷却灭菌后的培养基，将其从121降至30。已知当培养基降至80时，冷却水出口温度为30，求冷却水用量及冷却时间？,.,28,三、连续灭菌流程与设备,1、特点,连续灭菌（连消）：将培养基连续加热升温、保温灭菌、冷却降温,优点：提高产量，设备利用率高培养基受热时间较短，所含营养成分破坏较少蒸汽负荷均衡，操作方便降低了劳动强度，适宜自动控制,缺点：需要专门设备，投资较大设备较多，染菌机会也相应较多,.,29,.加热设备：加热均匀，快速升温到灭菌温度（温度一致）.维持设备：使培养基按顺序流动，维持灭菌温度达到灭菌时间（时间一致）.冷却设备：传热速率高，尽快冷却到发酵要求温度，密封性好，回收热能,2、要求,.,30,3、流程.连消塔加热喷淋冷却连续灭菌流程,培养基用泵打入连消塔与蒸汽直接混合升温,流程：连消塔、维持罐、喷淋冷却器,达到灭菌温度后进入维持罐,维持一定时间后经喷淋冷却进入发酵罐,.,31,.喷射加热真空冷却连续灭菌流程,培养基用泵打入喷射加热器与蒸汽混合升温,流程：喷射加热、管道维持、真空冷却,进入管道维持器保温一定时间,进入真空闪急蒸发室冷却降温,.,32,特点,加热和冷却在瞬间完成，营养成分破坏最少管道维持器保证物料先进先出，缩短保温时间真空冷却器需要安装一台出料泵，或将其置于发酵罐10m以上的高处真空冷却可能造成培养基重新污染,.,33,.板式换热连续灭菌流程流程：薄板换热器加热、管道维持、薄板换热器冷却,.,34,特点在一台薄板换热器中完成培养液的预热、加热及冷却三个过程培养液的预热过程同时为灭菌后培养液的冷却过程，减少了加热蒸汽和冷却水的用量,.,35,4、设备构造和计算,（1）连消塔,作用：加热培养基至灭菌温度,要求：在20s30s或更短的时间内将料液加热至130140,类型：套管式、混合式,.,36,结构,用两根以上管子套合组成内管壁上开有45向下倾斜的小孔，孔径一般为6mm，孔距应从上到下减少使用培养基由塔底进入，与小孔中喷出的蒸汽连续混合，升温后从塔上部流出培养基在塔内停留时间一般20s30s；流动速度要求小于0.1m/s,.,37,设计,式中：S加热蒸汽流量，kg/h蒸汽比容，m3/kgu汽蒸汽流速，m/s，通常采用2540G培养基流量，kg/h培养基密度，kg/m3u液培养基流速，m/s，小于0.1,内管直径d：,外管直径D：,.,38,式中：u汽蒸汽喷孔的速度，m/s，2540,.,39,（2）维持罐,作用：维持加热到一定温度的培养基达到灭菌时间,要求维持设备不需另行加热，但必须在设备的外壁用绝热材料进行保温,使培养基按顺序流动,.,40,结构,维持罐为长圆筒形，上下为球形封头罐顶部安装有压力表、排汽管、人孔圆筒上有温度计测温孔、进出物料管接口使用进料管由圆筒上部侧面伸入，在罐内通至下部，使料液自下向上流动，至上部侧面接管流出停止操作时，料液由底部接管排尽,.,41,计算容积：,式中：V维持罐容积，m3料液体积流量，m3/h，(G+S)/维持时间，min，取经验数据为825充满系数，取0.850.9,尺寸：H:D=24:1,.,42,（3）冷却设备,作用：将已灭菌的培养基冷却到发酵温度类型：喷淋冷却器、套管换热器、薄板换热器、螺旋板换热器、真空冷却器喷淋冷却器使用培养基由排管下部进入，而由上部排出将水通过喷淋装置均匀地淋在水平的排管上，冷却管内的培养基,.,43,优点：结构简单缺点：传热系数小，需要较大的传热面积冷却水喷淋不均匀，耗水量较大,.,44,套管换热器使用：内管走热培养基，内外管的间隙中走冷却水,.,45,优点：结构简单，易于维修和清洗适用于高温、高压流体，特别是小流量流体的换热缺点：流动阻力大，需要较多制造材料,.,46,构造由一组波纹金属板组成，板上有孔，供换热的两种流体通过金属板片安装在一个侧面有固定板和活动压紧板的框架内，并用压紧螺杆压紧,薄板换热器,.,47,组成部件：换热板、密封垫片、压紧装置换热板是用1mm厚不锈钢板由水压机冲压成型,改变刚度，提高抗变形能力,增大传热面积,加强液体的湍动程度，提高传热速率,.,48,密封垫片放置于每片板的周边和两个孔口，用于密封并分成两个流体通道调节密封垫片厚度可改变流体通道大小压紧装置将叠合在一起的各传热板压紧，使密封垫片起到密封作用,.,49,特点,1、传热系数大（K5000kJ/h.m2.15000kJ/h.m2.）2、结构紧凑（250m2/m31000m2/m3），占地面积小3、操作灵活性大（传热面积可调，流体流程可变，可同时进行不同操作）4、容易拆卸，清洗方便，卫生条件较好5、允许操作压力、温度较低6、处理量较小，适用于纯流体7、密封周边长，易泄漏,.,50,T1t2,T1t2,T1t2,T2t1,T2t1,T2t1,流程,1、并联流程：流量大，温度变化小2、串联流程：流量小，温度变化大3、混联流程：并联满足流量要求，串联达到温度变化要求,.,51,冷热流体不同流程,.,52,计算1、传热面积F：,.,53,3、每程并联流道数m：,4、流程数i：,式中：G流体流量，kg/s流体密度，kg/m3b换热板宽，mh板间距，mu流体流速，m/s,.,54,板式换热器规格型号表达方法,板式换热器代号,波纹代号,组合形式,总换热面积,设计压力（Pa105）,设计温度（）,单片板公称换热面积,X斜波纹R人字波纹P平直波纹J锯齿形波纹,.,55,流程组合表达式,式中：m1、m2热流体第一、二程的流道数n1、n2冷流体第一、二程的流道数i1、i2热流体第一、二程j1、j2冷流体第一、二程,.,56,第二节淀粉质原料的蒸煮与糖化设备,一、连续蒸煮糖化流程二、连续蒸煮糖化设备,.,57,一、连续蒸煮糖化流程,淀粉质原料蒸煮目的,糊化：高温蒸煮使原料的淀粉细胞膜和植物组织破裂，即破坏原料中淀粉颗粒的外皮，使其内容物质流出，呈溶解状态变成可溶性淀粉，便于糖化剂作用，使淀粉变成可发酵性糖,灭菌：高温蒸煮的同时也把存在于原料中的大量微生物进行灭菌,.,58,方式,分批（间歇）蒸煮糖化连续蒸煮糖化罐式连续蒸煮糖化管式连续蒸煮糖化柱式连续蒸煮糖化罐式连续蒸煮糖化，蒸煮温度较低，可节省能耗，操作容易控制，设备结构简单，制造方便，为大、中型工厂广泛采用,.,59,二、蒸煮糖化设备,1、蒸煮罐,构造立式长圆筒与球形封头焊接而成加热蒸汽管口与粉浆管口之间的距离约为200mm罐外装有保温层,.,60,粉浆加热器三套管式加热快速、均匀可提高蒸煮温度增加生产能力1015%,.,61,2、后熟器,蒸煮时仅在粉浆加热器或蒸煮罐底部通入蒸汽，其后各罐不再加入蒸汽，而称为后熟器后熟器压力逐渐下降，糊化醪产生二次蒸汽，由最后一个后熟器分离出来，故最后一个后熟器也称为汽液分离器,.,62,作用:维持蒸煮温度达到要求时间，使糊化醪煮透,要求：蒸煮罐或后熟器的直径不宜太大，避免醪液出现返混运动，保证醪液先进先出数量：罐数过多则压力降过大，后熟器压力过低，以致醪液压不到最后一个后熟器，宜采用36个薯干类原料蒸煮压力较低，宜采用34个玉米类原料压力较高，可采用56个,.,63,式中：V1包括加热蒸汽冷凝液的糊化醪量，m3/h蒸煮时间，hV2蒸煮罐或每个后熟器的容积，m3N蒸煮罐和后熟器的数目最后一个后熟器的充满系数，约为0.5,容积：蒸煮罐和各后熟器采用相同容积,尺寸：D:H=1:35,.,64,3真空冷却器,原理在一定的真空度下对应的沸点温度低于醪液温度醪液自蒸发产生大量二次蒸汽蒸发汽化潜热取自料液本身醪液很快降温到与真空度相应的沸点温度,.,65,冷却时间短无传热面，适用于粘度大、含固体颗粒、受热易结垢的物料需抽真空设备，动力消耗多排料问题,特点,.,66,组成和结构,组成：真空冷却器、膜式塔、真空泵或喷射器真空冷却器为圆筒形，圆筒上有醪液切线进口，锥底上有出料口，顶部中心有二次蒸汽排出口二次蒸汽进入膜式塔，用冷水冷凝不凝性气体经真空泵或喷射器抽走，产生器内真空,.,67,若采用水力喷射器抽真空，真空冷却器可直接与水力喷射器连接，无需装置膜式塔真空冷却器和膜式塔必须安装在较高的位置，冷却的醪液和膜式塔中的废水才能排出,.,68,计算根据蒸煮醪所产生的二次蒸汽量和二次蒸汽流速来确定真空冷却器的几何尺寸,（1）二次蒸汽量,kg/h,式中：G蒸煮醪流量，kg/hC蒸煮醪的比热，kJ/kg.t1、t2蒸煮醪冷却前后的温度，r二次蒸汽的汽化热，kJ/kg,.,69,式中:D真空冷却器的直径，mW蒸煮醪所产生的二次蒸汽量，kg/h二次蒸汽的比容，m3/kgu汽二次蒸汽的上升速度，m/s，0.81.0,（2）几何尺寸,高度：,直径：,.,70,例题：已知从汽液分离器排除顶糊化醪量为12000kg/h,其比热容为3.6kJ/（kg.K）,温度为100，要求冷却至65，计算真空冷却器的基本尺寸。解：（1）真空冷却器内产生的二次蒸汽量：,查水蒸气表和二次蒸汽在65时的汽化潜热r2343.4kJ/kg,故真空冷却器内产生的二次蒸汽量为：,.,71,与65相对应的真空度为76.3kPa（572mmHg）,在此温度下蒸汽的密度为0.1611kg/m3,则二次蒸汽的体积流量为：,（2）真空冷却器的直径和高度：取器内二次蒸汽的上升速度不超过1m/s，则真空冷却器的直径D：,一般真空冷却器的径高比为：1:1.52，现取D:H=1:1.5，则真空冷却器的圆柱部分高H：,.,72,（3）醪液下降管（排醪管）的直径：设糊化醪液密度1090kg/m3，取醪液在排醪管内下降为1m/s，则醪液下降管管径D:,可选用68mm4mm的无缝钢管,（4）醪液下降管的长度：,选用L=8m,.,73,4糖化罐,作用：将已降温至6062的糊化醪，与液体曲或麸曲乳或糖化酶混合在一定温度（60）下维持一定时间（3045min），使淀粉在酶的作用下变成可发酵性糖要求：混合均匀,.,74,结构,圆筒形外壳，球形或锥形底罐盖有人孔，罐侧中部有温度计测温口，在罐侧和罐底有灭菌蒸汽接管口若进入的糊化醪未经冷却或冷却不够，则糖化罐内需设有冷却管罐内装有搅拌器12组，转速为4590r/min糖化罐一般在常压下操作，为减少染菌，可作成密闭式,.,75,计算容积：,式中：V糖化罐容积，m3糖化液流量，m3/h糖化时间，min充满系数，0.750.85,尺寸：D:H=12:1,.,76,5.螺旋板换热器螺旋形传热面,.,77,构造,组成部件：螺旋形传热板、隔板、盖板、定距柱和连接管由两张厚约26mm的钢板平行卷制而成，构成一对相互隔开的同心螺旋通道两板之间焊有定距柱以保持两板间距和增加螺旋板的刚度,.,78,类型型型型,.,79,特点,1、传热系数大（K400010000kJ/h.m2.）2、结构紧凑，单位体积提供的传热面积大3、流速较高(12m/s),处理量较大4、有自清刷能力，因其介质呈螺旋形流动，污垢不易沉积5、不易清洗，不能检修6、允许操作压力、温度较低,.,80,计算传热面积F：,传热板长L:,式中：F传热面积，m2Q传热速率，KJ/hK总传热系数，KJ/m2.h.tm传热温度差，L一张传热板长，ma板宽，m，0.21.2，据流体性质而定,.,81,第三节麦芽汁的制备设备,一、糊化锅二、糖化锅三、过滤槽四、煮沸锅,.,82,糖化车间工作任务辅助原料的糊化主辅原料的糖化糖化醪液的过滤麦芽汁的煮沸设备组合方式两器组合：糖化锅兼过