附录5 分子筛脱水说明书

中粮生化年产11.6万吨醋酸乙烯项目 分子筛脱水说明书目录第一章 分子筛吸附脱水工艺简介11.1 分子筛吸附脱水工艺步骤11.2 分子筛吸附脱水工艺流程3第二章 分子筛流程以及选型42.1 本工艺分离工段简介42.2 分子筛吸附操作流程62.3 分子筛的选型6第三章 吸附塔控制与模拟153.1 投运准备153.2 吸附阶段153.3 三塔切换过程163.4 再生阶段16第四章 节能措施174.1 增加再生气分离器174.2 采用保温材料及合理的保温厚度174.3 分离器的结构设计184.4 分子筛吸附塔的节能设计184.5 再生气加热炉的节能设计194.6 换热器、空冷器的节能设计19第一章 分子筛吸附脱水工艺简介分子筛主要指的是具有均匀的微孔，其实际孔径和一般分子大小相当的一类物质，由硅氧、铝氧四面体组成基本的骨架结构。分子筛具有较大的吸附表面积，吸附活性及吸附容量较高，在使用过程中活性保持良好，使用寿命长，有较高的吸附传质速度，能简便而经济地再生，吸水后能保持较好的机械强度，具有较大的堆积密度，有良好的化学稳定性、热稳定性以及价格适宜、原料充足等特性。在诸多固体吸附剂中，分子筛以其优良的选择性吸水性能而广泛应用于工业气体的脱水过程。不同型号的分子筛筛孔的孔径不同，可按照被吸附物质的分子大小有选择地吸附杂质气体组分。常用的脱水分子筛有3A、4A两种型号，实践表明，经脱水过程后，原料气中的水分含量可降至5g/g。实践经验证明，分子筛吸附脱水工艺在低水分、高温、高气体流速等苛刻条件下仍能保持比其他固体吸附剂高的吸附容量，且技术发展快、应用广，其主要特点是：1)脱水深度高，能够满足天然深冷加工要求；2)受进口介质的工艺参数（压力、温度、流量）影响小，工艺适用范围较广，适应性强；3)对装置的腐蚀性小,投资小，操作费用低，维护简单，检修时间少，开工率高；4)装置自动化程度高，操作方便,占地面积小；5)工艺流程简单，可实现多种气体的分离；6)吸附剂使用周期长，正常操作下吸附剂一般可以使用十年以上；7)环境效益好，除因原料气的特性外，装置的运行不会造成新的环境污染。特别是，分子筛脱水剂能够将水露点降低至-70，广泛使用于深冷分离的场合产品纯度高且可灵活调节。1.1 分子筛吸附脱水工艺步骤分子筛工艺通常涵盖了两塔、三塔、多塔这三种流程。从两塔流程角度上看，一塔主要负责脱水操作，一塔主要负责对吸附剂实施变温变压再生与冷却，并做好切换操作。从三塔与多塔流程角度上看，由于进料条件等各种因素的威胁，应确立多样化的切换程序，比如，在三塔流程中，一塔负责吸附，一塔负责再生，另一塔负责冷却或者二塔负责吸附、一塔负责再生和冷却，不过三塔流程与两塔流程都使用相同的原理，即一塔或者两塔负责吸附、另一塔或者两塔负责再生。分子筛吸附一定量的水后需要切换再生。再生可以采用变温再生，也可采用变压再生，再生气气源可以利用原料气，也可用脱水后的干气，或采用站场内其他洁净干气。分子筛变压再生工艺，包括泄压、加热，利用低压力不利于分子筛吸水这一特性，分子筛再生可以采用变压再生，但低压再生时，由于装置内压力变化，会对分子筛造成二次分化，在下个吸附阶段气体会携带大量分子筛粉尘进入下游设备，造成下游管线及设备堵塞。分子筛变温再生工艺，利用高温不利于分子筛吸水这一特性，用加热器对再生气进行加热，将加热后的再生气从分子筛脱水塔底部通过分子筛床层（有利于将吸附脱水阶段截留下来的一部分杂质吹到再生循环系统中），携带出吸附阶段吸附在分子筛表面的水分，从而使分子筛得到再生。再生气气源有三种：原料气、脱水后干气、站场内其他洁净干气。这三种气源作为再生气用气，再生时均从分子筛吸附器底部进入，均匀通过分子筛床层，拔出分子筛吸附的水。冷吹阶段，如果用干气作为冷吹气，即可采用底部进气，也可顶部进气，若用湿气作为冷吹气，为了确保底部分子筛水分尽可能拔出，通常采用顶部进气。1.1.1 吸附阶段常温高压下原料气自吸附塔塔顶进入，自上而下与分子筛床层相接触，然后从塔底流出。在原料气接触过程中，气体中的水分被分子筛吸附，从而达到干燥原料气的目的。干燥后的原料气从塔底排出，进入后续工段，这有效防止了高压气体在冲击分子筛后产生的粉尘带出分子筛，进而威胁到后续工艺的开展，提高了分子筛的使用率，能够将冷凝后的水一直置于床层顶部，防止天然气发生大量的水露点。本项目单台吸附塔的吸附操作时间一般为8h，8h后原料气切换到另一座吸附塔，原吸附塔进入再生阶段。1.1.2 再生阶段分子筛吸附床层的再生阶段包括吸附、泄压回收、再生三个步骤。吸附塔切换到再生阶段后，通过再生出口控制阀和卸压程控阀进行系统降压。吸附塔压力降到一定压力时，开始对吸附塔进行吹扫。在高温低压情况下，再生气通常由下至上进行流动。应选择水露点不高的闪蒸汽或者净化气，在对其进行一番加热后逆向吹扫分子筛，从而将其存在的水分带出。对进口端周围吸附的污染物予以全面的脱除，同时，还要防止其渗入到床层中，确保床层底部分子筛能够达到再生目的。通常情况下，再生气若具有较高的干燥性与温度、较长的吹扫时间，分子筛的再生会更好。当吸附塔床层温度升高到一定值后，水分几乎全部被解吸，此时，再生加热器停止加热，使用常温再生气作为分子筛床层冷却气，将分子筛吸附床层温度降到操作温度后，切断再生气源。1.2 分子筛吸附脱水工艺流程为了实现分子筛脱水工艺的自动控制，为每个分子筛吸附塔设置卸压阀、原料阀、再生气阀、冷吹气阀，具体工艺流程装置图如下：图1-1分子筛脱水工艺流程装置图本套装置中，塔1、2、3操作顺序如下：1）吸附：原料依次进入分子筛脱水塔1和分子筛脱水塔2进行脱水，脱水后的脱水后的气体组分作为产品出装置，分子筛脱水塔1水含量大于5g/g时，切出分子筛脱水塔1，塔1进入卸压回收步骤。原料依次进入分子筛脱水塔2和分子筛脱水塔3，以此类推。2）卸压回收：打开切出的分子筛脱水塔1（或2、3）的塔底排放泄压阀和塔顶泄压平衡阀，将塔内原料排放至卸压回收罐，压力平衡时关闭排放泄压阀和泄压平衡阀，开启放空阀。分子筛脱水塔压力与放空系统压力平衡时，卸压完成，塔1进入再生步骤。泄压回收罐中原料经泵和原料混合。3）再生：开启再生气加热器和再生气换热器、再生气空冷器、再生气分水器和再生气风机。再生气加热至180280时，引入上部卸压完成后的分子筛脱水塔1（或2、3），再生气温度150270维持3小时，逐步降温，关闭再生气加热器后切换成冷吹，即风机出口再生气经过再生气冷却器、分子筛脱水塔1（或2、3）后，温度降至3550，再生结束。第二章 分子筛流程以及选型2.1 本工艺分离工段简介2.1.1 原料组成本工艺过程中原料组成如下表：表2-1 原料组成表UnitsS0217PhaseVapor PhaseTemperatureC0.0000Pressurebar27.0000Molar Vapor Fraction1.0000Mole FlowsH2kmol/hr0.1050H2Okmol/hr0.0398C2H4kmol/hr174.3012C2H6kmol/hr0.0026C2H4Okmol/hr0.0001C4H10Okmol/hr0.0037C3H6kmol/hr0.0003CH4kmol/hr1.0744Mole FractionsH20.0006H2O0.002C2H40.9910C2H60.0000C2H4O0.0000C4H10O0.0001C3H60.0001CH40.0061Volume Flowcum/hr147.6416原料进入分子筛脱水装置，温度为0，压力为27 bar。2.1.2 原料气各类分子直径汇总本工艺原料气中各类分子直径如下表：表2-2 原料气各类分子直径表成分氢气水丙烯乙烯乙烷乙醛正丁醇甲烷直径（nm）0.290.490.400.390.400.500.490.382.1.3 原料分离工段所需条件脱除的水将送回原厂重复处理，工艺后续将对乙烯加工制备醋酸乙烯，水含量对后续工艺产生不良影响，尤其是会大大增加装置的危险性，故在此需通过分子筛尽量将水分除去（本项目要求出口乙烯馏分含水量不高于5g/g）。2.1.4 分子筛脱水的优缺点优点：脱水深度高，能够满足天然深冷加工要求；受进口介质的工艺参数（压力、温度、流量）影响小，适应性强；对装置的腐蚀性小；装置操作简单，占地面积小。特别是，分子筛脱水剂能够将水露点降低至-70，广泛使用于深冷分离的场合，满足本工艺的脱水要求，国产的3A、4A分子筛可以达到5ppm的脱水能力。缺点：随着脱水过程的进行，分子筛的吸附能力会逐渐降低，需要在吸附一段时间后进行高温再生，可能影响下游连续供气（某些不能中断的场合需设置备用设备）。本工艺中，原料本身水含量较低，且后续工段对原料中水含量要求较高，相较于吸收法、膜分离法，分子筛吸附法脱水深度更高、操作简单、能够充分保证下游工段需求，更为经济可行。2.2 分子筛吸附操作流程本工艺原料处理量为4908.34kg/h(3934 Nm3/h)，数量较多但由于前段工艺，乙烯进料中含水量不高，工业上一般采用三塔流程。在三塔流程中，两塔进行原料吸附脱水的同时，另一塔进行吸附剂的再生、冷却，在一塔完成吸附过程后，另一塔已经再生完成，可以进行吸附操作，此时进行切换，继续进行吸附脱水操作。三塔流程的工艺过程如下：表2-3 三塔方案时间分配表吸附塔0-4h4-8h8-12h12-16h16-20h20-24h分子筛脱水塔1吸附再生吸附吸附再生吸附分子筛脱水塔2吸附吸附再生吸附吸附再生分子筛脱水塔3再生吸附吸附再生吸附吸附从上表可以看出，每个时间段都有两个塔处于吸附阶段，一个塔处于再生阶段，通过控制系统实现三塔塔的合理切换，从而保证下游供气的连续性。2.3 分子筛的选型分子筛主要指的是具有均匀的微孔，其实际孔径和一般分子大小相当的一类物质，由硅氧、铝氧四面体组成基本的骨架结构，在结构中有很多孔径均匀的孔道和排列整齐、内表面积很大的空穴。此外还含有电价较低而离子半径较大的金属离子和化合态的水。由于水分子在加热后连续失去。但晶体骨架结构不变，形成了许多大小相同的空腔，空腔又有许多直径相同的微孔相连，这些微小的空穴直径大小均匀，能把比孔道大的分子排斥在外，因而能把形状与直径大小不同改的分子以及饱和程度不同的分子分离开来，既具有“筛分”分子的作用，故称为分子筛。用于工业处理的分子筛吸附剂应具有较大的吸附表面积；对脱除的物质具有较好的吸附活性及对要脱除的组分具有较高的吸附容量，在使用过程活性保持良好，使用寿命长；有较高的吸附传质速度；能简便而经济地再生；吸水后能保持较好的机械强度；具有较大的堆积密度，有良好的化学稳定性、热稳定性以及价格适宜、原料充足等特性。2.3.1 分子筛的分类工业中常用于干燥脱水的分子筛型号为：3A（或钾A型）、4A（或钠A型）。2.3.1.1 3A分子筛 3A分子筛典型化学组成为2/3K2O1/3Na2OAl2O32SiO29/2H2O，硅铝比SiO2 /Al2O3=2，有效孔径约为3A，主要用途为化工、石油、医药、中空玻璃等工业用干燥剂。表2-4 3A分子筛主要技术指标指标单位球状条状规格mm1.6-2.53-54-61.63.2静态水吸附（25RH50%)%wt20.520.520.52020损耗率%wt0.20.20.20.250.25堆积密度g/ml0.680.680.680.640.64抗压强度N2570802560包装含水量（575，3小时）%wt1.51.51.51.51.5该分子筛再生脱除水分的工艺条件根据再生气的压湿度、含水量而定。一般情况下，使用200350干燥气体在0.30.5kg/cm2，通过分子筛床层34小时，使出口温度为110180，冷却。当再生过程需脱除有机物时，则用水蒸气代替有机物，然后脱除水分。2.3.1.2 4A分子筛4A分子筛典型化学组成为Na2OAl2O32SiO29/2H2O，硅铝比SiO2 /Al2O3=2，有效孔径约为4A，主要用途为各种化工气体和液体、冷冻剂、药品、电子材料及易变物质的干燥。表2-5 4A分子筛主要技术指标指标单位球状条状规格mm0.5-1.01.6-2.53-51.63.2静态水吸附（25RH50%)%wt21.521.521.52121损耗率%wt0.20.20.20.250.25堆积密度g/ml0.69-0.750.690.690.640.64抗压强度N30804070包装含水量（575，3小时）%wt1.51.51.51.51.5该分子筛再生脱除水分的工艺条件根据再生气的压湿度、含水量而定。一般情况下，200350干燥气体在0.30.5kg/ cm2，通过分子筛床层34小时，使出口温度为110180，冷却。当再生为脱除有机物时，则用水蒸气代替有机物，然后脱除水分。2.3.1.3A 分子筛和4A分子筛的比较下面对上述这两种分子筛进行比较，从而确定本工艺所用分子筛：1）基于4A分子筛设计的系统一般小于基于3A分子筛设计的系统，因为同样体积的4A分子筛会比3A型分子筛的吸水能力强10%。2）4A分子筛所需的再生温度高于3A型分子筛，需要更高的能耗。2.3.2 确定本工艺所需的分子筛由于本工艺的目的是干燥乙烯中的少量水，虽然4A分子筛吸附水的能力较强，但若只采用4A分子筛，4A分子筛再生能耗较大，而且本项目处理量较大。使得综合能耗较大；而3A分子筛的再生热负荷、再生冷负荷均小于4A分子筛，耗能较小，却吸附能力较小。综合考虑后，决定采用3A、4A分子筛混合使用对乙烯水合气进行吸附干燥。表2-6 本工艺3A分子筛具体选用指标位号类型形状规格/mm静态水吸附量/%wt损耗率/%wt堆积密度/g/ml抗压强度/NT0103A/B/C3A/4A球形3.2210.20.68702.3.3 分子筛吸附塔的具体计算2.3.3.1 分子筛脱水工艺参数1）处理量为3934 Nm3/h（0，1atm）。2）吸附周期T=8h3）分子筛有效吸附容量：根据3A、4A分子筛典型吸附量均取6 kgH2O/100kg分子筛（考虑到包装含水量）。4）按原料气中水分全部脱去考虑，需脱水量为0.7173 kg/h（0，27bar）.单塔吸附操作周期为8h，总共脱水为5.7384 kg。则操作条件下（0，27bar）液体量1181.13m3。工况下密度为g=33.78kg/m3。所以液体的质量流量为39898.57kg。5）已知b=680kg/m3。Dp=0.0032m。即可根据雷督克斯的半经验公式求得吸附塔直径，半经验公式如下：G=(CbgDp）0.5式中 G-允许的流体质量流速，kg/(m3.s) C-系数。流体自上向下流动，取0.250.32；自下向上流动，取0.29； b-分子筛的堆积密度，kg/m3； g-液体在操作条件下的密度，kg/m3； Dp-分子筛的平均直径（球形）或当量直径（条形），m；因此G=3600(0.2968033.780.0032)0.5=16621kg/(m2.h)吸附塔的截面积：F=39898.5716621.06=2.4m2直径为：D=（2.40.785）0.5=1.76m根据GB150-2011固定式压力容器圆整为2.0m2.3.3.2 吸附器高径比计算原料饱和水含量（mol%）为0.2%；原料的摩尔流量为175.527 kmol/h；操作周期T=8h，总共脱水70.55 kg；分子筛有效吸附容量取6 kg H2O/100kg分子筛，吸附塔需装分子筛其体积为。床层高，由于分为两塔吸附，各塔床层高度0.55m，圆整得1 m。高径比约为。2.3.3.3 吸附塔压力降计算由流体加工工程数据手册（第13版）可得分子筛吸附床层压降计算公式如下：PL=Bvg+Cgvg2 式中：P 压降，kPa；L 床层高度，m；流体粘度，mPas；vg 流体流速，m/min；g流体操作状态下的密度，kg/m。选用直径为3.2mm的球形分子筛，查得B=4.155，C=0.00135。温度0，压力27bar的操作条件下，已知g=33.78kg/m3，=10.11Pas，液体流速vg=11.14m/min则：P=0.5(4.1550.0101113.05+0.0013533.7811.142)=3.104KPa分子筛吸附塔进行吸附时，流体通过床层压降一般宜小于等于0.035MPa，不宜高于0.055MPa，否则应重新调整空塔气速。此处计算得出床层压降为0.0003MPa，符合要求。再生加热和冷却时压降都很小，可不计算。2.3.3.4 再生热负荷计算以干燥后的原料气为再生气，分子筛床层吸附终了温度为-5，考虑到分子筛的使用寿命以及再生效果，取再生加热温度为288，再生加热气出吸附塔温度为240。床层再生温度是230。在230时，分子筛比热为0.96kJ/kg，钢材（采用Q345R)比热为0.5kJ/kg，瓷球比热为0.88kJ/kg，粗估吸附器筒体其包括器内附属设备的质量约重3900kg，床层下部铺150mm厚的瓷球，瓷球堆密度2200kg/m3,共重20.13kg。再生加热所需的热量为Q，则：Q=Q1+Q2+Q3+Q4式中：Q1-加热分子筛的热量，kJ； Q2-加热吸附器本身（钢材）的热量，kJ； Q3-脱附吸附水的热量，kJ； Q4-加热铺垫的瓷球的热量，kJ。计算结果如下： Q1=m1Cp1(t2-t1)=588.270.96(230+5)=132712.54kJ Q2=m2Cp2(t2-t1)=39000.5(230+5)=458250kJQ3=m34186.8=35.34186.8=147794kJ Q4=m4Cp4(t2-t1)=20.130.88(230+5)=4162.884kJ式中：m1，m2，m3，m4分别是分子筛的质量，吸附器筒体及附件等钢材的质量、吸附水的质量和铺垫的瓷球的质量。4186.8kJ/kg是水的脱附热。Cp1，Cp2，Cp4分别为上述各种物质的定压比热。加10%的热损失，则：Q=1.1(Q1+Q2+Q3+Q4)=817211.366kJ对于双塔流程，加热再生阶段一般取再生周期的1/25/8，故可取为4h。则吸附塔两塔每小时所需热量为：q=817211.3664=204302.84kJ/h吸附两塔总功率为P=204302.843600=56.75kW2.3.3.5 再生气量设t2=240是再生加热结束时的气体出口温度，t3=288为再生气进吸附器的温度，压力为27bar，再生气温降为48，平均比热为1.04kJ/kg.每千克再生气放出热量: qn=Cpt=1.0448=49.92kJ/kg每小时需要再生气：G=204302.449.92=4092.68kg/h2.3.4.6 冷却气量床层温度自230降到-7，则冷却热负荷如下：Q1=m1Cp1(t2-t1)=588.270.96(230+7)=133843.2kJQ2=m2Cp2(t2-t1)=39000.5(230+7)=462150kJQ4=m4Cp4(t2-t1)=20.130.88(230+7)=4198.31kJ加上10%的裕量，共计Q=1.1(Q1+Q2+Q3)=660210.66kJ设冷却时间为3.5小时，每小时移去热量：660210.663.5=188631.62kJ/h冷却气进口温度为-7，压力为27bar，出口平均温度为tm=0.5(230-7)=111.5，压力为27bar，冷却气的平均比热为1.06 kJ/kg。每千克冷却气带走热量：qn2=Cpt=1.06100=106kJ/kg每小时所需冷却气量：G2=188631.62106=1779.5kg/h2.3.3.6 分子筛吸附塔壁厚计算根据压力容器手册，选用Q345R作为吸附塔材料。S31608在300下许用应力为t=118MPa。吸附塔计算压力为2.7MPa，取2mm的腐蚀余量。壁厚计算公式为：=PcDi2t-Pc式中 PC计算压力，MPa； Di吸附器内径，mm； t设计温度下材料的许用应力，MPa； 焊接接头系数，无缝钢管取0.9，焊接刚管取0.8；计算厚度=PcDi2t-Pc=2.7176021180.9-2.7=22.66mm设计厚度d=+C2=26.66mmS31608厚度负偏差C1取0.3mm，则名义厚度：n=d+C1=24.96mm 圆整得25mm。第三章 吸附塔控制与模拟3.1 投运准备在投运前吸附塔内分子筛床层已进行充分再生和冷却，三个吸附塔均处于完好备用状态，投运过程采用手动控制；确认各控制阀为“关闭”状态；通过入口地方的旁路控制阀加入湿原料气体，将分子筛吸附塔内压力升高到操作压力。关闭入口处旁路控制阀。3.2 吸附阶段先使T0203A、T0203B、T0203C（下文用TA、TB、TC表示）中的两塔处于工作状态。现以TA、TB为例进行介绍：初次启用时，首先启动TA，TB吸附逻辑控制系统，将控制模块置于自动状态。检查控制阀阀位，同时观察吸附塔压力是否达到设定的操作压力，当压力达到时打开原料气入口控制阀，吸附塔出口控制阀，同时开始计时。 吸附操作时间满8h后，进行吸附/再生过程切换。3.3 三塔切换过程TA吸附阶段满8h后，吸附床层内的水分达到设计的吸附容量，此时TA切换到再生阶段，TC切换到吸附阶段。两塔的切换过程由控制系统及控制系统内的计时器系统完成。在TA、TB进入吸附阶段、TC进入再生阶段的同时，为切换过程配套的计时器系统复位，计时满8h后，自动启动TA的再生控制模块和TC的吸附控制模块，同时计时系统复位。当计时再次满4h后，自动启动TA的吸附控制模块，TB的再生控制模块，从而达到三塔平稳切换的目的。 3.4 再生阶段TA再生的控制过程如下：1）初次使用时，打开TA的逻辑控制系统，并设置为“自动”。2）打开泄压阀泄压，为再生气的进入提供条件。3）当吸附塔压力降至设定值后，关闭泄压阀，停止泄压。打开再生气加热炉、再生气入口阀门、再生气出口阀门，确保再生气达到一定的温度，从而带走塔内分子筛中的水，对分子筛起到再生作用。4）操作时间满4.5h后，关闭再生气加热炉，打开再生气冷却通道，冷却后的再生气进入床层之中。5）操作时间满6.5h后，冷却结束，关闭再生气入口阀门，再生气出口阀门。6）打开充压阀，对吸附塔进行充压，当吸附塔压力升高到设定值时，关闭充压阀。吸附塔处于备用状态，可以进行再生/吸附切换。图3-1 分子筛脱水装置控制与模拟流程图第四章 节能措施分子筛脱水装置的能耗通常较高，特别是对于处理量较小的装置，其脱水操作成本较高，采用合理的工艺方案、巧妙的设备设计及优化的操作参数，可最大限度地降低装置的能耗水平，提高分子筛脱水装置的经济效益。4.1 增加再生气分离器循环使用的再生气中通常含有游离水，但常规的分子筛脱水装置均未设置再生气入口分离器，使得再生气将游离水带入分子筛吸附塔，这势必会增大吸附塔的脱水负荷，影响再生效果。通过在再生气进入分子筛吸附塔前增加再生气分离器即可解决这一问题。4.2 采用保温材料及合理的保温厚度由于分子筛脱水装置再生时再生气温度通常在230370，与环境温度差别较大，另一方面，再生气加热炉与装置区由于安全间距的要求通常距离较远，因此高温再生气管线一般较长，高温再生气流经的管道、管件、阀门、设备热损失较大。为降低分子筛脱水装置的热量损失，采用较好的保温材料及合理的保温厚度尤为重要。分子筛脱水装置管线、设备保温层经济厚度的选取需根据被保温管道、设备的外壁温度、周围环境温度、室外风速、保温隔热层的导热系数等参数计算后确定。尽可能采用有足够机械强度、有良好的保护层、阻燃、保温效果好、憎水型的保温材料。保温材料选用复合硅酸盐管材及板材较经济合理且保温效果良好。但由于再生气管线上管件、阀门、设备较多，需保温部分外表面形状不规则且变化较大，对保温施工要求较高，特别是外保护层的安装需要较为专业的技能4.3 分离器的结构设计设置原料气入口分离器及再生气入口分离器可最大限度地降低分子筛吸附塔的脱水负荷，保护分子筛，避免因液烃在分子筛上附着导致的分子筛吸附能力降低，保证了分子筛的再生效果。原料气入口分离器可采用带两种高效分离元件的组合式分离器。一种分离元件采用旋风分离元件分离出原料气中粒径较大的机械杂质及大部分液态水及烃类，另一种分离元件采用高效滤芯，分离出较小粒径的液态水及烃类，从而保证最大限度地脱除进入分子筛吸附塔的原料气中的游离水及液烃。对于粒径为以上的液滴，其脱除率大于99.9%。由于分子筛脱水再生气通常采用脱水后的产品气降