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自动 喷水 泡沫 联用 灭火 系统 理论 分析

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书书书 给水排水 Ｖ ｏ ｌ ． ３ ８ 增刊 ２ ０ １ ２３ ７ ７ 自动喷水－泡沫联用灭火系统的理论分析 郭 建 伟 （ 现代建筑设计集团华东建筑设计研究院有限公司， 上海 ２ ０ ０ ０ ０ ２） 摘要 介绍了自动喷水－泡沫联用系统的工作原理及主要设计参数的选取， 深入分析了该系统 的水力学特点。计算表明， 在完全紊流状态下， 比例混合器的混合比不随流量的改变而变化； 系统的 主要水头损失发生在比例混合器、 报警阀及节流孔板处， 管路水头损失相对较小， 为泡沫罐集中布 置、 比例混合器分散于管网的布置形式提供了理论依据。最后对自动喷水－泡沫联用系统的应用现 状及发展趋势进行了展望。 关键词 泡沫喷淋系统 比例混合器 泡沫罐 地下车库 Ｔ ｈ ｅ ｏ ｒ ｅ ｔ ｉ ｃ ａ ｎ ａ ｌ ｙ ｓ ｉ ｓ ｏ ｆ ｃ ｏ ｍ ｂ ｉ ｎ ｅ ｄ ｓ ｙ ｓ ｔ ｅ ｍ ｏ ｆ ａ ｕ ｔ ｏ ｍ ａ ｔ ｉ ｃ ｓ ｐ ｒ ｉ ｎ ｋ ｌ ｅ ｒ ｗ ｉ ｔ ｈ ｌ ｏ ｗ ? ｅ ｘ ｐ ａ ｎ ｓ ｉ ｏ ｎ ｆ ｏ ａ ｍ Ｇ ｕ ｏ Ｊ ｉ ａ ｎ ｗ ｅ ｉ （ Ｅ ａ ｓ ｔ Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ Ａ ｒ ｃ ｈ ｉ ｔ ｅ ｃ ｔ ｕ ｒ ａ ｌ Ｄ ｅ ｓ ｉ ｇ ｎ ＆ Ｒ ｅ ｓ ｅ ａ ｒ ｃ ｈ Ｉ ｎ ｓ ｔ ｉ ｔ ｕ ｔ ｅ Ｃ ｏ． ，Ｌ ｔ ｄ．， Ｓ ｈ ａ ｎ ｇ ｈ ａ ｉ Ｘ ｉ ａ ｎ Ｄ ａ ｉ Ａ ｒ ｃ ｈ ｉ ｔ ｅ ｃ ｔ ｕ ｒ ａ ｌ Ｄ ｅ ｓ ｉ ｇ ｎ（Ｇ ｒ ｏ ｕ ｐ）Ｃ ｏ． ，Ｌ ｔ ｄ．，Ｓ ｈ ａ ｎ ｇ ｈ ａ ｉ ２ ０ ０ ０ ０ ２，Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ） Ａ ｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ：Ｉ ｎ ｔ ｈ ｉ ｓ ｐ ａ ｐ ｅ ｒ，ｔ ｈ ｅ ａ ｕ ｔ ｈ ｏ ｒ ｓ ｔ ａ ｔ ｅ ｓ ｔ ｈ ｅ ｐ ｒ ｉ ｎ ｃ ｉ ｐ ｌ ｅ ａ ｎ ｄ ｄ ｅ ｓ ｉ ｇ ｎ ｐ ａ ｒ ａ ｍ ｅ ｔ ｅ ｒ ｓ ｏ ｆ ｃ ｏ ｍ ｂ ｉ ｎ ｅ ｄ ｓ ｙ ｓ ｔ ｅ ｍ ｏ ｆ ａ ｕ ｔ ｏ ｍ ａ ｔ ｉ ｃ ｓ ｐ ｒ ｉ ｎ ｋ ｌ ｅ ｒ ｗ ｉ ｔ ｈ ｌ ｏ ｗ－ｅ ｘ ｐ ａ ｎ ｓ ｉ ｏ ｎ ｆ ｏ ａ ｍ． Ｔ ｈ ｅ ｈ ｙ ｄ ｒ ａ ｕ ｌ ｉ ｃ ｃ ｈ ａ ｒ ａ ｃ ｔ ｅ ｒ ｉ ｓ ｔ ｉ ｃ ｏ ｆ ｔ ｈ ｉ ｓ ｓ ｙ ｓ ｔ ｅ ｍ ｗ ａ ｓ ｄ ｅ ｅ ｐ ｌ ｙ ａ ｎ ａ ｌ ｙ ｚ ｅ ｄ ． Ｔ ｈ ｅ ｒ ｅ ｓ ｕ ｌ ｔ ｓ ｓ ｈ ｏ ｗ ｅ ｄ ｍ ｉ ｘ ｔ ｕ ｒ ｅ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｆ ｏ ａ ｍ ｐ ｒ ｏ ｐ ｏ ｒ ｔ ｉ ｏ ｎ ｅ ｒ ｗ ａ ｓ ｉ ｎ ｖ ａ ｒ ｉ ａ ｂ ｌ ｅ ｗ ｉ ｔ ｈ ｆ ｌ ｏ ｗ ｒ ａ ｔ ｅ ｕ ｎ ｄ ｅ ｒ ｔ ｕ ｒ ｂ ｕ ｌ ｅ ｎ ｃ ｅ，ａ ｎ ｄ ｔ ｈ ｅ ｍ ａ ｉ ｎ ｈ ｅ ａ ｄ ｌ ｏ ｓ ｓ ｈ ａ ｐ ｐ ｅ ｎ ｅ ｄ ｉ ｎ ｔ ｈ ｅ ｆ ｏ ａ ｍ ｐ ｒ ｏ ｐ ｏ ｒ ｔ ｉ ｏ ｎ ｅ ｒ， ｗ ａ ｒ ｎ ｉ ｎ ｇ ｖ ａ ｌ ｖ ｅ ａ ｎ ｄ ｔ ｈ ｅ ｔ ｈ ｒ ｏ ｔ ｔ ｌ ｅ ｏ ｒ ｉ ｆ ｉ ｃ ｅ ，ｏ ｎ ｔ ｈ ｅ ｏ ｐ ｐ ｏ ｓ ｉ ｔ ｅ，ｔ ｈ ｅ ｌ ｏ ｓ ｓ ｏ ｆ ｐ ｉ ｐ ｅ ｗ ｏ ｒ ｋ ｓ ｗ ａ ｓ ｓ ｍ ａ ｌ ｌ，ｗ ｈ ｉ ｃ ｈ ｐ ｒ ｏ ｖ ｉ ｄ ｅ ｄ ｔ ｈ ｅ ｏ ｒ ｅ ｔ ｉ ｃ ｒ ｅ ａ ｓ ｏ ｎ ａ ｂ ｌ ｅ ｐ ｒ ｏ ｏ ｆ ｆ ｏ ｒ ｔ ｈ ｅ ｌ ａ ｙ ｏ ｕ ｔ ｐ ａ ｔ ｔ ｅ ｒ ｎ ｏ ｆ ｃ ｅ ｎ ｔ ｒ ａ ｌ ｉ ｚ ｅ ｄ ａ ｒ ｒ ａ ｎ ｇ ｅ ｍ ｅ ｎ ｔ ｏ ｆ ｆ ｏ ａ ｍ ｔ ａ ｎ ｋ ｗ ｉ ｔ ｈ ｆ ｏ ａ ｍ ｐ ｒ ｏ ｐ ｏ ｒ ｔ ｉ ｏ ｎ ｅ ｒ ｌ ｏ ｃ ａ ｔ ｅ ｄ ｉ ｎ ｔ ｈ ｅ ｃ ｅ ｎ ｔ ｒ ｅ ｏ ｆ ｐ ｉ ｐ ｅ ｗ ｏ ｋ ｓ ｉ ｎ ｃ ｕ ｔ－ｕ ｐ． Ｉ ｎ ｔ ｈ ｅ ｅ ｎ ｄ，ｔ ｈ ｅ ａ ｐ ｐ ｌ ｉ ｃ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ａ ｎ ｄ ｓ ｃ ｉ ｅ ｎ ｔ ｉ ｆ ｉ ｃ ｔ ｅ ｎ ｄ ｅ ｎ ｃ ｉ ｅ ｓ ｉ ｎ ｔ ｈ ｉ ｓ ｆ ｉ ｅ ｌ ｄ ｗ ｅ ｒ ｅ ｐ ｒ ｏ ｓ ｐ ｅ ｃ ｔ ｅ ｄ ． Ｋ ｅ ｙ ｗ ｏ ｒ ｄ ｓ：Ｆ ｏ ａ ｍ ｓ ｐ ｒ ｉ ｎ ｋ ｌ ｅ ｒ ｆ ｉ ｒ ｅ ｅ ｘ ｔ ｉ ｎ ｇ ｕ ｉ ｓ ｈ ｉ ｎ ｇ ｓ ｙ ｓ ｔ ｅ ｍ；Ｆ ｏ ａ ｍ ｐ ｒ ｏ ｐ ｏ ｒ ｔ ｉ ｏ ｎ ｅ ｒ；Ｆ ｏ ａ ｍ ｔ ａ ｎ ｋ； Ｕ ｎ ｄ ｅ ｒ ｇ ｒ ｏ ｕ ｎ ｄ ｇ ａ ｒ ａ ｇ ｅ ０ 前言 随着民用建筑领域向超限高、 大体积、 多功能方 向的发展， 其地下车库的火灾危险等级逐渐提高， 许 多车库规模达到Ⅰ类汽车库标准， 根据《 汽车库、 修 车库、 停车场设计防火规范》 （ Ｇ Ｂ ５ ０ ０ ６ ７—１ ９ ９ ７） 规 定， 建议优先采用自动喷水－泡沫联用灭火系统。 该系统的设计与用于油罐等含油类区域的单独泡沫 灭火系统有一定区别。具体体现在：①该系统平时 喷淋管网中充满的是水， 只是在发生火灾时３ｍ ｉ ｎ 内实现水－泡沫的转换， 用泡沫进行灭火１ ０ｍ ｉ ｎ； ②该系统利用喷淋管网中的压力水流在比例混合器 处造成的负压抽吸完成水与泡沫的精确混合。 系统主要由泡沫罐、 比例混合器、 湿式报警阀等 组成， 不同厂家产品其控制方式可能有些差异， 但基 本原理相同。目前工程上较常用的系统形式如图１。 其工作原理为： 当闭式喷头的玻璃球因火灾而爆破 后， 管网中的水流向该喷头， 此时湿式报警阀打开， 同时一部分水经延时器驱动水力警铃 报 警， 安 装 于 ３ ７ ８ 给水排水 Ｖ ｏ ｌ ． ３ ８ 增刊 ２ ０ １ ２ 图１ 自动喷水－泡沫联用系统工作原理示意 支管上的水流指示器将水流信号传输到控制器， 延 时器计时至延时期满后， 启动加压开启阀， 释放泡沫 储罐内处于受压状态的泡沫灭火剂， 泡沫灭火剂经 管道流向比例混合器， 并在比例混合器内与压力水 按一定的比例混合形成混合泡沫液流向喷头实施 灭火。 １ 设计参数的选取 一般来讲， 地下车库为中危险Ⅱ级， 系统的基本 设计参数按照表１进行选取。对于该系统， 泡沫灭 火剂成分及混合浓度的选择对其灭火效果有较大影 响。目前应用于地下车库的泡沫喷淋系统的泡沫灭 火剂一般为水成膜泡沫灭火剂Ａ Ｆ Ｆ Ｆ（ａ ｑ ｕ ｅ ｏ ｕ ｓ ｆ ｉ ｌ ｍ ｆ ｏ ｒ ｍ ｉ ｎ ｇ ｆ ｏ ａ ｍ） 。该灭火剂有６％、 ３％轻水型泡沫 灭火剂（Ａ Ｆ Ｆ Ｆ ） 和 ６％、３％轻水酒精型水成膜泡沫 灭火剂（Ａ Ｆ Ｆ Ｆ／ＡＴ Ｃ） ［１］。普通 Ａ Ｆ Ｆ Ｆ 对于非水溶 性和极性的液体火灾有较好的效果， 其主要的灭火 机理为窒息效果； 然而其对极性溶剂火灾如醇、 醚等 的灭火效果有限， 这是因为极性溶剂能很快吸收泡 沫中的水份， 破坏其有效覆盖表面； 而 Ａ Ｆ Ｆ Ｆ／ＡＴ Ｃ 由于其含有极易析出的高分子物质， 在极性溶剂将 泡沫液中的水分吸收同时析出的高分子物质在极性 表１ 自动喷水－泡沫联用系统在地下车库应用的设计参数选取 项目数值 泡沫混合液供给强度／Ｌ／ （ｍ ｉ ｎｍ２） ８ 供给时间／ｍ ｉ ｎ １ ０ 喷头灭火要求的最低工作压力／ＭＰ ａ ０． １ 系统的作用面积／ｍ２ １ ６ ０ 比例混合器后喷淋管网的有效容积／Ｌ ≤７ ２ ０ 系统设计流量／Ｌ／ｍ ｉ ｎ ≥１ ２ ８ ０ 注： 设计流量的确定应考虑是否有机械停车位及其型式。 溶剂表面形成凝聚性聚合层，从而阻 止 极 性 溶 剂 对 泡 沫 的 进 一 步 破 坏［ ２，３］。当存放配用无铅汽油燃 料 汽 车 时， 美 国３ Ｍ 公 司 推 荐 采 用６％ Ａ Ｆ Ｆ Ｆ／ＡＴ Ｃ。 因此， 灭火剂种类及浓度的选择主 要取决于实际火灾的种类。在设计中 选择较高的混合浓度， 仅增加了泡沫罐 的设计容积， 适当增加了系统的造价， 但 灭火效果却得到了显著提高。 确定了泡沫灭火剂的浓度及成分后， 需要明确 系统的形式。目前实际主要有两种做法： 一种是参 照标准图集０ ４ Ｓ ２ ０ ６－４ ０将泡沫罐分散布置于管网 的中心， 保证比例混合器后喷淋管网满足４Ｌ／ｓ流 量下水到泡沫液的转换时间不大于３ｍ ｉ ｎ。该种布 置形式泡沫罐设置数量较多， 占用建筑面积较大， 管 理困难， 但系统可靠性较高。另一种为泡沫罐集中 设置于报警阀间， 而比例混合器分散设置于喷淋管 网的中心， 这种布置方式节省了泡沫罐的设置数量、 所需机房面积较小， 缺点是由于设置了长距离泡沫 液输送管， 可靠性相对降低。随着国内各厂家比例 混合器性能的提高， 泡沫罐集中布置、 比例混合器分 散布 置 于 管 网 中 心 的 布 置 方 式 得 到 有 效 推 广 应用［ ４］。 ２ 系统的水力学原理 比例混合器是该系统的核心组件， 其性能直接 决定了泡沫液的实际混合比和灭火效果。目前该系 统中应用的比例混合器为多为负压式类型， 因此， 可 以通过水力学的计算公式进行推导。由于各个厂家 的比例混合器的负压产生原理不同， 但总的来讲是 在混合器内部设置了喷嘴或孔板， 利用高速水流产 生的负压将泡沫从泡沫罐中抽吸出来。从计算简图 （ 见图２ ） 可以看出， 实际上就是水力学上并联管路 的计算问题。从 Ａ 点开始， 大部分压力水通过湿式 报警阀后， 经 Ａ－Ｂ ′ －Ｄ管路流向比例混合器Ｄ点； 同时小部分压力水经 Ａ－Ｂ 管路进入泡沫液储罐 后， 等量的泡沫液经 Ｃ－Ｄ 管路流向 Ｄ 点。对于 Ａ －Ｂ ′ －Ｄ管路， 主要的水头损失为报警阀处局部水 头损失、Ａ－Ｂ ′ －Ｄ的管路水头损失（ 包括沿程及局 部损失， 以下同） 以及比例混合器处局部水头损失； 给水排水 Ｖ ｏ ｌ ． ３ ８ 增刊 ２ ０ １ ２３ ７ ９ 图２ 自动喷水－泡沫联用系统计算示意 而Ａ－Ｂ－Ｃ－Ｄ管路的水头损失包括Ａ－Ｂ管路水 流引起的损失、Ｃ－Ｄ管路泡沫液流引起的水头损 失、 节流孔板（ 也可用减压阀代替） 局部水头损失。 以下列出了涉及的计算公式： 比例混 合 器 处 喷 嘴 或 孔 板 引 起 的 局 部 水 头 损失［ ５］： ｈ０＝ Ｑ ２ ２ ０Ｆ ２ ０２ｇ （ １） 管路的摩阻损失： ｈ＝λＬ Ｄ ｖ ２ ２ｇ （ ２） 报警阀处的水头损失： Ｈｋ＝０． ０ ０ ８ ６ ９Ｑ ２ （ ３） 根据并联管路水头损失相同原理ｈＡ－Ｂ－Ｃ－Ｄ＝ ｈＡ－Ｂ ′ －Ｄ得： ｈＡ－Ｂ＋ｈＣ－Ｄ＋ｈ节流孔板＝ｈＡ－Ｄ＋ｈ报警阀＋ｈ比例混合器 （ ４） 代入得： λＡ－Ｂ ＬＡ－Ｂ ｄ ５ ８ｍ ２ Ｑ ２ ０ ｇ ＋λＣ－ＤＬ Ｃ－Ｄ ｄ ５ ８ｍ ２ Ｑ ２ ０ ｇ ＋δ８ ｍ ２ Ｑ ２ ０ ｇ ｄ ４ ＝λＡ－ＤＬ Ａ－Ｄ Ｄ ５ ８（１－ｍ） ２ Ｑ ２ ０ ｇ ＋０． ０ ０ ８ ６ ９（１－ｍ） ２ Ｑ ２ ０＋ （１－φ） （ １－ｍ） ２ Ｑ ２ ０ ２ ０Ｆ ２ ０２ｇ （ ５） 去掉Ｑ ２ ０后得： λＡ－Ｂ ＬＡ－Ｂ ｄ ５ ８ｍ ２ ｇ ＋λＣ－ＤＬ Ｃ－Ｄ ｄ ５ ８ｍ ２ Ｑ ２ ０ ｇ ＋δ８ ｍ ２ ｇ ｄ ４ ＝λＡ－ＤＬ Ａ－Ｄ Ｄ ５ ８（１－ｍ） ２ ｇ ＋０． ０ ０ ８ ６ ９（１－ｍ） ２＋ （１－φ） （ １－ｍ） ２ ２ ０Ｆ ２ ０２ｇ （ ６） 式中ｈＡ－Ｂ— — —节点 Ａ 到Ｂ的管路水头损失，ｍ； ｈＣ－Ｄ— — —节点Ｃ到 Ｄ的管路水头损失，ｍ； ｈＡ－Ｄ— — —节点 Ａ 到 Ｄ的管路水头损失，ｍ； ｈ０— — —喷嘴处的局部水头损失，ｍ； Ｑ— — —流经喷嘴的水流量，ｍ ３／ ｓ； Ｑ０— — —泡沫喷淋系统设计流量，ｍ ３／ ｓ； Ｆ０— — —喷嘴的过流面积，ｍ ２， 喷嘴孔径的大 小取决于设计流量及喷嘴处水头损 失（ 一般控制在６～１ ０ｍ） ； α０— — —喷嘴流量系数； ｇ— — —重力加速度，ｍ／ｓ ２； λ— — —管道的摩阻系数， 根据Ｒ ｅ和Ｋ／Ｄ查 阅莫迪图读取（ Ｒ ｅ为雷诺数，Ｋ／Ｄ为 相对粗糙度） ； δ— — —节流孔板的局部水头损失系数； φ— — —比例混合器处水与泡沫液混合产生 的局部水头损失系数， 一般为０． ３ ５； Ｌ— — —管道长度（ 包括局部水头管件水头损失 折合的当量长度在内） ，ｍ； Ｄ、ｄ— — —分别为喷淋主干管、 泡沫输送液管 径，ｍ； ｍ— — —泡沫液与水的混合比。 从式（６） 可见， 假 定 水 流 完 全 处 于 紊 流 状 态 下， 根据尼古拉兹试验规律， λ只与管道的相对粗 糙度Ｋ／Ｄ有 关， 与Ｒ ｅ无 关， 此 时 泡 沫 液 与 水 的 混合比ｍ不随设计流量Ｑ０的改变而变化， 从而 保证在一定流量范围内水与泡沫液的精确混合。 这对于 喷 淋 系 统 非 常 重 要， 因 为 实 际 发 生 火 灾 时， 该系统的实际输出流量是逐渐变大的。混合 比的有效保障 才 能 更好地发挥 该 系 统 的 火 灾 初 期灭火效果。 为了更好地探讨该系统的水力特点， 拟通过实 际计算说明。计算条件如下：Ａ 节点处管径Ｄ＝ １ ５ ０ｍｍ， 设计流量Ｑ０采用３ ２Ｌ／ｓ， 混合比取６ ％ ， 比 例混合器内部喷嘴孔径为＝７ ０ｍｍ，ＬＡ－Ｂ＝１ ０ｍ， ＬＣ－Ｄ＝１ ５ ０ｍ。泡沫液管道通过流量为ｑ＝０． ０ ６ ３ ８ ０ 给水排水 Ｖ ｏ ｌ ． ３ ８ 增刊 ２ ０ １ ２ ３ ２＝１． ９ ２（Ｌ／ｓ） ， 选用ｄ＝ ５ ０ｍｍ， 流速ｖ＝ ０ ． ９ ８ｍ／ｓ。 各管路的水头损失计算详见表２。 比例混合器处局部水头损失为： ｈ０＝ Ｑ ２ ２ ０Ｆ ２ ０ ２ｇ＝ （ ３ ０ ． ０ ８／１ ０ ０ ０） ２ ０ ． ６ １ ６ ２（ １／４ ３ ． １ ４ ０ ． ０ ７ ２）２ ２ ９ ． ８ １＝ ８ ． ２ １（ ｍ） 。 表２ 计算实例管路水力计算 管段 编号 设计 流量 ／Ｌ／ｓ 管径 ＤＮ ／ｍｍ 设计 流速 ｖ ／ｍ／ｓ 雷诺数 Ｒ ｅ 管道的 比阻λ 管长 Ｌ ／ｍ 沿程 损失 ／ｍ 总损失（ 局 部损失系 数取０． ２） ／ｍ Ａ－Ｂ １． ９ ２ ５ ０ ０． ９ ８ ４ ８ ４ ６ ７ ０． ０ ３ ５ ３ １ ０ ０． ３ ５ ０． ５ Ｃ－Ｄ １． ９ ２ ５ ０ ０． ９ ８ ２ ４ ５ ０ ０ ０． ０ ３ ５ ３ １ ５ ０ ５． ３ ６． ４ Ａ－Ｄ ３ ０． ０ ８ １ ５ ０ １． ７ ０ ２ ５ ２ ２ ２ ６ ０． ０ ３ ５ ２ １ ５ ０ ５． ２ ６． ３ 报警阀处局部水头损失为：Ｈｋ＝０． ０ ０ ８ ６ ９Ｑ ２＝ ０． ０ ０ ８ ６ ９３ ０． ０ ８ ２＝７． ８（ ｍ） （ 由于目前报警阀水头 损失公式不完善， 计算结果比实际值偏大， 此处仍取 ４ｍ） 。 则Ａ－Ｄ水管路的总水头损失为：ＨＡ－Ｄ＝６． ３ ＋４＋８． ２ １＝１ ８． ５ １（ｍ） 。 则Ａ－Ｂ－Ｃ－Ｄ泡沫管路上节流孔板的水头损 失应为： ｈ＝１ ８ ． ５ １－６ ． ４－０ ． ５－８ ． ２ １０ ． ３ ５＝８ ． ７ ３ （ｍ） 。 考虑设置两级节流孔板， 每级的阻力系数δ＝ ８． ７ ３２９． ８ １／ （２０ ． ９ ８ ２） ＝８ ９。 查阅节流孔板局部阻力系数表［ ６］得， 孔板的孔 径为ｄｋ＝５ ００． ４＝２ ０（ｍｍ） 。 以上的计算表明， 压力水管路（Ａ－Ｄ） 的水头损 失与泡沫液输送管路（Ａ－Ｂ－Ｃ－Ｄ） 水头损失相 当； 对于整个系统主要的水头损失发生在比例混 合器、 报警阀及节流孔 板 处。因 此， 将 比 例 混 合 器延伸到喷淋管网的中 心 从水 力 学 上 是 可 以 实 现泡沫液与水的有效混合。但是距离过大， 相应 的水头损失会增加， 不同支路之间的配水均匀性 显著降低， 泡沫液输送管的事故危险性增大。目 前工程上应用的泡沫液 输 送管 最 大 距 离 一 般 控 制在２ ０ ０ｍ， 这基本能够满足目前较大的单体建 筑项目设计需要。 ３ 实际应用中存在的问题及该技术的展望 目前民用建筑领域涉及的自动喷水－泡沫喷淋 系统设计一般由设备商出深化图纸， 设计人员应对 其进行深入的理论计算复核以保证系统的最佳效 果。从以上的计算可以看出， 泡沫比例混合器的水 头损失一般为６～１ ０ｍ， 因此考虑到水流指示器前 的管道压力不超过０． ４ ＭＰ ａ， 所以比例混合器前进 水压力最多０． ５ＭＰ ａ， 因此进水压力如果过大则需 要设置减压孔板以满足规范要求。对于大型汽车库 考虑到各区水力的非均匀性， 建议适当增大泡沫罐 的容积以提高其安全性。 自动喷水－泡 沫 喷 淋 系 统 作 为 一 种 新 型 的 复合灭火 技术， 在 我 国的试验研究 还 很 薄 弱， 从 而限制了 该 系 统 的 优 化 及 推 广 应 用。比 例 混 合 器是该系统的核心元件， 对其水力性能的研究及 优化是未来的研究方向， 并且比例混合器内部喷 嘴大小的选用 是 按 设计流量抑 或 某 一 小 流 量 来 选取（ 按照设计流量选取的喷嘴在火灾初期小流 量时还应保障泡沫液与水的有效混合） 以及泡沫 液罐、 电磁（ 动） 阀、 管 道 的防腐技术也是值得深 入探讨的。 参考文献 １ 郑和， 杨利剑， 齐文明． 复式车库闭式水成膜泡沫喷淋灭火系统设 计．中国给水排水，２ ０ ０ ０，１ ６（４） ：３ ７～３ ８ ２ 胡雨前．大型地下汽车库自动喷水－泡沫联用灭火系统设计． 给 水排水，２ ０ ０ ８， ３ ４（１ １） ：８ ０～８ ２ ３ 魏彤， 朱红卫． 机械式立体停车库水成膜泡沫喷淋灭火系统设计． 消防技术与产品信息，２ ０ ０ ３， （５） ：３ ３～３ ４ ４ 梁振越． Ⅰ类地下 汽 车 库 泡 沫 喷 淋 灭 火 系统 设 计． 给水排水， ２ ０ ０ ７，３ ３（１ ０） ：９ ４～９ ６ ５ 张连城． 压力比例混合器的原理和理论计算． 消防技术与产品信 息，２ ０ ０ ４， （ １） ：２ ４～２ ８ ６ 中国建筑标准设计研究院． 全国民用建筑工程设计技术措施－给 水排水．北京： 中国计划出版社，２ ０ ０ ９． ２ ５ ６～２ ５ ７ ※通讯处：２ ０ ０ ０ ０ ２上海市江西中路２ ４ ６号５楼 电话：１ ３ ９ １ ７ ４ ４ ０ ３ ７ １ Ｅ－ｍ ａ ｉ ｌ：ｇ ｊ ｗ １ ４ ３ ９ ７＠ｅ ｃ ａ ｄ ｉ ． ｃ ｏ ｍ 收稿日期： ２ ０ １ １－０ ４－０ ７ 修回日期： ２ ０ １ ２－０ ６－０ ６

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