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红枣
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目 录
1 引言 1
1 传动装置总体设计 2
1.1 确定传动方案 3
1.2 选择电机 4
1.3 计算总传动比 5
1.4 传动装置的动力参数 6
2 零件的选型于设计 7
2.1 齿轮设计 12
2.2 凸轮设计 19
2.3 带传动设计 20
3 工作原理 25
4 标准件的选择 26
4.1 螺栓的选择 27
4.2 楔件的选择 27
5 红枣去核机的操作 28
6 红枣去核机的维护 29
6.1 去核机技术保养 30
6.2 去核机保管 31
结束语 33
致谢 34
参考文献 35
前言
山西、河北、陕西、河南等地盛产大枣，枣业深加工成为当地农业经济的重要支柱。红枣是加工蜜枣的重要原料（红枣是指大枣变红前时将熟的硬枣），红枣在深加工前需进行除核。目前枣业企业多采用人工除核，急需设计开发自动除核机，以提高除核效率和质量。除核机构是除核机的关键，本课题要求设计除核装置。
红枣除核机及其自动拉沟除核机，自动除核机包括机架、动力输入装置、料斗、枣分配装置、枣定心装置、取核刀，其特征是：在机架上安装着杠杆位置转换器、滑动架并固定着顶核杆、取核刀，料斗内有纵向槽。枣分配装置有具有Ｕ形槽送枣板、送枣底板、具有落枣孔的分配板、具有Ｖ型槽的定位板，枣定心装置有挡枣滑板、上定心夹板、下定心夹板、定心体，定心体横向安装在机架，在定心体与上定心夹板与下定心夹板之间定位件定位，上、下定心夹板用螺旋拉伸弹簧吊在机架上，上定心夹板与下定心夹板分布着纵向Ｖ形的定心槽。再加设横向拉沟板便成自动拉沟除核机。本红枣除核机及其自动拉沟除核机加工效率高、质量好。
1传动装置的总体设计
1.1确定传动方案
合理的传动方案首先要满足机器的功能要求，例如传递功率的大小，转速和运动形式。此外还要适应工作条件（工作环境、场地、工作制度等），满足工作可靠、结构简单、尺寸紧凑、传动效率高、使用维护便利、工艺性和经济性合理等要求。要同时满足这些要求是比较困难的，因此要通过分析比较多种方案，来选择能保证重点要求的较好传动方案。青枣去核机的传动简图如图1.1所示。它反映去核机运动和动力传递路线和各部件的组成和联接关系。电动机输出动力分两个方向，一方经过二级减速到输送机，另一方同样经过二级减速到去核冲头。为了实现送料的间歇运动，方案中采用不完全齿轮传动。冲头的冲压过程采用凸轮轴实现。
图1.1 传动简图
1.2选择电动机
选择电动机的内容包括：电动机类型、结构型式、容量和转速，要确定电动机具体型号。电动机类型和结构型式要根据电源（交流或直流）、工作条件（温度、环境、空间尺寸等）和载荷特点（性质、大小、启动性能和过载情况）来选择。
没有特殊要求均应选用交流电动机，其中以三相鼠笼式异步电动机用得最多。Y系列电动机为我国推广采用的新设计产品，适用于不易燃、不易爆、无腐蚀性气体的场合，以及要求具有较好启动性能的机械。在经常启动、制动和反转的场合（如起重机），要求电动机具有转动惯量小和过载能力大。标准电动机的容量由额定功率表示。所选电动机的额定功率应等于或稍大于工作要求的功率。容量小于工作要求，则不能保证工作机正常工作，或使电动机长期过载、发热大而过早损坏；容量过大，则增加成本，并且由于效率和功率因数低而造成浪费。
同一类型的电动机，相同的额定功率有多种转速可供选用。如选用低速电动机，因极数较多而外廓尺寸及重量较大，故价格较高，但可使传动装置总传动比及尺寸减小。选用高转速电动机则相反。因此应全面分析比较其利弊来选定电动机转速。
- 内容简介：
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半自动红枣去核机构设计目录1引言11传动装置总体设计211确定传动方案312选择电机413计算总传动比514传动装置的动力参数62零件的选型于设计721齿轮设计1222凸轮设计1923带传动设计203工作原理254标准件的选择2641螺栓的选择2742楔件的选择275红枣去核机的操作286红枣去核机的维护2961去核机技术保养3062去核机保管31结束语33致谢34参考文献35前言山西、河北、陕西、河南等地盛产大枣，枣业深加工成为当地农业经济的重要支柱。红枣是加工蜜枣的重要原料（红枣是指大枣变红前时将熟的硬枣），红枣在深加工前需进行除核。目前枣业企业多采用人工除核，急需设计开发自动除核机，以提高除核效率和质量。除核机构是除核机的关键，本课题要求设计除核装置。红枣除核机及其自动拉沟除核机，自动除核机包括机架、动力输入装置、料斗、枣分配装置、枣定心装置、取核刀，其特征是在机架上安装着杠杆位置转换器、滑动架并固定着顶核杆、取核刀，料斗内有纵向槽。枣分配装置有具有形槽送枣板、送枣底板、具有落枣孔的分配板、具有型槽的定位板，枣定心装置有挡枣滑板、上定心夹板、下定心夹板、定心体，定心体横向安装在机架，在定心体与上定心夹板与下定心夹板之间定位件定位，上、下定心夹板用螺旋拉伸弹簧吊在机架上，上定心夹板与下定心夹板分布着纵向形的定心槽。再加设横向拉沟板便成自动拉沟除核机。本红枣除核机及其自动拉沟除核机加工效率高、质量好。1传动装置的总体设计11确定传动方案合理的传动方案首先要满足机器的功能要求，例如传递功率的大小，转速和运动形式。此外还要适应工作条件（工作环境、场地、工作制度等），满足工作可靠、结构简单、尺寸紧凑、传动效率高、使用维护便利、工艺性和经济性合理等要求。要同时满足这些要求是比较困难的，因此要通过分析比较多种方案，来选择能保证重点要求的较好传动方案。青枣去核机的传动简图如图11所示。它反映去核机运动和动力传递路线和各部件的组成和联接关系。电动机输出动力分两个方向，一方经过二级减速到输送机，另一方同样经过二级减速到去核冲头。为了实现送料的间歇运动，方案中采用不完全齿轮传动。冲头的冲压过程采用凸轮轴实现。图11传动简图12选择电动机选择电动机的内容包括电动机类型、结构型式、容量和转速，要确定电动机具体型号。电动机类型和结构型式要根据电源（交流或直流）、工作条件（温度、环境、空间尺寸等）和载荷特点（性质、大小、启动性能和过载情况）来选择。没有特殊要求均应选用交流电动机，其中以三相鼠笼式异步电动机用得最多。Y系列电动机为我国推广采用的新设计产品，适用于不易燃、不易爆、无腐蚀性气体的场合，以及要求具有较好启动性能的机械。在经常启动、制动和反转的场合（如起重机），要求电动机具有转动惯量小和过载能力大。标准电动机的容量由额定功率表示。所选电动机的额定功率应等于或稍大于工作要求的功率。容量小于工作要求，则不能保证工作机正常工作，或使电动机长期过载、发热大而过早损坏；容量过大，则增加成本，并且由于效率和功率因数低而造成浪费。同一类型的电动机，相同的额定功率有多种转速可供选用。如选用低速电动机，因极数较多而外廓尺寸及重量较大，故价格较高，但可使传动装置总传动比及尺寸减小。选用高转速电动机则相反。因此应全面分析比较其利弊来选定电动机转速。综合考虑以上因素，本去核机选用全封闭自扇型三相异步电动机Y100L6，具体参数如表11。功率KW电流A转速R/MIN效率功率因数COS堵转转矩额定转矩堵转电流额定电流最大转矩额定转矩154094077507420602013计算总传动比和分配各级传动比传动装置的总传动比要求应为MWNI式中电动机满载转速，R/MIN；MN工作机转速，R/MIN。WN本去核机工作机转速约为1R/S。所以，可以确定传动装置的总传动比为15。在已知总传动比情况下，确定各级传动比应主要考虑以下几点（1）各级传动机构的传动比应尽量在推荐范围内选取。（2）应使传动装置结构尺寸较小、重量较轻。（3）应使各传动件尺寸协调，结构匀称合理，避免干涉碰撞。在二级减速器中，两级的大齿轮直径尽量相近，以利于浸油润滑。14计算传动装置的运动参数在传动装置设计过程中，需要保证电动机到输送机的总传动比与电动机到凸轮轴的总传动比相等，这样，当输送机进行间歇输送时候，能够保证在间歇时间段内完成去核冲压一次。由电动机到输送机和由电动机到凸轮轴均为二级传动减速，其中一级减速采用V型带传动，传动比，二级减速采用齿轮05I传动，传动比为。13I（1）各轴转速108/MINNRI1267/II式中电动机满载转速，R/MINMN、分别为一级减速、二级减速轴的转速，R/MIN12、分别为一、二级传动比。0I（2）各轴功率104DPKW23968式中电动机输出功率，KW；DP、一级减速轴、二级减速轴输入功率，KW；12、一级减速、二级减速轴间的传动效率。0（3）各轴转矩101735DTINM2286式中电动机轴的输出转矩，NM；D9501239DDMPTNN、一级减速、二级减速轴的输入转矩，NM。122零件选型与设计21齿轮的设计在红枣除核机装置的设计过程中，整个装置的传动件的设计非常重要，而在所有的传动件中一对啮合齿轮的设计尤为复杂。齿轮的设计不但包括齿轮类型、精度等级、材料和齿数而且还要对选型的齿轮进行强度计算，然后进行验证计算，看设计的齿轮是否满足设计要求。所设计的红枣除核机的减速器传动齿轮，已知输入功率为15KW，小齿轮的转速为，齿数比为，由电动机通过皮带轮驱动，工194058MINNR3U作寿命15年（假设每年的工作时间是300天）每天8小时工作制。一下开始对设想的一对啮合齿轮进行设计211选定齿轮的类型、精度等级、材料及齿数按照图11所示的传动方案，选用直齿圆柱齿轮传动。红枣除核机是一般的工作装置，速度不高，故选用7级精度GB1009588。根据它们的工作要求，由表查询啮合齿轮中的小齿轮材料选择40CR调质，硬度为280HBS，大齿轮的材料为45钢调质硬度为240HBS，两个齿轮的硬度差为40HBS。因为齿轮的齿数最小为17，所以在小齿轮齿数的选择上，本文确定小齿轮的齿数，由于啮合齿轮的传动比，所以大齿轮的齿数124Z3N，则取。237N27Z212齿轮的强度设计啮合齿轮的基本的参数已经确定，下面的工作主要是对此啮合齿轮进行强度设计。齿轮的强度设计主要分为按齿面接触强度设计和按齿根弯曲强度设计两种。2121按齿面接触强度设计对齿轮进行齿面接触强度设计主要由设计公式21进行试算，即2121312TETDHKTZUD1确定公式（21）内的各个计算数值（1）由表查询载荷系数。12TK（2）计算小齿轮传递的转矩5411950760940PTNMN（3）由查表可知，选取啮合齿轮的齿宽系数。1D（4）由查表可知，材料的弹性影响系数。289EZMPA（5）按齿面硬度查询调质处理钢的图查得小齿轮的接触疲劳强度极LIMH限；大齿轮的接触疲劳强度极限；LIM160HMPALI250（6）由公式（22）计算应力循环次数2260HNNJL则小齿轮的应力循环次数为8160831541N大齿轮的应力循环次数为882460（7）查询接触疲劳寿命图可知，两个齿轮的接触疲劳寿命系数；109HNK2095HN（8）计算接触疲劳许用应力213选择材料，确定和及精度等级。LIMLIF参考B1表8324和表8325选择两齿轮材料为大、小齿轮均为40，并经调质及表面淬火，齿面硬度为4550HRC；精度等级为6级。RC按硬度下限值，由BI图838（D）中的MQ级质量指标查得；由B1图839（D）中的MQ级质量指标查得MPAH120LIM1LI；。FE72MPAF502LIM1LI214按接触强度进行初步设计215确定中心距A321HAMUKTAC式中配对材料修正系数CM1（由B1表8328查取）螺旋角系数AA476（由B1表8329查取）载荷系数K16（参考B1表8327推荐值）小齿轮额定转矩74619541MNNPT齿宽系数04（参考B1表834推荐值）A齿数比UI25许用接触应力（参考B1表PAH108290LIM8327推荐值）则取A80MM,61085247615247632A216确定模数MM0007002A05616,取M15MM确定齿数Z,Z12初取螺旋角13Z294取Z301COSMA1523COS801ZZ253075取Z7522重新确定螺旋角1420827531ARCOS2ARCOS1ZN217计算主要的几何尺寸分度圆的直径DMZ/COS1530/COS457MM1DMZ/COS1575/COS1143MM2齿顶圆直径DD2H457215487MM1AADD2H11432151173MM2端面压力角查B1表029140COSCOSTGARTGARNT834基圆直径DDCOSCOS20292402MM1BT0DDCOS348COS202921072MM2T齿顶圆压力角ARCCOS343651AT1AB0ARCCOS239512AT2ABD0端面重合度Z（TGTG）ZTGTGA11AT22AT19齿宽BA048032取B32MM；B40MMA21齿宽系数07D17453纵向重合度1251420SINSINMB当量齿数314531CO/ZV786282S218校核齿面接触强度强度条件H计算应力ZZZZZ1HBE1BDFKKTVA21BD式中名义切向力F2044NT10DT74560使用系数K1（由B1表8331查取）A动载系数（）VK20B式中VSMND951068745106A836B04C65712VK齿向载荷分布系数K135（由B1表8332按硬齿面齿轮，装配时H检修调整，6级精度K非对称支称公式计算）341齿间载荷分配系数（由B1表8333查取）0H节点区域系数15（由B1图8311查取）Z重合度的系数（由B1图8312查取）7螺旋角系数（由B1图8313查取）80弹性系数（由B1表8334查取）MPAZE19单对齿齿合系数Z1B1H232745012351087018952455MPA许用应力HXWRVLNTZZSLIM式中极限应力1120MPALI最小安全系数11（由B1表8335查取）LIMH寿命系数092（由B1图8317查取）NTZ润滑剂系数105（由B1图8319查取，按油粘度等于350）LSM速度系数096（按由B1图8320查取）V,951S粗糙度系数09（由B1图8321查取）RZ齿面工作硬化系数103（按齿面硬度45HRC，由B1图8322查取）W尺寸系数1（由B1图8323查取）XZ则826MPAH031859601210满足219校核齿根的强度强度条件1F许用应力；FVASAFNTKYBM1212SFF式中齿形系数261，22（由B1图8315（A）查取）1Y2应力修正系数，（由B1图8316（A）查取）6SA7SAY重合度系数19螺旋角系数10（由B1图8314查取）Y齿向载荷分布系数13（其中N094，按B1表8330计算）FKNH齿间载荷分配系数10（由B1表8333查取）F则948MPA1F883MPA26127许用应力（按值较小齿轮校核）FXLTRELNTSYYRLIMLIMF式中极限应力350MPALI安全系数125LIMFS应力修正系数2TY寿命系数09STY齿根圆角敏感系数097RELT齿根表面状况系数1LR尺寸系数1XY则FMPA489702513满足，验算结果安全1F2111齿轮及齿轮副精度的检验项目计算（大齿轮）2112确定齿厚偏差代号确定齿厚偏差代号为6KLGB10095882113确定齿轮的三个公差组的检验项目及公差值第公差组检验切向综合公差，006300090072MM,1IFIFP第公差组检验齿切向综合公差，06（）IF1ITPTF06（00090011）0012MM，第公差组检验齿向公差0012F2114确定齿轮副的检验项目与公差值对齿轮，检验公法线长度的偏差。按齿厚偏差的代号KL，根据表8WE353的计算式求得齿厚的上偏差121200090108MM，齿厚下偏SPTF差161600090144MM；公法线的平均长度上偏差SIEPTFCOS072SIN0108COS072WSSTF0202SIN360A0110MM,下偏差COS072SINWISIET0144COS0720036SIN0126MM；按表8319及其表注说明020求得公法线长度87652，跨齿数K10，则公法线长度偏差可表示为KN1026587对齿轮传动，检验中心距极限偏差，根据中心距A80MM，由表查得8F365查得；检验接触斑点，由表8364查得接触斑点沿齿高不F023小于40，沿齿长不小于70；检验齿轮副的切向综合公差00500720125MM（根据B1表8358的表注3，由B1表83ICF69，B1表8359及B1表8360计算与查取）；检验齿切向综合公差00228MMICF（根据B1表8358的表注3，由B1表8369，B1表8359计算与查取）。对箱体，检验轴线的平行度公差，0012MM，0006MM（由B1表8XFYF363查取）。2115确定齿坯的精度要求按B1表8366和8367查取。根据大齿轮的功率，确定大轮的孔径为33MM，其尺寸和形状公差均为6级，即0016MM，齿轮的径向和端面跳动公差为0014MM。（如图44）2116按扭转强度的计算用实心轴335NPATD式中D轴的直径，MMT轴传递的转矩，NMMP轴传递的额定功率，KWN轴的转速，R/MIN轴材料的许用切应力，MPA30A系数，这里取120根据上面公式计算22凸轮轴设计凸轮机构是由凸轮、从动件（也称推杆）和机架组成的高副机构。一般情况下，凸轮是具有曲线轮廓的盘状体或凹槽的柱状体。从动件可作往复直线运动，也可作往复摆动。凸轮机构的种类很多，一般情况下可按凸轮的形状分为盘形凸轮、移动凸轮和圆柱凸轮。按从动件形状可分为尖底从动件、滚子从动件、平底从动件和曲底从动件。本去核机根据实际工作情况决定选用对心直动平底从动件盘形凸轮机构。如图21所示。图21对心直动平底从动件盘形凸轮机构221凸轮机构基本参数及轮廓曲线设计根据去核机实际工作情况确定凸轮基本参数如表21所示。表21凸轮机构基本参数基圆半径MMBR压力角度行程HMM推程运动角度回程运动角度远休止角度S近休止角度S80040606030210凸轮轮廓曲线设计的主要任务是根据已知基本数据，画出凸轮的轮廓曲线或计算出轮廓曲线的坐标值。参考机械原理可得直动平底从动件盘形凸轮的实际廓线方程为SINCOSIBDXRY式中基圆半径，MM；BRS从动件运动位移，MM；凸轮转角，度。在升程阶段（）0,2SINHS在远休止期（）S30MM69在回程阶段（）,SI2SH在近休止期（）S001530,6COSDS0,900,152COSDSH0,36023带传动选型与设计带传动具有结构简单，传动平稳，成本低，寿命长的优点，广泛应用于输送机、通风机、农业机械和纺织机械，本文采用常用的V型带传动。V型带的剖面尺寸及长度已标准化、系列化。因此，V型带传动设计的主要任务是选择合理的传动参数，确定带的型号、长度、根数和传动中心距，带轮的材料、结构和尺寸，以及绘制带轮的工作图。考虑到转速、功率、转矩等因素，参照GB117174标准与规格，选用O型，具体参数见下表截面尺寸截面积尺寸单位长度重量BH2AMAHPBMKG/1064047218500612三角带轮的最小直径，查表O型最小值为7163MM，本文采用63MM，带传动为保证强度，大轮均采用双槽轮。传动比为，所以大轮的直径为05I315MM。V型带的轮缘尺寸示意图O型的取值为34638AHHEFMINBADABDATAB251012855FEZ21AH63801090102轮辐部分有实心、辐板、孔板和椭圆形截面轮辐四种，考虑到半径的原因，小轮采用实心轮，大轮采用椭圆辐轮。231传动带的设计232确定计算功率PKACA其中工作情况系数电动机的功率查机械设计基础一书中的表147可知10AK501CAP234选择V带的型号根据计算得知的功率和电动机上带轮（小带轮）的转速（与电动机一CA1N样的速度），查机械设计基础一书图1412，可以选择V带的型号为B型。236确定带轮的基准直径（1）初选主动带轮的基准直径根据机械设计基础一书，可选择1DV带的型号参考表142，选取。M25（2）计算V带的速度VSNDV710643106V带在的范围内，速度V符合要求。SM2电动机与主轴传动比的计算921750421NI（3）计算从动轮的直径2DMND41570412237确定传动中心距和带长取2702121A即405405得M73取MA50带长0121042ADLD即52535D得ML146按机械设计基础一书中查表145，选择想近的基本长度和DL相对应的公称长度（内周长）可查得，DLILMLD140MI140。实际的中心距可按下列公式求得882212211DDLDLADD也可用经验公式0DA求得M53238验算主动轮上的包角0120168AD即00154求得满足V带传动的包角要126求。239确定V带的根数V带的根数由下列公式确定KPKPZLAC00其中单根普通V带的许用功率值0PW考虑包角不同大的影响系数，简称包角系数K考虑的材质情况系数，简称材质系数，对于棉帘布和棉L线绳结构的胶带，取，对于化学线绳结构的胶带，取750K。01K计入传动比的影响时，单根普通V带所能传递的功率的P增量，其计算公式如下10NTKW式中单根普通V带所能传递的转矩修正值，MN从机械设计基础可以查表1410主动轮的转速1NMINR查得92TIN140R则KWP760查表取值8K93LK5由查得0SMV215D10910P所以86275469385Z即取根62Z2311确定带的初拉力单根V带适当的初拉力由下列公式求得0F20155QVKZVPFCA其中传动带单位长度的质量，QMKG即N1903257109805237502312求V带传动作用在轴上的压力为了设计安装带轮轴和轴承，比需确定V带作用在轴上的压力，它Q等于V带两边的初拉力之和，忽略V带两边的拉力差，则值可以近似由下式算出即2SIN2COS1ZZQ求得；N7645I1903024带带轮的设计241带轮的材料选择因为带轮的转速，即，转速比较底，所以材料选定为SMV57SV25灰铸铁，硬度为。10HT242结构设计带轮的结构设计主要是根据带轮的基准直径，选择带轮的结构形式，根据带的型号来确定带论轮槽的尺寸，设计如下主动带轮的结构选择因为根据主动带轮的基准直径尺寸，而MD125与主动带轮配合的电动机轴的直径是，因此根据经验公MD381式，所以主动带轮采用腹板式。521D4731D0带轮参数的选择通过查机械设计基础一书，可以确定主动带轮的结构参数，结构参数如下表，其他的相关尺寸可以根据相应的经验公式计算求得。表带轮的结构参数单位（MM）带的型号MFTSPBBB16520141475038174主动带轮的厚度可以由计算公式求得STZB21即MB5842013主动带轮的结构如图2图2主动带轮的结构从动带轮的设计从动带轮的结果选择因为根据主动带轮的基准直径和传动比来确定，即，所以从动带轮同样采用腹板式。MD240302从动带轮的参数选择通过查机械设计基础一书，可查得带轮的结构参数间表，其他一些相关尺寸可以根据相应的经验公式计算求得。从动带轮的厚度可以由计算公式求得STZB21即MB5842013小轮实心轮示意图大轮椭圆轮辐示意图尺寸的定义如下3工作原理红枣除核机，它包括机架、动力输入装置、料斗、枣分配装置、枣定心装置、取核刀，料斗安装在机架上，其特征是在机架上安装着杠杆位置转换器并在机架上固定着横向分布的纵向顶核杆，还设置着矩形水平滑动架和脱枣板，杠杆位置转换器具有弹性构件和固定为一体的相互垂直的横向杠杆和竖直的叉杆，叉杆的前端分成两个叉，每个叉安装着一个滚轮，水平滑动架由固定在机架两内侧的水平导轨安装在机架上，动力输入装置有惯性轮，惯性轮的轮沿绞接连接着连杆，该的连杆的一端与滑动架铰接连接，在滑动架与顶核杆相对应的一边固定着管式取核刀，取核刀的内直径略大于枣核的外直径，取核刀在轴向正对着顶核杆，当滑架向顶核杆滑动到极限位置时，顶核杆的头从取核刀管内伸到取核刀口；料斗的底部分为两部分，一部分是倾斜底板，另一部分为是宽度与枣的长度相适应的条形落枣槽，有一横侧板安装在倾斜底板的对面，落枣槽是由横侧板的下部与倾斜底板下边沿的间隔形成；在料斗内均匀安装着若干竖直的纵向顺枣板，顺枣板与横侧板和倾斜底板垂直，顺枣板的下部伸到落枣槽内，顺枣板的两边与横侧板和倾斜底板相接触，顺枣板与顺枣板之间构成若干形口的纵向槽，纵向槽的宽度与枣的直径相适应，略大于枣的直径。枣分配装置有送枣板、送枣底板、分配板、定位板，送枣底板水平安装在机架上位于料斗的下方，在顶核杆正对着的料斗下部的一边与送枣底板之间有与枣直径相适应的间隔形成出枣闸门，送枣板安装在料斗之下送枣底板之上，位于料斗与送枣底板之间；送枣板为矩形板，在送枣板分布着正对着出枣闸门的水平纵向形槽，形槽的宽度略大于枣的直径，长度略大于枣的长度，即形槽的长度和宽度与枣的大小相适应，形槽在横向与料斗的纵向槽的位置相对应，在送枣板有纵向的导槽，在导槽内插着拨销，拨销固定在滑动架上，当滑动架带动拨杆把送枣板向顶核杆的方向推到极限位置时，相对料斗底，送枣板的形槽在出枣闸门外，当滑动架带动拨杆把送枣板向顶核杆相反的方向推到极限位置时，送枣板的形槽在出枣闸门内。分配板与定位板上下叠在一起横向设置在料斗的出枣闸门外，定位板安装在机架上，在定位板上分布着纵向的形槽，形槽与分配板的下底板之间形成可纵向放置一个枣的空间，分配板分布着纵向的落枣孔，落枣孔的数量等于纵向槽的数量，落枣孔的长度和宽度与略大于红枣的长度和直径；在滑动架安装着使分配板在定位板上横向滑动的拉引机构，当滑动架向顶核杆方向滑动到极限位置时，分配板在横向滑动到机架一边的极限位置，分配板的落枣孔正对着送枣板的形槽并在形槽的正下方，而且在定位板的形槽外，便于形槽内的枣落到落枣孔内并在定位板的上板面。当滑动架向顶核杆相反的方向滑动到极限位置时，分配板滑动到机架一边的另一极限位置，分配板的落枣孔正对着定位板的形槽并在形槽的正上方，便于枣从落枣孔落到定位板板的形槽内；在滑动架上固定着纵向的推枣杆，推枣杆在纵向正对着定位板的形槽，当滑动架向顶核杆的方向滑动到极限位置时，顶枣杆的顶端从形槽的一端伸到形槽的另一端，功能是把落到形槽的枣顶到枣定心装置。枣定心装置有挡枣滑板、上定心夹板、下定心夹板、定心体，定心体横向安装在机架，在定心体与上定心夹板与下定心夹板之间定位件定位，上定心夹板与下定心夹板横向设置在定位板外，上、下定心夹板的两端用螺旋拉伸弹簧吊在机架上，挡枣滑板设置在上、下定心夹板与定位板之间，在挡枣滑板横向分布着枣能通过的与枣直径相适应的通枣孔，通枣孔在横的位置与定位板的形槽相对应，在挡枣滑板还分布着上端与通枣孔相联通的竖直槽并有竖直定位槽，竖直槽与取核刀的直径相适应，竖直定位槽内有定位销，定位销安装在定心体；上定心夹板与下定心夹板分布着纵向形的定心槽，定心槽纵向正对着定位板的形槽，上定心夹板与下定心夹板的定心槽上下对应；在上定心夹板与下定心夹板的两端安装可向一侧摆动的摆杆和限位销，限位销安装在摆杆的一侧，在摆杆安装着滚轮；在滑动架的两内侧均安装着上下对应的两个平行四边形凸轮，当滑动架向顶核杆方向滑动的过程中，上、下的两个平行四边形凸轮夹上、下定心夹板两端的滚轮，上定心夹板向下移动，下定心夹板向上移动，上、下对应的定心槽夹住从定位板与挡枣滑板推出的枣。在挡枣滑板的下边沿固定着横向滑动的销，杠杆位置转换器的杠杆的一端有一销槽，滑动的销插在销槽内，在滑动架的横槽钢下固定着一个拨钉，滑动架向顶核杆方向滑动过程中，拨钉碰到杠杆位置转换器叉杆上的一个滚轮，杠杆位置转换器的杠杆带动挡枣滑板向下滑动到下极限位置，通枣孔在纵向正对着定位板板的形槽，当滑动架向顶核杆相反的方向滑动过程中，拨钉碰到叉杆的另一个滚轮，杠杆位置转换器的横杠杆带动挡枣滑板向上滑动到上极限位置，竖直槽在纵向正对着定位板的形槽，挡住进入上、下定心夹板的定心槽中的枣，同时，取核刀从枣的纵向切取枣核后刀口伸到竖直槽；在机架还横向固定着脱枣板，脱枣板位于滑动架内侧取核刀旁，紧靠取核刀，当滑动架向顶核杆的方向滑动到极限位置时，取核刀的刀口退到脱枣板。4红枣去核机上的标准件的选择41红枣去核机上的螺栓的选择应用在红枣去核机上的螺栓是机械设计的标准件,螺栓的选择可以根据机械设计手册查取在本去核机上选择的螺栓为公称直径为M8,长度为八厘米和五厘米,红枣去核机应用的螺栓是起连接作用,在机体的上盖和机架应用螺栓连接,在电动机和机体之间也同样用螺栓连接,而且,应用公称直径为M8的螺栓,就可以满足红枣去核机的动力需要42钩头楔键的选择红枣去核机上的主轴和带轮是通过钩头楔键相连,而且,钩头楔键也同样可以在机械设计手册中查取。5红枣去核机的安全操作红枣去核机是解决红枣去核的问题,起目的是降低劳动者的劳动强度,提高工作效率,节省工作时间,同时在利用红枣去核机时,除了提高劳动效率之外更应该注意安全问题,注意到红枣去核机的正确使用可以避免应用红枣去核机时造成人员伤害和去核机事故的发生下面略述一些常见的事故和原因,一起造作者的注意51超速运转,机械“爆炸”红枣去核机的主要工作部件,如钉齿滚筒凹板,轴等,这些零部件所能承受的里是有一定的限度的,当钉齿滚筒高速旋转是,便会产生很大的离心力,如果钉齿滚筒的转速超过一定的范围,和滚动轴承的老化及电动机的功率较高时,就有可能使运动的主轴和主轴上的钉齿滚筒与机体相分离,或和红枣去核机的上盖相撞,或和栅格式凹板相撞,可以产生很大的冲击力,这种急速的冲击会造成红枣去核机的爆炸,会危害到工作人员的身体安全,为了避免这种事故的发生,应当急时的更换机械重要部位零件,定时拧紧紧固螺栓,一提高工作安全系数52禁止过疲劳操作红枣去核机的动力很大,虽然用机架和上盖将钉齿滚筒及主轴罩住,加在机体之间,起到安全作用,而且红枣去核机的入料口的设计也很合理,但是也同样禁止过疲劳或酒后操作,主要是由于过疲劳或酒后造作人员的大脑很可能不由造作人员的控制,造成操作人员将身体的某个部位伸入机械,与主轴或钉齿滚筒,相接触,由于钉齿滚筒的高速旋转,会使操作人员的错误操作行为造成不必要的伤害,危害到劳动者的安全因此,为了劳动者的安全,应避免过疲劳或酒后操作1、应用合理红枣去核机的管理不严,小孩有可能攀爬玩耍,不仅影响操作人员的正常作业,而且小孩年幼无知,他会动碰西摸,随时都有可能发生安全事故在进行玉米脱粒时,操作人员必须经过组织,并合理分工,个人岗位清楚,责任明确,统一指挥,才能保证安全生产如果无组织,无纪律,不规定开机和停机的信号,作业场面混乱,随时都有可能发生事故红枣去核机发生意外事故或是机械运转不正常时,应急时停机,随后排除故障,检修机械不得在红枣去核机高速运转时或是主轴有电动机带动运转时排除故障或进行清理红枣去核机,检修机械等,否则会发生严重的事故2、安全规则1操作人员不要穿肥大的大衣服或裙子,妇女必须带安全帽2不许小孩在红枣去核机场地玩耍和接触红枣去核机,不要安排年迈体弱的人员进行入料口作业,操作人员感到疲劳时应急时换人或停止作业,进行休息3不许酒后操作机械禁在去核地抽烟和点火4作业时,喂入人员要注意手与钉齿滚筒之间的安全距离5不许拆去安全防护罩,在安全防护罩未安装好前严禁起动机械6红枣去核机运转时,禁止有人站在去核机上7负责人在看清周围无人紧靠机器时,才能发出开机信号,未经负责人同意任何人不准起动机械8红枣去核机在运转或尚未完全停止运转时,严禁用手接触机器的工作部件,除规定必须在机械运转状态才能调整的部件外,所有的调整、维护、保养及修理,都必须在机器完全停止运转以后进行9不许在机械运转时挂卸传动带。10机器发生故障时应立即停机修理。11严禁机械运转时一动机械。12严禁超速运转6红枣去核机的维护红枣去核机是季节性使用的机械,使用时间短,而在使用其间内工作负荷重,工作条件差,为了充分发挥机械的效能,提高生产率,保证安全生产,延长机器使用期限,必须认真、及时、细致地进行技术保养,使机器经常保持完好的技术状态没有技术保养的机器不许作业61红枣去核机的技术保养1红枣去核机工作前,必须彻底的清理机器上各个部件残存的附着物,特别是要及时清理栅格式凹板上的玉米芯2检查钉齿滚筒的钉齿,及栅格式凹板的固定情况3检查皮带的张紧情况4每天工作结束后应把机器内的杂务清理干净5对于各个需要润滑部位,应根据前述的要求进行按时润滑62红枣去核机的保管红枣去核机保管好,可以延长机器的使用寿命,保证去核效率和提高作业的质量因此,必须认真负责地保管红枣去核机再长期保管中,应保持红枣去核机的完善性、不丢零件,预防机件变形、损坏、锈蚀和腐烂,不因保管不当发生任何降低机械使用性能的现象作业完毕长期保管的去核机,应保管在干燥的地点,最好放在有遮盖的地方或者使用防雨的帆布、塑料布把机器全部盖起来红枣去核机存放前,应做好以下几项工作1打开机器上的全部窗孔、护罩和盖,仔细清除机器内外的污物和尘土,特别应注意清理栅格式凹板的孔眼和钉齿滚筒上的污物2仔细检查去核机各个部件,如发现零件和部件需要更换时,应及时更换3去核机各个需要润滑的地方,应全部按要求润滑一遍,然后将机械空转一些时间4取下全部传动皮带并擦干净,抹上化石粉,成束系上标签,妥善保管5在未涂油漆的金属表面以及工作过程中受摩擦的地方,如各处调节螺栓等地方,涂上防锈油掉漆处刷漆补好6用水洗刷去核机外部,待干后,用抹布抹上少来年感的润滑油结束语机械化是农业发展的方向,是减轻劳动者的强度,节省时间,提高效率的较好途径红枣去核机是农作物红枣去核机器,起主要功能是将红枣与枣核分开,达到红枣去核的效果,此产品是一种先进的机型,生产率很高,而且单位时间内生成效率高,是现在市场上应用很广的产品,但是,此产品也有一些不足之处,比如它的重量沉,体积大等缺点,和一些小型的红枣去核机相比还是有一定的优势的,其主要优势是动力强因此,在今后还要对红枣去核机的开发,使红枣去核机更完美,更效率化毕业设计是培养学生综合运用所学知识、发现、提出、分析和解决实际问题，锻炼实践能力的重要环节，是对学生实际工作能力的具体训练和参考过程。回顾这次毕业设计，从选题到定稿，从理论到实践，在这段毕业设计期间里，可以说得是苦多于甜。通过本次毕业设计，不仅巩固了以前所学过的知识，而且学到了很多在书本上所没有学到过的知识。对我来说，收获最大的是方法和能力那些分析和解决问题的方法与能力。在整个设计过程中，我发现我们这些学生最最缺少的是经验，没有感性的认识，空有理论知识，有些东西很可能与实际脱节设计说明书的完成，每走一步对我来说都是新的尝试与挑战，这也是我在大学期间独立完成的最大的项目。在这段时间里，我学到了很多知识也有很多感受，从对工艺的略知，对工艺规程等相关设计很不了解的状态，我开始了独立的学习和试验，查看相关的资料和书籍，让自己头脑中模糊的概念逐渐清晰，使自己非常稚嫩的设计一步步完善起来，每一次改进都是我学习的收获，每一次试验的成功都会让我兴奋好一段时间。从中我也充分认识到了拟订出一道最佳工艺方案的重要性，工艺方案的优化将直接影响产品的精度和经济性等。但在此次设计中也暴露出了自身的很多的不足之处，对以前所学过的理论知识理解得不够深刻，掌握得不够牢固，对相关机械手册查阅也未能够很好的掌握，最严重的是理论与实践不能够很好的相结合，这些都以待改进。通过这次毕业设计，我懂得了理论与实际相结合是很重要的只有理论知识是远远不够的，只有把所学的理论知识与实践相结合起来，从理论中得出结论，才能真正为社会服务，从而提高自己的实际动手能力和独立思考的能力。这次毕业
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