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摆线
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上限
分析
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摆线齿轮锻造的上限分析,摆线,齿轮,锻造,铸造,上限,分析
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际杂志，第 13 卷，第 4 号，第 3321999 摆线齿轮锻造的上限分析 *、 李海永 * 和昌勇 锻造的摆线齿轮已通过上限分析 的调查。 有人提议罗茨泵上齿轮锻造运动学受理速度场。中性表面已被用来与平冲头使用空心管坯 ,操作期间表示材料的流入。通过使用建议的运动学受理速度场，施加的力成功的计算方法和实验检查相比。锻造 200 吨水压机中安装了实验装置的建立。 218 铝合金的钢坯略被包 覆磷酸盐。它被发现的理论解是有用来预测的罗茨泵上齿轮锻造负荷。 术语 r, 0, z： 圆柱坐标系统 M ：圆角半径 齿半径 根圆 U： 度 有效的应变率地带 个方向的速度组件 N :齿数 变桨圈 t： 工件高度 一 导言 在锻造行业重大和重要的趋势是增 加精度和降低 交货 时间。在齿轮组件中，这一点尤其关键。 在硬的工作条件，如高应力状态中进行。预测的负载和压力锻造有必要设计模具，可以用在艰苦的工作条件。由以上的原因，制定了一些分析的方法。其中之一是上限方法，可应用于分析负载和相对压力的三维形状组件在塑料可变形的畅通。 一些研究者已经分析了挤压过程 (1991 年 ； 1996年） 和其他人看过的各种异型 （ 朱内贾， 1984 ； 程市旺雅 et 1985 年 ;近藤 et 1985 年 ;阿卜杜勒 和院长， 1986 ；纪， 1986 ；纪 et 1989 年 ;蔡 et 1994 年 ;et 1995 年 ； et 1996年 )。 991) 通过使用上限法建议的螺旋齿轮挤压速度场和分析应力分布在牙齿上的挤压模操作过程中。 996) 建议使用 茨泵上齿轮的方形挤压速度场，并比较计算的结果与实验检查。朱内贾中南工业大学 （ 1984 年） 和近藤等人 （ 1985 年） 分析的锻造的上限法的齿轮。为了简化分析，他们假定作为一个梯形的齿廓。阿卜杜 勒 院长 （ 1986 年） 假定和牙齿的一侧为一条直线平行于中心线的一颗牙。 不过，正常速度是在分析中所做的朱内贾（ 1984 年）剪切面上不连续和近藤等人 （ 1985 年） 的速度场院长提出的不能用到应用 析复合组件带有方形样条和度量部分使用 锻造。 二 上限分析 圆柱坐标系统 (r， 0， z） 在这种分析中使用。整个分析，采用了以下的假设。 (1)表面的形状是圆形的自由流动集中从齿轮中心 O。 (2)不断的摩擦系数是考虑在界面的模 /工件。 (3)直径的钢坯相等齿根圆。 (4)工件是各向同性、均匀和严格的加工硬化材料。 运动学受理速度 场应满足卷作为表示的恒常性 ：半距齿轮示意图 工件表面的边界条件是材料不应流过模表面。要分析的罗茨泵上齿轮锻造，通用的变形股界两个对称面与相邻单位如图所示。在实际使用，罗茨泵上齿轮的齿形是泵的半齿高圆角部分或 2/3 的齿与齿圈的某些部分的圆角部分高。材料既不能交叉，也不剪沿平面的对称性，因此它变形进行交互，与相邻单位单位内。这种材料 是在整个过程中锻造所载。 如 图 1 所示的 每个 变形单位。然后再分为 6 个 变形 区标记 为 1定塑料流动采取的地方。如果冲 头单元速度与向下移动，如下给定轴向速度乌和轴向应变速率： 其中， t 表示窝 工件 的当前高度。 1 此区域被假定为轴对称变形区。它位于两个平面的对称性，诺伊特拉和内的半径，如图 1 所示。在锻造操作期间，材料流动向负值的齿轮中心 O。在中性的表面，径向速度组件应为零。在该区域的速度场给出，如下所示： 形区 2 此区 域是作为区域像轴对称变形的畅通区我承担。虽然速度场的表现都同样的 1区 ，该 区的材料流动朝向正面价值，牙区。 形区 3 在此区域中，工件接触模表面 以对模壁的正常速度是零。在该区域的速度场给出，如下所示 ： 形区 4 在此区域中，我们表示的圆周速度为角度为 0 的线性函数。在该区域的速度场给出，如下所示： 变形区 5 工件接触模表面港元，如图 1 所示 。 模具表面的正常速度应为零。我们假设齿廓圆周速度只有半径为 r 的函数，并在变形区的圆周速度是半径为 r 的函数。在该 区域的速度场给出，如下所示： 形区 6 我们假设的圆周速度是分布作为角度的一个线性函数。 0为这个区域的速度场被给定为如下 总能量消耗率的计算方法 如下 三 结果与讨论 利用 制定 的速度，数值计算已经进行了检查过程变量的影响。圆弧半径 M 已被引入到代表模具形状的个人资料。数值计算已经完成，以检查过程变量和计算的解决方案的效果，与实验结果比较 。通过进行分析 218铝合金的机械性能合金。在室温下的流动应力是假定为独立的应变速率和卢德维克赫罗门方程建模： 所示的化学组合物的 218于表 1。 计算出的解决方案和实验检查摆线齿轮锻造 12齿的高度降低作图，为于图 . 2。空心管坯 (图 2 (b)），计算的荷载是好与实验结果的协议。这意味着从建议的速度场解决方案都有用来预测的最后一步负载，重要的是确定锻压设备的能力。如图所示在图 2 中，空心和实心坯，实验的高度减少 。 表 1 锻造 218 化学成分 高度减少 高度减少 (a) 固体 (b) 空心 图 2 相对压力和负荷的罗茨泵上齿轮锻造 结果大于分析。它应是由以下两个原因引起的。一个是锻造设备和工件的弹性变形。由于反向挤压，会出现和长轴方向与增加高度减少。我们认为物质 流是差异之间做出选择应用和实验的高度减少的主要原因。 四 结论 摆线 齿轮锻造一直上限分析法进行调查，并与商业铝合金 比。可以得出下列结论 ： 1 通过使用圆柱形钢坯 摆线 齿轮锻造运动学受理速度场新提议。数值法成功地计算负载要求和 摆线 齿轮锻造的最优条件后，才发现计算的解决方案是在好的协议与实验结果 后得到 。 因此，这项研究的运动学受理速度场是非常有用的预测 摆线 齿轮锻造的负载要求。 2 组件与弧形状齿锻造，圆形自由流动表面的假设是好要分析的 罗茨泵上齿轮锻造。建议的速度场可用于预测锻造的负载。 3 赖于给定数目的牙齿变桨圆半径负载和相对压力。我们可以找到 摆线 齿轮锻造与最小负荷和相对压力的最佳条件。 4 建议的速度密切字段代表 引用 1 991 年， 斜齿轮的冷挤压成形研究 的博士论文、 釜山国立大学，（在朝鲜语）。 2 1996 年，广场死挤压的非轴对称秒 限分析 博士论文、 釜山 国立大学，（在朝鲜语）。 3 1984 年， 模锻齿轮样元素的分析 先进江苏高新技术开发园区。 4 市旺雅， K.， T.， 1985 年， 研究精密模锻利用分流量 ， 日本机械学会 28、 2451年通报。 5 K.， 市旺雅， ， 调查研究冷死的利用分流，齿轮锻造 日本机械学会， 28、 2442年通报。 6 阿卜杜勒 ， 1986 年， 分析的 支线锻造齿轮形式， 具 26， 113。 7 纪， ， 锻造复杂仿真系统基于 建院， 35/1 纪事 147。 8 纪， M.，村， T.， 1989 年， 非轴对称复杂青蛙 析 0、 997。 9 蔡、 小屋、 金、 国， 1994 年，模锻直齿圆柱齿轮，上限分析 形式， 11， 26，（在朝鲜语）。 10 蔡、 彩虹、 1995 年 研究与变异在空心管坯，内径圆柱齿轮锻造 4、 257、 （以朝鲜语）。 11 财 1996 年， 研究的样条与空心和实心坯锻造 13、 108、 （以朝鲜语）。 毕业设计 (论文 )外文资料翻译 系 别： 机电信息系 专 业： 机械设计制造及其自动化 班 级： 姓 名： 张震 学 号： 外文出处： 332 附 件： 1. 原文； 2. 译文 2014 年 03 月 332 13, 4, 3321999 o* (, of by of A of a A to of by a a By in a 200I 2218 It to of r, 0, z M rn El u N r t : : s : i of : of : : . in is In of is 641* in a as of is to a be in By of is be to of in 1991; 1996) of 1984; et 1985; et 1985; 1986; 1986;et 1989; et 1994; et 1995; et 1996). 991) of by on of 996) of by et (1984) et (1985) of by To as a 1986) of as a to of a 33 is on in et (1984) et (1985) be to at of of et (1994) of a is as a is as in is of et (1996) by a a of be by a As of is no of by of In a in to by 2. he r, 0, z) in (1) of is a . (2) is on of (3) of is to of (4) is r /A o I of of is To of a ed of as 1. In of is up to a , it a is of 1. is , is to If z as - 1) t of 334 ho o (0 9 (n 2,2 + r 1,4 11 i L i I t 5 6 7 8 9 10 of 20 I I I I N = 10 100 sc,s, = 12 / s 80 zz 60 40 5(3 0 ,t . I J I I 10 11 12 15 14 15 16 5 of in of of of of of 2 4. by is it is of is by of of to 5. As in as Z U O 6 60 55 45 35 25 0 I I I I . I 1 0 mm 11 - 1 2 . i I , I I 4 5 6 7 8 9 0 of of in of of of of it of a on of in At 6. We as in 5 of In 6, be an of be by 338 ho o 4. of ed by of be (1) A of by of by it in of is to of (2) of an of is to of is to (3) on a of We of (4) of H. Y., 1991, A on ( D. K., 1996, of D. ( O. P. B. L., 1984, 11, 888. K., K. T., 1985, on of 28, 2451. T. K., K. 1985, of a 28,
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