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一种 曲线 模型 描述 描写 石灰石 冲击 破碎 粉碎

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一种新的 型 描述石灰石在 冲击式破碎机 下 的 粉碎 摘要 在破碎机的评测，从单颗粒的测试方法得到的 T 系列曲线是经常使用。众所周知，有许多困难和问题，在这些试验中。 在这项研究中的冲击式破碎机三种不同的灰岩破裂行为进行了研究。一种新的粒度分布模型，采用 T 曲线 价值评估和邦德功指数的方法开发 。 其结果公式的有效性证明由高回归值 （ 关键词：石灰石 破损 反击式破碎机 邦德功指数 粒度分布 撞击引发的岩石碎片是相关的科学和技术的许多领域 。 冲击式磨机已在矿物，煤，水泥，化工等行业 得到应用了很长时间 。 文献表明，大量的努力已经花费在理解，通过实验和数学模拟相对于机器配置和操作条件的影响磨机的性能。然而，由于缺乏对碰撞的研磨室内部的速度和能量分布的详细知识，该机制仍然不清楚 。【 1】 自 20世纪 20年代后期邦德测试已使用 ;实验室和世界各地的操作中使用的程序作为一个组件粉碎的电路设计以及植物的性能进行评估。 尽管这样的长期使用性，准确性的专题和精密邦德功指数测定的复发有很大的频率。 【 2】 单粒子测试以确定的粉碎问题矿石可被分成双摆装置（图 1）和降重装置（图2）为基础的测试。 舒曼 8报道，尺 寸减小本身涉及不同能量输入，不同的进料粒度和不同的粒度分布。费乃威和里默 9曾审阅摆锤装置上的单颗粒破碎，并指出，摆锤装置可以是适合于任何之间的断裂产物分布和粉碎能量。 双摆锤试验依赖于粒子之间的破损从一个已知的高度和反弹释放输入摆锤 和输出 摆锤。两张摆锤，但是，有一些重要的局限性，特别是关于它的低灵活性和可重复性， 长的测试时间，可怜的精度估算粉碎能量反弹 摆 锤 的二次运动的结果 。 落锤试验而不同，在该粒子被放置在坚硬的表面上，并击中一个落锤。这两个测试已经被广泛地用在粉碎的领域。在最近几年中，落锤装置正在取代 的双摆锤。标准落锤装置装有 20公斤的质量，这可以扩展到 50千克。有效范围跌落高度的为 表示一个广泛能量范围从 0千瓦小时 /吨（以10米的颗粒）。后续样品制备平均每套颗粒被打破的大规模计算。从落锤试验结果提供能量 /输入大小 /产品尺寸关系。这种关系是使用一组曲线来描述从提高尺寸减小的破裂事件中产生的尺寸分布分析或能量输入。 在落锤试验，已知质量经过一个给定的高度落到单个粒子提供一个事件，它允许根据冲击破碎矿石的表征。虽然，落锤试验具有优势，在统计上的可靠性方面与从分析中 的潜在用途的数据的 它拥有了相当数量的缺点，包括需要特殊的设备，特别的时间长度取来进行一个测试。为每次落锤试验， 15 个样本中 5 粒级测试在三个层次的能量输入。 纳拉亚南 14使用了一种新的方法对估算从 该方法中，产品的粒度分布可以表示为一族使用的标记点曲线的粒度分布的百分比经过（ t）的母粒子尺度的一小部分。因此， 经过一半的开口的百分比母体颗粒尺寸的大小， 拉亚南和怀特 15提出的经验公式与参考曲线数据 (110的关系可以被用来预测在不同研磨时间的产品粒度分布 众所周知，有许多困难和问题应用落锤和双摆锤试验方法，需要长时间的测试时间和需要特殊的设备。在这项研究中，三种不同的灰岩在实验室冲击式破碎机破碎行为进行了调查。新粒度分布模型方程采用 模型方程计算进行了测试。 2. 材料与方法 来自不同地区采取了三种不同的灰岩样品土耳其的被用作实验材料。化学石灰石样品的性能提出了表 1中 该邦德可磨性试验进行小于 米干饲料材料在标准的球磨机（ 米） 以下文献中描述的标准程序概要 17工作指数均在一个试验筛尺寸来确定 106纳米 。它没有升降机，所有的内角呈圆形。邦德球磨机（图 3）在 70配 与转数计数器。磨矿负荷 由 285 铁球重 。标准邦德可磨性试验是闭合循环干磨和筛分过程中，该方法是直到获得稳定状态。此试验所述为遵循 。 该材料是用振动台装到 700 毫升体积。此是用于研磨试验的材料的体积重量。对于第一个 磨削循环，磨机开始磨转任意选择的数。在每个磨削周期结束时，整个产品从研磨机排出，并筛选在测试筛尺寸（ 对于丕标准的选择是 106升。筛上部分被返回到磨机用于第二运行与新鲜进料，以弥补原始重量对应对应到 700毫升。每单位的磨旋转周期产品的重量，被称为周期的矿石可磨性，然后计算并用于估计为等同于 250的循环负载所需的第二次运行的转数。该过程一直继续，直到可磨性的一个恒定值来实现，这是平衡条件。此平衡条件可在 6到达后平衡时，可磨最后三个周期的平均值。该平均值被作为标准邦德可磨（ 总最后三个周期的产品组合，以形成均衡其余产品。筛分析，开展了对材料和结果绘制，找到 80通过尺寸产品（ 。邦德功指数值（无线）是计算得到的的方程。 图 装置 图 试验装置 图 3. 邦德磨 3实验 首先，对已执行的标准邦德可磨性试验 3石灰石抽样样本。从测试的结果，邦德功指数值的计算 吨，然后，六个单粒级（ 米）已测定的 验室冲击式破碎机（图 4），在实验中使用，由一个 瓦的电动机驱动的工作原理，在 2840 转的旋转，携带三行锤。每个样品取的实验室冲击式破碎机的出，然后样品过筛后的产品尺寸分析。 图 4. 实验冲击式破碎机 图 I 图 - 图 提出的粒度分布模型方程 金 25描述 的介绍从落锤试验获得的产品粒度分布的方法。它是基于纳拉亚南和怀特 26提出的意见，即产品通过平均尺寸 1/N，涉及到了路过的十分之一母公司大小记为 据报道，这种关系是适用于不同的冲击载荷条件下测试不同矿石类型 在这项研究中，不同尺寸分布的关系已经显示 为这项研究的结果，与邦德功指数的累积百分比及格（ 间的关系（无线）和平均粒径（倍）是由经验公式描述。 实验值和由公式得到的计算结果所示进行了比较得出图 8 式（ 3） 主要是满足在各种进料粒度的实验值，和公式（ 3）评价在实际操作中由一个高价值回归的粒子尺度分布（ 尤其是当是有用的。因此，与邦德功指数（无线），平均累计百分比及格（ 间的关系粒子间相互作用尺寸（ X）是按经验公式描述。 5 结果与讨论 结果表明，石灰石 品比石灰石 石灰石 品更易碎。一组曲线计算从直接的实验室冲击式粉碎机和新的粒度分布方程开发 。 从破损按粒子的冲击式破碎机产品粒度分布可以描述为所有参数（ 线族。该产品的尺寸分布被认为是 归一化的相对于颗粒尺寸。通过材料的累积百分比属于（ 实验数据与给出的数据一个更好的结果所提出的公式进行比较，并在工业应用中具有潜在的用途 。 在这项研究中，石灰石的类型已经出现很显然发挥在粉碎中起重要作用。此外，在破碎机的选择是发挥标准的重要作用，邦德和可磨性功指数值 。 该 累积百分比传递参数 75是由从破损的产品通过针对不同范围筛尺寸的线性插值来确定。不过，也有不少困难和问题在落锤和双摆锤 试验方法，例如是费力的，需要较长的测试时间和需要特殊设备 。 本文介绍了调查邦德功指数和中试规模的冲击磨粒度分布的平均粒径的影响的结果。结果表示了粒度分布是密切相关的平均粒径（ X）和邦德功指数（无线）。测定粒度分布与实验，提出的公式的数据的关系已经出现了高的回归值（ 。 6 结论 在这项研究中，实验室破碎的三个不同灰岩测试用冲击式破碎机进行。的平均粒径和对产品粒度分布的石灰岩的邦德功指数的影响规律 。 其中包括了在实验室粉碎的自相似断裂行为所提出的模型方程可以用来替代落锤和双摆测试，作为其粒度分 布可以更容易地评价 。 没有研究，其中已作出关于进料，转子速度的效果，衬设计和对冲击式破碎机的锤头的设计，在采石场中很常用的量的效果的文献。因此，破碎机和研磨机制造商将有可能使这种研究具有不同的设计适用于不同的材料被开发同类机型的适当的选择 。 这项研究表明，产品的粒度分布可能是不同的不同的材料属性。因此，看来在粉碎工序的各材料的粒度分布，必须以较低的能量成本来评估。 图 8. 对石灰石实验和计算 2) 378 9 on an is a of to of 35,1011a a a an of in of of it a +90 364 2274533; +90 364 2 (2011) 761765to of on of a 1in 920s; as a as as of In of of 2to be 1) as a of of 47in on by a in of In by is a 20 be 0 of is .0 m, a 0 kW h/t (050 mm of of to is - 211 2010 a to be on a a in by an 1 010in 0 0101 0103 010of It is of by 010 of in In an A As a a of (%)(%)n to a of kW h/t)A,b kW h/t)at is 106 of g/800% of 800% of 62 V. 2 (2011) 761765of to a 15 in of 101314 a of of be of on as t) at a of an of of of 15 is to q. (1):0 be to at 16is as a In of in a A by as of 1. in a 2 30.5 a in 724. at a It no 3) is 0 is a 85 g. is is is 1724is 00 cc a is of to be is of At of is on a 06 is to to up 00 of of of is to of to be to a 50%. is a of is be 12 is as of to is on to 0% q. (2) 1:1 30:8210=of kW h/t, 1 kg of mm)by of 4), in 3. 2. of in %) 0 2 on 2011) 761765 763by a 1.1 kW 840 of of of 54. in 5. 6. . 25 a of It is on 26, of , is to of by It to a in As a of Wi)X) q. (3)06:35210868784(3) (3) in a 3)in by a 7. 8. of X) q. (3)A of a a by of be as to be to a a in of an in In in an of of to of of by of in as a of an of on in a is to ) of by a 6. of an of on in an to as no in of of of of on in be to of to be be it of in be in to 2011) 7617651 N. 16 (2003) 983991.2 14 (2001) 11871197.3 T. of to of 10 (1997)255264.4 F. a J. 59 (2000) 195213.5 an of of 161 (2006) 158167.6 D. s by a 15(2004) 263280.7 54 (1998) 128.8 R. r., in 17 (1960) 2225.9 in an 1981, 2128.10 in of in 12 (1999) 4350.11 of 20 (2007) 13681375.12 K. A. in in J. 74 (2004) 7183.13 . of to 22 (2009) 11601165.14 a of to 291(1986) 4958.15 of to (C). 97 (1988) 115124.16 A to 17 (2004)11111116.17