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柴油机 手动 三位 四通 换向 工艺 结构设计 机械 毕业设计 论文 a1016

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文档包括:

说明书一份,34页,13400字左右.

任务书一份.

翻译一份.

图纸共3张:

A0-换向阀.dwg

A1-阀体.dwg

A2-阀芯.dwg

内容简介：

毕业设计任务书 2007 年 2 月 27 日 毕业设计题目 柴油机 专用 换向阀工艺结构设计 指导老师 陈胡兴 职称 讲师 专业名称 数控机床加工技术及应用 班级 数 机 50431 学生名称 陈超 学号 3 设计要求 1 布置课题，收集相关资料； 2 绘制零件图或毛坯 零件综合图 3. 工艺规程设计 4 工装设计 5 编写说明书，专外翻译 6. 整理毕业设计资料，完成答辩。 完成毕业课题的计划安排 序号 内容 时间安排 1 布置课题，收集相关资料； 2 月 27 日 3 月 3 日 2 绘制零件图或毛坯 零件综合图 ； 3 月 3 日 3 月 25 日 3 工艺规程设计 3 月 25 日 4 月 1 日 4 工装设计 4 月 1 日 4 月 7 日 5 编写说明书，专外翻译 4 月 7 日 14 日 6 整理毕业设计资料，完成答辩。 4 月 15 日 20 日 答辩提交资料 毕业设计论文 计划答辩时间 2007 年 4 月 23 日 机械工程学院 2007 年 2 月 28 日 附表一 ： 分类号 密级 无锡职业技术学院 毕业设计说明书 题 目 柴油机 专用 换向阀工艺结构设计 学生姓名 : 陈 超 专 业 : 数控机床加工技术 指导教师 : 陈胡兴 职 称 : 助 教 毕业设计说明书提交日期 地址： 无 锡 职 业 技 术 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 ( 论文 ) I 摘 要 换向阀在液压回路控制中起着更改油液线路的重要作用。在现代工业中，液压传动的应用所以能得到的迅速的发展，是由于它存在着工作平稳、动作灵敏、不少的优点。本课题的设计任务是手动三位四通换向阀的设计，研究背景中介绍了课题的来源，研究的目的和期望达到的结果。通过查阅相关的各种资料，据此熟习了设计的内容，合理的安排设计任务的进度 。 关键词 换向阀，工作腔，阀心，阀体，三位四通 无 锡 职 业 技 术 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 ( 论文 ) 目录 1 引 言 . 错误 !未定义书签。 题来源及意义 . 错误 !未定义书签。 换向阀注意的几个问题 . 错误 !未定义书签。 2 换向阀和零件的结构工艺性分析 . 错误 !未定义书签。 向阀设计的基本要求 . 错误 !未定义书签。 向阀设计的构造与工作原理 . 错误 !未定义书签。 向阀的滑阀机能（图 . 错误 !未定义书签。 用在滑阀阀芯上的力 . 错误 !未定义书签。 3 总体方案设计及选择 . 错误 !未定义书签。 4 换向阀的设计和校核 . 错误 !未定义书签。 定进出油孔直径 . 错误 !未定义书签。 芯外径阀杆直径和中心 直径 . 错误 !未定义书签。 封与润滑 . 错误 !未定义书签。 要设计计算 . 错误 !未定义书签。 小结 . 错误 !未定义书签。 2 致谢 . 错误 !未定义书签。 参考文献 职 业 技 术 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 ( 论文 ) 3 无论是手工编程还是自动编程，在编程前都要对所加工的零件进行工艺分析，拟订工艺方案，选择合适的刀具，确定切削用量。在编程中，对一些工艺问题（如对刀点，加工路线等）也需要做一些处理。因此，数控编程的工艺处理是一项十分重要的工作。 一数控加工的基本特点： 数控加工的工序内容比普通机加工的工序内容复杂。 数控机床加工程序的编制比普通机床工艺规程的编制复杂。这是因为在普通机床的加工工艺中不必考虑的问题，如工序内工步的安排、对刀点、换刀点及走刀路线的确定等问题，在编制数控加工工艺时却要认真考虑。 二 数控加工工艺的主要内容 选择适合在数控上加工的零件，确定工序内容。 分析加工零件的图纸，明确加工内容及技术要求，确定加工方案，制定数控加工路线，如工序的划分、加工顺序的安排、非数控加工工序的衔接等。设计数控加工工序，如工序的划分、刀具的选择、夹具的定位与安装、切削用量的确定、走刀路线的确定等等。 调整数控加工工序的程序。如对刀点、换刀点的选择、刀具的补偿。 分配数控加工中的容差。 处理数控机床上部分工艺指令。三常用数控加工方法 平面孔系零件 常用点位、直线控制数控机床（如数控钻 床）来加工，选择工艺路线时，主要考虑加工精度和加工效率两个原则。 若考虑效率，则上述零件采用图的路线比图好，因为经过计算前者刀具空行程路线短。若考虑精度，则采用图 3 的路线比图 4 差，因为后者消除了反向间隙。 旋转体类零件 常用数控车床或磨床加工。 （）考虑加工效率：在车床上加工时，通常加工余量大，必须合理安排粗加工路线，以提高加工效率。实际编程时，一般不宜采用循环指令（否则，以工进速度的空刀太大）。比较好的方法是用粗车尽快去除材料，再精车。 （）考虑刀尖强度：数控车床上经常用到低强度刀具加 工细小凹槽。图的 b 采用斜向进刀，不宜崩刃， a 则易崩刃。 平面轮廓零件 常用数控铣床加工。应注意： （）切入与切出方向控制：图左图的径向切入，工件表面留有凹坑；右图切向切入、切出，工件表面光滑。 （）一次逼近方法选择：只具有直线和圆弧插补功能的数控机床在加工不规则曲线轮廓时，需要用微小直线段或圆弧段去逼近被加工轮廓（其误差称为一次逼近误差），逼近时，应该使工件误差在合格范围同时程序段的数量少为佳。 立体轮廓零件 （）考虑工件强度及表面质量：图 b，该形状的工件受力后，强度较 a 差， c 的表面 质量最好。 （）考虑机床的插补功能：加工飞机大梁直纹扭曲面时，若加工机床三轴联动，只好用效率较低的球头铣刀；若机床为四轴联动，则可以选用效率较高的圆柱铣刀铣削（图）。 of is or to on to to so to to is an 1. is 2. is is to in in a to to . in 2. is so so 3. to a . . . If to be 2. of or (1) to be (by to be Is as as (2) On to b a 3. (1) to is (2) (2) to or is to be a to be (3) 4. 4) (1) b, a c is (5) (2) if to an If is ). 一 数控机床程序编制的方法有三种：即手工编程、自动编程和 1手工编程 由人工完成零件图样分析、工 艺处理、数值计算、书写程序清单直到程序的输入和检验。适用于点位加工或几何形状不太复杂的零件，但是，非常费时，且编制复杂零件时，容易出错。 2自动编程 使用计算机或程编机，完成零件程序的编制的过程，对于复杂的零件很方便。 3 用 件，实现造型及图象自动编程。最为典型的软件是 可以完成铣削二坐标、三坐标、四坐标和五坐标、车削、线切割的编程，此类软件虽然功能单一，但简单易学，价格较低，仍是目前中小企业的选择。 二 分析零件图样、确定加工工艺过程、进行数学处理、编写程序清单、制作控制介质、进行程序检查、输入程序以及工件试切。 分析零件图样和工艺处理 根据图样对零件的几何形状尺寸，技术要求进行分析，明确加工的内容及要求，决定加工方案、确定加工顺序、设计夹具、选择刀具、确定合理的走刀路线及选择合理的切削用量等。 同时还应发挥数控系统的功能和数控机床本身的能力，正确选择对刀点，切入方式，尽量减少诸如换刀、转位等辅助时间。 数学处理 编程前，根据零 件的几何特征，先建立一个工件坐标系，根据零件图纸的要求，制定加工路，在建立的工件坐标系上，首先计算出刀具的运动轨迹。对于形状比较简单的零件（如直线和圆弧组成的零件），只需计算出几何元素的起点、终点、圆弧的圆心、两几何元素的交点或切点的坐标值。 编写零件程序清单 加工路线和工艺参数确定以后，根据数控系统规定的指定代码及程序段格式，编写零件程序清单。 程序输入 程序校验与首件试切 三 程序的构成：由多个程序段组成。 （ 机能指定程序号，每个程序号对应一个加工零件。 92 0；分号表示程序段结束 90 50 .；可以调用子程序。 05； 02； 程序段格式： （）字地址格式：如 90 50 最常用的格式，现代数控机床都采用它。地址为程序段号，地址和数字构成字地址为准备功能， .。 （）可变程序段格式：如 3000 B 使用分割符各 开各个字，若没有数据，分割符不能省去。常见于数控线切割机床，另外，还有编程等格式。 （）固定顺序程序段格式：如 00701+02500 比较少见。 其中的数据严格按照顺序和长度排列，不得有误，上面程序段的意思是： 01 X+02500 15 02； 1. by in or to a 2. is AM AM of is to is . on on as as to 2. to on is so to as as as so on . to a to in of of or . to . . to . Is by O( 92 0; 020 00 60; ; 05; 02; 2. (1) 020 00 60; is 0 is . (2) 2000 if to be to in so B (3) 0701+02500to 01 X+02500 15 02; 尽管对高速加工的研究已有多年，但现在对高速加工还缺少一个明确简洁的定义和解释。高速加工的基本出发点是高速低负荷状态下的切削可较低速高负荷状态下切削更快地切除材料。低负荷切削意味着可减轻切削力，从而减少切削过程中的振动和变形。使用合适的刀具，在高速状态下可切削高硬质的材料。同时，高速切削可使大部分的切削热通过切屑带走，从而减少零件的热变形。 上述这些优点仅在合适的加工策略的情况下才能实现。如果使用了不适当的加工策略，轻则会导致刀具寿命的降低，重则可能导致更加可怕的结果。 有一点必须记住，这就是高速加工并不是简单地使用现有刀具路径，通过提高主轴转速和进给率实现。 高速加工刀具路径 高速铣削刀具路径有多种限制，当将这些限制逐一列出后，则之所以需要这些限制的原因就一目了然。 1. 刀具不能和零件产生碰撞 2. 切削负荷必须在刀具的极限负荷之内 3. 残留材料不能大于指定极限 4. 应避免材料切除率的突然变化 5. 切削速度和加速度必须在机床能力范围内 6. 切削方向（顺铣 /逆铣）应保持恒定 7. 应避免切削方向的突然变化 8. 尽量减少空程移动 9. 切削时间应减少到最短 然而，在实际零件的刀具路径编制过程中，很难全部满足上述要求。事实上，在加工复杂形状的零件时，也根本无法全部满足上述要求。在这种情况下，应尽可能地满足这些要求，同时，在必要的情况下可忽视一个或多个限制。在上述限制中，有些限制相对其它限制来说显然更加重要，应首先满足这些限制。上述的这些限制是大致按其重要性而顺序列出。 精加工为高速加工提出了一个特殊的问题，即刀痕问题。由于零件形状的限制，对切削条件的妥协常常会在加工后的零件表面上留下可见刀痕。当然，可通过抛光的方法来消除这些刀痕，但这样就违背了我们使用高速加工的 初衷。可很容易地对粗加工和半精加工进行优化处理，因为在进行过这些操作后， 作者有多种选择来修改零件的形状，刀痕可通过随后的精加工来消除。 编程能力 好的高速加工程序在机床上执行得非常快，但它的产生却需花费很长的时间和大量的精力。在如模具制造这样的单件加工领域，因等待加工程序而导致机床停机的现象非常普遍。如果简单地将这种压力强加给作者，让他们更快地产生刀具路径，常常会迫使他们走捷径。其结果是所编制的程序并不经济、有效。尽管机床在继续运转，但加工速度却大打折扣。 显然，使用这种策略进行高速加工 是不明智的。要得到最好的高速加工结果，必须提供足够强大的 能得到高质量的加工程序，保证机床能全负荷地进行工作。为此需： 使用具备自动高速加工功能的 件。这样可减少操作者优化程序的工作量。 使用能快速计算出无过切刀具路径的 件。批处理功能可将复杂程序的计算留在夜间进行。 使用高性能的计算机并经常更新配置。确保计算机具有足够内存，以提高其运行效能。 确保每台机床都配备有足够多的 程人员。培训机床操作者，使他们能直接在车间进行加工编程，这样可最大限度地发挥他们的加工技 能。 确保对操作者进行了适当的高速加工编程培训。 安排加工顺序 除最简单的零件外，高速加工总是牵扯到多个加工步骤。在高速加工编程中，最重要的是选取正确的加工顺序。 遇到的用户问题，有很大一部分都是策略的使用顺序问题，而不是策略本身的使用问题。尽管 件如 自动化水平日益提高和增强，但它最终代替不了用户自己对加工零件和加工策略的理解和经验。 在这里我们无法详细讨论如何安排加工顺序，在此，仅给出几条安排加工顺序的基本原则： 永远同时考虑欲切除的材料，而不是仅仅考虑要 加工成形的几何形状。 尽可能地将加工步骤减少到最少。 尽可能地使用连续策略，例如，偏置路径通常比平行路径好。 在可能情况下应尽量避免垂直下刀，尽量从材料外部切入材料。 在零件的一些临界区域应尽量保证不同步骤的精加工路径不重叠。这些区域如果出现路径重叠，势必会出现刀痕。 尽量不换刀，使用单个刀具精加工临界区域。刀具设置错误常常导致精加工后加工表面出现刀痕。 尽可能使用短刀具。长刀具更容易磨损。如有可能，应考虑重新定位零件方向，使用短刀具来加工不容易加工的区域。 结论： 高速加工对加 工工程中的每个环节的要求都很苛刻。使用正确的物理设备是进行高速加工的基本要求，可精确指定这些物理设备的参数。很难具体指定高速加工中需要什么样的 能，而 供高速加工使用的 型必须能精确地表达要加工出的模型形状，这意味着两点，其一，模型精度必须大于加工公差；其二，在可能的情况下，应将不需要进行铣削加工的模型特征从模型中删除或遮盖。 昂贵的高速加工设备必须配备以足够的 程人员，以保证机床使用的是最好的程序。让机床加工人员在车间编制加工 程序是提高编程质量的一个途径。 确保 作者和机床操作人员进行过良好的高速加工技术培训。 仔细安排加工顺序至关重要。适当使用 统所提供的加工策略是获得良好高速加工结果的最有效途径。 to an to is to in of to in a is to he of by to be 1. . . be . in of . of up . of 8 to 9as as in to is to as as or in to a a of to to be to on we on to on AM to on in of to be on AM to is is is is to at a of to on is AM by on to is to as as as as is To be to as as in as as In as as to be to as as to as as is to to to in to be is on to in to AD AM AD AM to be to speed无 锡 职 业 技 术 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 ( 论文 ) I 摘 要 换向阀在液压回路控制中起着更改油液线路的重要作用。在现代工业中，液压传动的应用所以能得到的迅速的发展，是由于它存在着工作平稳、动作灵敏、不少的优点。本课题的设计任务是手动三位四通换向阀的设计，研究背景中介绍了课题的来源，研究的目的和期望达到的结果。通过查阅相关的各种资料，据此熟习了设计的内容，合理的安排设计任务的进度 。 关键词 换向阀，工作腔，阀心，阀体，三位四通 无 锡 职 业 技 术 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 ( 论文 ) 目录 1 引 言 . 3 题来源及意义 . 3 换向阀注意的几个问题 . 3 2 换向阀和零件的结构工艺性分析 . 9 向阀设计的基本要求 . 9 向阀设计的构造与工作原理 . 9 向阀的滑阀机能（图 . 13 用在滑阀阀芯上的力 . 15 3 总体方案设计及选择 . 25 4 换向阀的设计和校核 . 30 定进出油孔直径 . 30 芯外径阀杆直径和中心 直径 . 30 封与润滑 . 32 要设计计算 . 32 小结 . 352 致谢 . 34 参考文献 职 业 技 术 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 ( 论文 ) 3 1 引 言 题 来源及意义 液压传动技术最早是 19 世纪末在西方发展起来的，我国从 50 年代后期开始起步。它是一门古老又新兴的学科，近百年有长足的发展。由于它有不少的优点所以各国都非常重视液压技术的开发应用，液压技术的采用日益增多，采用液压传动和控制的机床在整个机床产品中的比重已越来越大。六十年代以后，世界各国在机床上都较普遍地采用了液压技术，诸如，机床液压、矿山机械、石油、化工、冶炼技术以及宇航、航空方面，特别是在高效率自动和半自动机床、组合机床、程序控制机床以及自动换刀数控机床上，应用得更为广泛，它已成为机床发展的一个重要 的方面。采用液压传动和控制的机床在整个机床产品中的比重已越来越大。还有电气和液压相结合，达到更完美的配合。可以说液压传动技术的发展，密切的关系着国计民生的许多方面。 液压传动的应用所以能得到的迅速的发展，是由于它存在不少的优点： 1 液压传动装置运行平稳、反映快、惯性小、能高速启动、制动和换向。 2 在同等功率情况下，液压传动装置体积小、重量轻、结构紧凑。 3 液压传动装置能在运行中方便的实现无级调速，且调速范围最大可达 1： 2000 4. 操作简单、方便，便于实现自动化，特别是电液联合应用时，能够充分发挥两者的优点，易 于实现复杂的自动工作循环。 5液压传动易于实现过载保护，相对运动表面间能自行润滑，故寿命较长。 6液压元件易于实现系列化、标准化、通用化，便于设计、制造和推广使用。 使用换向阀的最根本目的是获得各种的回油路。所以设计换向阀也和其它技术工作一样，不仅是一个技术问题，而且是个经济问题。每当设计一个换向阀之前，都要进行必要的技术经济分析，使所设计的换向阀获得最佳的经济效果。 对设计换向阀进行经济技术分析时，应从精度设计和结构设计两方面考虑。 计换向阀应注意的几个问题 下面指出几个在换向阀结构设计中带有共性 的问题，在审核图时应特别注意 1)构性能可靠，使用安全，操作方便，有利于实现优质、低耗，改善劳动条件，提高标准化、通用化、系列化水平。 2)便于制造、操作、维修。 3)定可靠，由足够的强度和刚度。 所设计的 换向阀 应具有合理的结构否则会影响液压系统的工作性能，或者甚至会给液压系统的油路带来负面的影响。 无 锡 职 业 技 术 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 ( 论文 ) 4 4) 正确选择零件的材料和热处理方法，对于保证换向阀工作可靠性，延长使用寿命以及对操作， 维修均有重要影响，设计时应加以注意。 5) 结构设计要具有良好的装配工艺性，便于安装和操作。 6) 换向阀结构设计应考虑到易损零件的更换和修理。 对于磨损块，受力大的易损部分，应尽量设计成组合式结构，降低成本。 通常称为液压控制阀，可分为三大类：、 1方向控制元件 控制液压系统中液流的方向。有但想法和各种换向阀。 2压力控制元件 控制液压系统中液体的压力。有溢流阀、减压阀、顺序阀、压力继电器。 3流量控制元件 控制 液压系统中液体的流量。有节流阀、调速阀、分流阀等。各种液压控制阀都是由阀体、阀芯和操纵机构组成。操纵机构的形式很多，有手动、机动、液动、电动、电液动等操纵机构。 为了简化机构和使用方便，可将几个阀组合在一个阀体中，构成组合阀。如单向减压阀、单向节流阀、电磁溢流阀等。 方向控制元件分类 无 锡 职 业 技 术 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 ( 论文 ) 5 电液动阀电动（电磁）阀液动阀机动阀手动阀按操纵方式板滑阀）滑阀（圆柱滑阀平滑阀型转阀转阀型按构造形式多位阀三位阀二位阀按阀芯停留位置数四通阀三通阀二通阀按通油路数换向阀机控单向阀液控单向阀向阀普通单向阀（简称）位四通手动换向阀 的数据参数 序号 产品名称 产品型号 对应同类产品型号 公称通径 （ 有效截面积 （ 最低控制力 （ N） 工作压力范围 （ 工作行程 （ 泄漏量 （ mL/ 1 三位四通手动换向阀 3434 90 - 2 三位四通手动换向阀 34340 20 - 90 - 3 三位四通手动换向阀 34345 55 - 90 - 4 三位四通手动换向阀 343434 20 30 0 0 150 方向控制元件 无 锡 职 业 技 术 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 ( 论文 ) 6 5 三位四通手动换向阀 3434340 40 30 0 5 150 6 三位四通手动换向阀 3434345 60 30 0 5 150 7 三位四通手动换向阀 34 - - 0 - 8 三位四通手动换向阀 34 - - 0 - 9 三位四通手动换向阀 340 - - 0 - 10 三位四通手动换向阀 345 - - 0 - 11 三位四通手动换向阀 340 - - 0 - 12 三位四通手动换向阀 345 - - 0 - 13 三位四通手动换向阀 344 - - 0 - 14 三位四通手动换向阀 344 - 14 1 - - 15 三位四通手动换向阀 344 - 18 1 - - 16 三位四通手动换向阀 34434 - - 0 - 17 三位四通手动换向阀 34434 - - 0 - 18 三位四通手动换向阀 34 - m 0 - 无 锡 职 业 技 术 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 ( 论文 ) 7 19 三位四通手动换向阀 342 - m 0 - 20 三位四通手动换向阀 34350 24 120 0 - 21 三位四通手动换向阀 34355 40 160 0 - 22 三位四通手动换向阀 34 7 0 - - 23 三位四通手动换向阀 34 10 0 - - 24 三位四通手动换向阀 34 7 0 - - 25 三位四通手动换向阀 340 7 0 - - 26 三位四通手动换向阀 342 10 0 - - 换向阀按期结构可以分为滑阀型和转阀型两大类。转阀型换向阀由于阀芯上的液压径向力不易平衡是操纵力矩较大，且密封性较差，故只适用于低压小流量的系统中。滑阀型换向阀应用最为广泛，其优点是由于其阀芯上的液压径向力已与平衡。因此，操纵省力；对污染不太敏感；易于实现多种机能；工作可靠；工艺性好。 （ 1） 按阀芯再在阀体内停留的工作位置数可分为二位和三位阀。 （ 2） 按其与外部连接的油路数可分为二通、三通、四通、五通 等。 （ 3） 按操纵机构的型式可分为手动、机动、液动、电动、电液动等。 按阀芯在初始位置时各通油口之间的连通情况形成具有各种滑阀机能的阀（见图 换向阀用来改变液压系统中液流的方向或控制液流的通与断。如用来控制执行机构的油路，可实现执行机构的正向或反向运动。 无 锡 职 业 技 术 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 ( 论文 ) 8 无 锡 职 业 技 术 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 ( 论文 ) 9 2 换向阀和零件的结构工艺性分析 向阀设计的基本要求 对换向阀的性能主要要求是： 1) 工作可靠 准确而迅速的换向和复位。 2) 压力损失小 要求结构设计合理，以使结构紧凑而压力损失尽量小。 3) 内外密封性好 内部漏油要小于允许值，外部不允许漏油 本换向阀设计的 要求和任务 1）能够达到换向的目的，并且能有很好的操作性能。 2）为了实现自动的恢复到原来的位置，弹簧力要 能 克服各种的阻力 恢复到恰当位置 。 3）要注意各种配合良好，安装无误，不能出现漏油现象，或者不能复位的现象。 向阀设计的构造与工作原理 换向 阀是利用阀芯对阀体的相对运动，使油路接通，关断或变换油流的方向 三位四通阀的阀芯在阀体内有三个位置。当阀芯处于中间位置时，油腔 P、 A、B、 O 均不相同。当阀芯处于左边位置时，进油腔 P 和油腔 B 相通，而油腔 A 与回油腔 O 相通。当阀芯处于右边位置时，进油腔 P 和油腔 A 相通，油 腔 B 通过环槽和回油腔 0 相通。 滑阀型换向阀由阀体、圆柱形阀芯和操纵机构组成，如图所示。它利用圆柱形阀芯在阀体孔内的滑动并停留在不同的位置上来改变液流的通路，而阀芯的滑动是由各种不同的操纵机构来实现的。圆柱形阀芯为台肩形，一般有 2台肩。台无 锡 职 业 技 术 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 ( 论文 ) 10 肩直径与阀提上的阀孔精密配合，既可使阀芯在阀孔内滑动，又可对油液起密封作用。阀孔内开有 3沉割槽。换向阀通向外部的通油口一般与沉割槽连通，这样，当阀芯在阀孔内停留在不同的位置上，即可改变液流的通路。如图所示： 1 阀体 3 手柄 6 阀芯 图 3位四通手动换向阀工作原理示意图 向阀的工作原理 下图所示：当阀芯向右移动一定的距离时，由液压泵输出的压力油从阀的 P 口经A 口输向液压缸左腔，液压缸右腔的油经 B 口流向油箱，液压缸活塞向右运动；反之，若阀芯向左移动一距离时，液流反向，活塞向左运动。下图中当阀芯向左运动时，表示该换向阀左位工作，也就是 P 与 A、 B 与 通；反之，与 通。 无 锡 职 业 技 术 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 ( 论文 ) 11 手动换向阀 手动阀是手动杠杆操纵的换向阀，由于一般液压传动系统中以控制油流的方向，从而实现液压执行元件及其驱动机构的启动、停止或变换运 动方向。 实现油路的换向、顺序动作，卸荷等。 本设计是三位四通的手动换向阀（自动复位型），用手操纵杠杆式手柄可推动阀芯的运动。阀芯在阀体内的定位方式有两种：一种是弹簧钢珠定位，可使阀芯在左、中、右三个位置上定位；另一种是弹簧自动复位，它只能使阀芯自动处于中心位置，而左、右两个位置必须通过用于手扶住手柄才能保持。 P 为进油口， O 为出油口， A、 B 至油缸左、右二腔， L 为泄油口 。 无 锡 职 业 技 术 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 ( 论文 ) 12 外形及安装尺寸模板如下图 无 锡 职 业 技 术 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 ( 论文 ) 13 外形及安装尺寸模板 向阀的滑阀机能（图 无 锡 职 业 技 术 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 ( 论文 ) 14 各种的操纵方式的三位换向阀，都可以根据不同的使用要求，使其在中间位置时各通油口之间有各种不同的连通方式，这种连通方式称为滑阀机能。 三位四通换向阀常用的滑阀机能示于图 3中所画的是滑阀处于中间位置时的图形和符号。实际上三位滑阀的具体结构有多种型式，图中所画的三位滑阀只是作为一 个例子，用来说明怎样利用阀芯形状和尺寸的变化来得到各种滑阀机能的基本原理。 图 锡 职 业 技 术 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 ( 论文 ) 15 三位换向阀除了在中间位置有各种滑阀机能外，有时也将阀芯在某一端位置的各通油口连通情况设计成特殊的机能，这时就用两个字母来分别表示滑芯在中间位置和一端位置的滑阀机能，常用的有 和 等滑阀（见图 3具有 和 滑阀机能的换向阀主要用于差动电路，以便得到快速行程。 二位四通换向阀，也可以设计成初始位置沙锅内有不同的滑阀机能，如 O、H、 Y、 P、 J、 C、 K、 X、 M、 N 型滑阀机能等。除次之外，各种换向阀还可根据某种需要设计 一些通路性质更为特殊的滑阀机能。 用在滑阀阀芯上的力 滑阀工作时 ,液体作用与阀芯上有各种力 ,这些力有时可能很大 ,成为损害阀本身工作或液压系统工作的主要原因 在阀体设计时必须要知道这些力的来由 大小和特性 . 表面上看 ,一定阀芯所需的力只要能克服摩擦力、惯性力及弹簧力即可。但实践证明，处于压力油作用下的阀芯，移动它所需的力在某些情况下与压力油作用情况相比可能要大几百倍。这不但要求有较大的阀芯操纵力，而且可能出现阀芯卡死现象。因此不但要研究滑阀阀芯上的液体作用力，还要设法消除或减轻这些作用力。 研究表明， 液体作用于阀芯上的力主要有三种：侧压摩擦力，稳态液动力，暂态液动力。 侧压摩擦力 阀芯与阀孔配合中，由于液体从高压到低压通过间隙时在其中造成压力分布不对称，将会形成侧压摩擦力。有流体力学理论得知，压力分布随间隙变化规律而变。在间隙变化对轴线对称的情况下，间隙内的压力分布是对称的，因而作用于阀芯的侧压力是零。在间隙变化对轴线不对称的情况下，间隙内的压力分布也不对称（平行缝隙出外），而压力分布不对称就会在阀芯上出现侧压力。因此，阀芯与阀孔不同心（包括非平行缝隙）或阀芯歪斜或由于加工精度不够时间隙不对称都会引起侧 压力。如果侧压力作用使阀芯进一步偏心，间隙更加不对称，则严重时引起阀芯与阀体间隙内的油膜被挤坏，形成半干摩擦 ,造成阀芯摩擦力大大增加，即出现所谓液压卡紧。 为了减小侧压摩擦力，可在阀芯台肩上开卸荷槽（或称均压槽），以改变缝隙间的压力分布。如图 2示，未开卸荷槽时，侧压力正比于压力分布曲线坐标轴包围面积之差。开卸荷槽后，侧压力正比于阴影部分面积。可见开了卸荷槽以后侧压力明显变小。实践表明，开一条卸荷槽可减小起动摩擦力37%，开三条卸荷槽可减小 70%，槽数太多则泄漏剧增，反而不利了。实践还表明，开一条卸荷槽的位置，应在台肩轴向 55%处（高压端为起点），对减无 锡 职 业 技 术 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 ( 论文 ) 16 小侧压力最为有效。 图 2荷槽的作用 稳态液动力 稳态液动力是当滑阀开口一定（稳定流动）时，由于流经阀腔和阀口的液流截面积及方向的改变，导致液流动量的变化而产生的液动力。由图 2见，液流流进或流出阀口，其方向均与轴线成角，因此稳态液动力可分解为轴向分力与侧向分力。由于滑阀开口在圆周上是对称的分布的，因此侧向分力互相抵消，只有轴向稳态液动力对阀芯去作用。 图 2口不变时液流流经滑阀的情况 无 锡 职 业 技 术 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 ( 论文 ) 17 稳态液动力可根据动量定理来计算 ,对图 2a)而言 ,有 co s)co s( 212 2v 方向相反。对图 2b）而言，有 co s)co s( 112 1v 方向相同。可见对液流流出和流进阀口而言，作用在阀芯上的稳态液动力方向都是使阀口关小。因此，可以用同一个式子表示 （ 3 式中 作用于液体上的轴向外力； 液体作用于阀芯上的轴向稳态液动力； Q 单位时间内流过阀口液体的质量； v 阀口液流速度； 阀口液流 速度方向与轴线的夹角。 引用以下表示阀口流速与流量的公式： 2 （ 3 Q=p2（ 3 式中 速度系数 C 流量系数 X 滑阀窗口开度 W 滑阀窗口宽度 p 滑阀窗口前后压力差 将式（ 3（ 3（ 3得轴向稳态液动力计算公式为 co s2 xP （ 3 影响角度 大小的因素有：阀芯阀孔之间的径向间隙，阀口工作边的圆角半无 锡 职 业 技 术 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 ( 论文 ) 18 径，滑阀窗口开度大小，阀口两边对轴线是否垂直等。对比较理想的滑阀而言，角度 090 ， 看成常数。若取 o sc o s, c ，则 稳态液动力正比于阀芯位移 x，故称弹性力对阀芯起液压弹簧的作用。 为了减小滑阀的操纵力 ,可以对稳态液动力进行补偿 (1)利用压力降补偿稳态液动力 图 2示的滑阀，阀芯的两端颈部的直径 2d 加大，使环形通道面积减小。因此，液流流经环形通道时将会出现压力降。此压力降作用于台肩上形成的液压力与液动力方向相反，起到补偿液动力的作用。根据试验确定，当4)()( 222212 ，能够补偿 稳态液动力的 50%只在大流量时才有效。 图 2用压力降补偿稳态液动力 （ 2）利用负力窗口补偿稳态液动力 图 2示的滑阀，改变了回油路上滑阀腔的形状，使其产生的轴向液动力与进油路上滑阀腔产生的轴向液动力方向相反，及其方向是要使窗口开大，于无 锡 职 业 技 术 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 ( 论文 ) 19 是整个阀芯上所受轴向液动力得到补偿但是滑阀腔的特殊形状无法从理论上求取，只能由试验确定，而且制造也比较难。 图 2用负力窗口补偿稳态液动力 （ 3）利用分布小孔式的阀口补偿稳态液动力 所谓分布小孔 式的阀口是在阀套上开一系列小孔来代替控制窗口，如图3a)所示。小孔沿圆周方向对称分布，它们在轴向位置上依次错开但有搭接。阀芯在中立位置时台肩将小孔全部盖住。当阀芯移动时小孔将依次露出，露出的小孔与半露出的小孔同时起节流窗口的作用，但是两者形成的液动力却不一样。通过露出的小孔的液流方向是与该小孔轴线平行的，即垂直于阀芯曲线，因此不形成对阀芯的轴向液动力。引起轴向液动力的只是那些半露的小孔所通过的液流，但这只是全部通过液流的一小部分，所以轴向液动力可大大减小。另外通过适当安排小孔位置的方法，可使液动力大 小在全行程上比较均匀，如图 3b)所示。 无 锡 职 业 技 术 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 ( 论文 ) 20 图 2布小孔式的阀口及其稳态液动力 3暂态液动力 暂态液动力是当滑阀开口变化（非稳定流动）时，由于流经阀口的液流速度改变，导致阀腔环形通道中液流动量变化而产生的液动力。暂态液动力可通过对阀腔中液流喁喁动量定理来计算（见图 2. 式中 作用于阀腔中液体上的轴向外力； m 阀腔中液体质量； f 阀腔环形截面积； L 滑阀进出油口之间沿轴向的距离； Q 阀腔中液体流量。 反作用力就是液流作用于阀芯的暂态液动力，它的方向恒于阀腔中液体加速度方向相反。因此暂态液动力可表示为 （ 3 式中负号表示 向相反。将式（ 3入式（ 3 无 锡 职 业 技 术 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 ( 论文 ) 21 WP 2 （ 3 l 2 比例，可见暂态液动力是一种阻尼力。为阻尼系数，而 式（ 3取消了右边的负号，这是因为暂态液动力方向不但与滑阀移动的方向（即 正负）有关，而且与液流流经滑阀的方向有关。图 3c）为液流流出阀口，若阀口开大（ 正），则阀腔液流向右加速，产生的暂态液动力使阀口关小，这对于阀芯运动来说相当于正阻尼作用。图 3b）为液流流进阀口，若阀口开 大（ 正），则阀腔液流向左加速，则阀腔液流向左加速，产生的暂态液动力使阀口更开大，这对于阀芯运动来说相当于负阻尼作用。 图 2阀口变化时液流流过滑阀的情况 我们称液流流出阀口（图 3a）情况的 1为正阻尼长度，称液流流进阀口（图 3b）情况的 2为负阻尼长度。在同一个阀上，如果结构上能保证成对的阀口中正阻尼长度 1L 大于负阻尼长度 2L ，则阀芯运动时暂态液动力起正阻尼作用，不致造成阀的不稳定。 无 锡 职 业 技 术 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 ( 论文 ) 22 滑阀易产 生的故障为 着阀芯卡紧现象。其中有液压卡紧，也有机械卡紧。为解决液压卡紧，国内外都在设计中采用阀芯外工作表面加工若干个平衡槽的办法，其效果很好。对于机械卡紧也都制定了一些相应的技术规范来限制其配合间隙和偏心量等主要影响因素。但尽管这样，卡紧现象仍时有发生，下面就卡紧产生的原因和解决办法作详细讨论 。 （ 1） 产生卡紧的原因 a. 液压卡紧 来自滑阀副几何形状误差和同轴度误差所引起的径向不平衡压力，即液体在高压下通过偏心环状锥形间隙，并且沿液体流动方向缝隙是逐渐扩大的，这时就会产生通常所说的液压卡紧现象。 1) 阀芯因加工误差而带有倒锥 (锥体大端朝向高压腔 )，在阀芯与阀孔中心线平行且不重合时，阀芯受到径向不平衡力的作用。使阀芯和阀孔的偏心矩越来越大，直到两者表面接触而发生卡紧现象。此时，径向不平衡力达到最大值。 2) 阀芯无几何形状误差，但是由于装配误差使阀芯在阀孔中歪斜放置，或者颗粒状污染物凝聚楔入阀孔与阀芯的间隙，使阀芯在孔中偏斜放置，产生很大的径向不平衡力及转矩。 3) 在加工或工序间转移过程中，将阀芯碰伤，有局部凸起及残留毛刺。这时凸起部分背后的液压流将造成较大的压降，产生一个使凸起部分压向 阀孔的力矩。这也是液压卡紧的一种成因。 4) 设计时为防止径向不平衡力的产生，杜绝液压卡紧，在阀芯上开若干个环形槽，以均衡阀芯受到的径向压力，一般称为平衡槽。但在加工中有时环形槽与阀芯不同心；或由于淬火变形，造成磨削后环形槽深浅不一，这样亦会产生径向不平衡力导致液压卡紧。 b. 机械卡紧 换向阀在使用中除发生液压卡紧外，有时还会发生机械卡紧，机械卡紧一般有下列原因。 1) 液压油中的污染物 (如砂粒、铁屑、漆皮 )楔入阀芯与阀孔间隙使之卡紧。 2) 阀芯与阀孔配合间隙过小造成卡紧。 3) 对 于手动换向阀，由于其结构上的原因，阀芯、阀孔都较长，因而存在着直线度误差。又由于残余应力的存在，有时会使阀芯在使用中产生弯曲，严重无 锡 职 业 技 术 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 ( 论文 ) 23 时阀芯与阀孔间会产生较大的接触压力，阀芯运动时产生摩擦，造成阀芯运动阻滞，产生机械卡紧。同时，由于弯曲会导致某些台肩的偏置，这些偏置的台肩在高压油的作用下，又很容易产生液压卡紧。 4) 对于组合式多路换向阀，由于其结合面的平面度误差，或结合面有凸起的磕伤，以及组合螺栓预紧力过大等原因也容易造成阀孔变形而导致卡紧。 5) 无论是组合式还是整体式多路换向阀都设计有上、下盖或是 定位套等定位件。由于这些组成件的偏心也容易引起阀芯的偏置，因而导致运动阻滞，造成卡紧。 (2) 避免卡紧现象的措施 1) 滑阀的液压卡紧是共性问题，不仅换向阀有，其他液压阀也存在，故传统设计中都有避免卡紧的措施，严格控制阀芯、阀孔的制造精度，一般，阀芯和阀孔的圆柱度允差为 m ，表面粗糙度：阀芯为 孔为 者配合间隙为 m ，并在阀芯的适当位置 (靠近高压区侧 )上开设环形槽，宽 1 约 0.5 环形槽要与外圆保证同心。 2) 阀芯的精度 允许时，可以磨顺锥 (即小端朝向高压区 )，结构允许的情况下，可以采用锥形台肩，台肩小端朝向高压区，有利于阀杆径向对中。 3) 仔细清除芯上各台肩及阀孔沉割槽边上的毛刺。仔细清除热处理件的氧化皮，且在转序时利用工位器具防止零件磕碰。 4) 装配过程中要防止零件磕碰，要注意清洁，各螺栓的预紧力要适当，以防阀孔变形。 5) 要保证液压系统的清洁度，防止油液被污染。 6) 提高阀体的铸造质量，减少阀芯的热处理残余应力，防止弯曲变形。 7) 对于组合式换向阀，为了消除阀片间结合面平面度对卡紧的影响， 可使其中一个面的中间部分低 1 2 m ，这既可减少阀孔的变形，又不致影响结合面的密封。其示意图如图 A 。 无 锡 职 业 技 术 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 ( 论文 ) 24 图 A 消除结合面平面度对卡紧影响的示意图 在 手动换向阀中，全部内腔和油道都是由机械加工而成，没有铸造腔室。这样既可避免由于铸造阀腔粘砂而导致的系统污染，又具有工艺简单、制造成本低的特点。在该阀中，卸荷阀的控制油 路受换向阀芯控制 。 换向阀芯处在中立位置，卸荷阀处卸载状态。当换向阀芯下行至其台肩全部挡住卸载孔时，切断了控制口的卸载通道。卸荷阀关闭，系统处工作状态，此时换向阀芯处于 “ 提升 ” 位置。换向阀芯上的 3 个均布小孔与卸载控制通道相通由于小孔外端面积大于通道的面积，所以高压油的压力均匀地作用在阀杆上，消除了阀杆由于单侧受力而产生的卡紧，效果很好。 无 锡 职 业 技 术 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 ( 论文 ) 25 3 总体方案设计及选择 件工艺性分析 阀体铸造的工艺性，是指铸造件对铸造工艺的适应性。一般情况下，对铸造件工艺性影响最大的是制件的结构形状、形位公差及技术要求等。铸造 件的工艺性合理与否，影响到铸造件的质量、材料消耗、生产率等，设计中应尽可能提高其工艺性。 结构工艺性 铸造件的形状应尽可能简单、对称、避免复杂形状的曲线，在许可的情况下，把铸造件设计成结构紧凑合理而又方便的形状，以减少切削部分的材料。各部分的连接一般要有圆弧连接和拔模斜度，以利于模具加工。 铸造件各直线或曲线的连接处，尽量避免锐角，严禁尖角。除在少、无废料排样或采用镶拼模结构时，都应用适当的圆角相连。铸造件凸出或凹入部分不能太窄，尽可能避免过长的悬臂和窄槽。铸造件上孔与孔、孔与边缘之间的距离不能过小，以避 免工件变形、模壁过薄或因材料易产生变形。 件结构分析 阀体为铸造件， 阀体类铸件是铸造生产中具有代表性的典型件，虽然尺寸规格有很多种，但其结构形式基本相似，现仅将 80 阀体采用消失模铸造工艺介绍说明如下。 （ 1）铸件情况 设计的阀体是手动换向阀系统中的部件之一，铸件材质为 45 钢，零件的形状和尺寸。采用消失模铸造生产，可一次成型，无分型面并省去制芯工序，同时尺寸精度和生产效率也得以提高。 如图 3示。 （ 2）工艺性设计及浇注系统设计 铸件的工艺性设 计按铸铁件常规工艺设计考虑，收缩率为 10 ；加工余量按不同位置分别选取为 4 8件的浇注位置应考虑阀体内腔填砂容易， 按消失模浇注系统设计的基本原则确定为开放式。考虑到生产现场的砂箱尺寸规格和数量，采用两件组合浇注，在此基础上进行浇注系统的设计。 无 锡 职 业 技 术 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 ( 论文 ) 26 图 3具的结构形式及设计步骤 （ 3）施涂料、造型和抽真空 涂料选用铸铁件号并以喷涂方式施涂。 按组合后的最大轮廓尺寸，在保证周围吃砂量不低于 80情况下选用适宜的砂箱（消失模铸造专用砂箱）。固定好组合模样后逐层 填入石英砂（每层填砂量控制在 100 120围），特别是阀体内腔转角处可适当用手工辅助紧实。完成造型后即可抽真空，真空度为 右即可。 （ 4）浇注 浇注温度定为 1450，浇注时间为 14 秒。浇注 12 秒后即可掀去塑料薄膜，随即断开真空泵， 1 小时后翻箱落砂。 无 锡 职 业 技 术 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 ( 论文 ) 27 芯零件结构工艺性分析 阀芯为车削和钻削而成的零件，如图图 3示 图 3芯是由车削和钻削而成的零件，其设计的结构应该适应车 削的各种操作。 在加工阀芯的时候，要注意的是：行为公差要达到要求，表面粗造度的要求也是比较高。表米那粗造度不能达到的话，就容易产生泄漏。从而引起换向阀不能达到要求。 解决的方法是：使用特殊的夹具，在钻阀芯的孔时。在阀芯的四周用四支经过加工的弧形顶板，固定住阀芯，这样就不容易引起跳动。 阀芯组件： 20质后表面淬火，心部保持较高的综合机械性能，而表面则具有较高的硬度（ 耐磨性；阀套常用与阀芯同一种材料，以免温度变化引起卡死。表面要渗碳，并淬硬至 55。经验证明这种摩擦副在液压油 中摩擦力最小。阀体材料常用铸铁 阀芯的维护方法： l）拆卸零件卸下阀芯端盖处的螺钉，按顺序依次取下各零件，注意保护阀芯上的密封圈不致损坏，并清洗、编号。 无 锡 职 业 技 术 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 ( 论文 ) 28 （ 2）检测用千分尺测量阀芯外径的实际尺寸；用内径千分表测得阀孔的实际尺寸，肉眼观察发现孔内有局部拉毛现象。 （ l）拆卸零件卸下阀芯端盖处的螺钉，按顺序依次取下各零件，注意保护阀芯上的密封圈不致损坏，并清洗、编号。 （ 2）检测用千分尺测量阀芯外径的实际尺寸；用内径千分表测得阀孔的实际尺寸，肉眼观察发现孔内有局部拉毛现象。 (4)研磨修复根据 阀孔的实测尺寸用铸铁精加工二根研磨棒，尺寸分别为 28 03 28 04在棒的正反向加工槽宽和糟深均为 l 1 5 螺纹槽，另外精磨一根外径 28 05（ 0 02， 0 04） 光棒作最终检测用。将煤油浸人待研磨的阀孔中约 后将 28 03 工艺研磨棒的螺纹槽中涂满氧化铝研磨剂，插人间孔中正反向抽动及转动，大约 1 5h 后停止，抽出研磨棒，清洗并检测棒和孔的尺寸；用直径 28 04 研磨棒按上述方法再次研磨约 清洗阀孔后，检测阀孔尺寸未出现尺寸变大的现象 。最后用 28 05 检测棒并辅以煤油润滑，插人阀孔中抽动；如手感有吸力和阻滞现象，表明研配情况较好。 （ 5） 根据阀芯外径的情况，将其与阀孔的配合表面在外圆磨床上精磨掉 照一定的比例配制电镀液，用电刷镀的方式在闹芯的表面镀铬，镀层厚度为 研磨好的阀孔实际尺寸为基准，精磨阀芯，。 刚试漏、安装将各零件清洗后按顺序装配好，用上述注人煤油的方式试漏，约 2h 后观察油口液面未发现有明显的下降现象。阀组经重新装车试验，各项压力指标恢复正常，故障现象消失。 阀体：铸铁 后要进行时效处理； 手柄杆： 45 钢 具体位置如下图所示： 无 锡 职 业 技 术 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 ( 论文 ) 29 手柄球：胶木； 螺母： 端盖： 左右阀盖： 手柄杆、销、螺钉等： 45 钢；弹簧： 60轧弹簧钢，有较高的疲劳强度，广泛用于各种机械、交通工具等。自动送料机构的设计 无 锡 职 业 技 术 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 ( 论文 ) 30 4 换向阀的设计和校核 首先要按通路的要求确定阀体 上沉割槽数目和阀芯上台肩数目以及它们之间的相互位置，保证确实可操纵换向。其次决定其主要尺寸。选定尺寸的原则是使液流在阀内产生的损失不要太大，即应限制阀内的液体流速。但流速也不要太小，以免阀的尺寸、重量过大。然后设计或选择其他组成元件（弹簧、电磁铁等）。 前面对滑阀的侧压力和轴向液动力进行了分析。此外，为了使作用在阀芯上的 力侧向平衡，在阀套或阀体上开通油孔时应彼此径向成对，或开内环槽（沉割槽）以形成整个圆周通油，再从内环槽上开同油孔通至阀套外或阀体外。为了使作用在阀芯上的力轴向平衡，所以密封部分应有同样大小 的直径。这些基本要求都要在结构设计时实现。 定进出油孔直径 确定进出油孔直径 0d 按所通过的最大流量 Q 及允许的流速 0v 来计算，即 设定最大流量为 s，允许流速一般为 30 0d 一定 0d 取 34芯外径阀杆直径和中心 直径 阀的内 泄露按下面的环状缝隙流量公式计算，各处内泄露流量的总和应不大于阀的内泄漏允许值。 2)2 23 （ 3 式中 D 阀芯直径； 阀芯与阀体孔的半径间隙； p 间隙两端的压力差； l 密封长度； 无 锡 职 业 技 术 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 ( 论文 ) 31 )( e 偏心比； e 阀芯对阀孔的偏心量； 油液动力粘度。 在 D 和 d 形成的环形通道内液体流速为 222214)(4 取为 3254 ， v 可取为 0v 的 2以减小阀的尺寸和重量，即取v =68 对非航空用阀可取 0，于是可由上式计算得出 D 和 d，然后将 D和 d 圆整为标准值。若阀芯有中心孔，可将其直径 1d 取为进油孔直径 0d 。 轴向尺寸 沉割槽宽度 b 取决于 ，按经验如取 =24， c=阀的压力损失不会超过工作压力的 2%。 也可以取沉割槽宽度 01.1 ，以便从沉割槽向外开进出油孔。 遮盖量 a 取决于密封要求，对 D 小于 10情况取 a=12过 10a=23 阀芯台肩宽度为 0 。 阀芯从中立位置向一侧移动距离（行程）不应该大于 b+a。 沉割槽之间的距离 保证阀芯向左或向右移动后，通过执行机构的工作油口不被盖住。因此 0 。 其他设计要点 （ 1）径向间隙。阀芯台肩与阀空之间的间隙，当直径为 10 圆度，锥度等不应超过 （ 2）卸荷槽。一般在阀芯台肩宽度超过 8都应开卸荷槽。槽的尺寸深和宽一般为 （ 3）阀的操纵力应大于轴向稳态液动力，侧压摩擦力，复位弹簧力之和。复位弹簧力应