广东市政道路工程桥梁盖梁抱箍施工方案(施工设计图)

江门市滨江新区规划四路K0516157大桥盖梁抱箍施工方案编制审核日期盖梁抱箍法施工及计算目录第一部分盖梁抱箍法施工设计一、施工设计说明1二、盖梁抱箍法结构设计3三、主要工程材料数量汇总表5第二部分盖梁抱箍法施工设计计算一、设计检算说明6二、侧模支撑计算7三、底模计算10四、抱箍计算13第一部分盖梁抱箍法施工设计图一、施工设计说明1、概况江门市滨江新区规划四路K0516157大桥长120米620米，全桥共有5个桥墩，共20条墩柱，墩柱上方为盖梁，共5个盖梁。每个盖梁长255572M，宽16M，高120M的钢筋砼结构，盖梁正面图见图一。图一、盖梁正面图（单位CM）2、设计依据（1）钢结构设计规范（GB500172003）（2）建筑施工模板安全技术规范（JGJ1622008）（3）危险性较大的分项分部工程安全管理办法（国家性住建部建质200987号）（4）滨江新区规划四路施工设计图纸本图尺寸10022385255572120703223856016385255572二、盖梁抱箍法结构设计盖梁模板采用抱箍法施工，抱箍法施工总体设计图见图二。图二、抱箍法施工总体设计图1、侧模与端模支撑侧模为18MM厚的胶合板，竖肋条为1010CM方木，高13M，水平间距40CM，在竖肋外设2483钢管背带，间距40CM。在背带上按间距80CM设14的栓杆作对拉杆，在侧模与底模连接处设66角钢，角钢与背带平行。2、底模支撑底模为钢模,模板厚度为25MM，设纵向肋条（肋条33CM），肋条间距20CM。在底模下部采用间距30CM的28槽钢，2根槽钢焊接牢固。横梁长27M（超出404050120120120255572703703703255572/21277862238510010010010022385160120柱高H部分作支模、挂网、操作平台用）。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。横梁底下设纵梁。3、纵梁纵梁采用2根I45B工字钢。两根工字钢位于墩柱两侧，中心间距120CM,工字钢间用20钢筋对拉连接，间距为3M。工字钢连接处采用高强螺栓与焊接相结合。（1）、力学性能指标。查简明施工计算手册、钢结构设计规范GB500172003得I45B工字钢的截面特性（I截面惯性矩；W截面抵抗矩）E206105MPA；WX15004CM4；IX33759CM4；A1114CM2；SX8871CM3；215MPA；125MPA；D135MM，每延米重8871KG（2）、梁长27M，位于墩柱两侧。4、抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚T10MM）制成，M22的高强螺栓连接，抱箍宽度35CM，抱箍法兰用M22150MM，88级高强度螺栓连接。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层23MM厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用32吨千斤顶相连；千斤顶与抱箍相连处采用20工字钢（工字钢焊接于抱箍上用于固定千斤顶）。（详见抱箍大样图）5、防护栏杆与与工作平台1栏杆采用50的钢管搭设，在横梁上每隔2米设一道12M高的钢管立柱，立柱与横梁的连接采用焊接。2工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设2CM厚的木板，木板与横梁之间采用铁丝绑扎牢靠。三、主要工程材料数量汇总表见表一。需要说明的是主要工程材料数量是以单个盖梁需用量考虑。序号项目及名称材料规格单位数量备注一侧模支撑1木模板15MM厚M2722竖带1010方木条140高13米3背带48钢管M3324栓杆14对拉杆条98两端带丝型5钢管斜撑钢管4835MMM42计28个6螺帽用于14栓杆个196二底模支撑1钢模板厚25MMM2472横梁28槽钢KG4681计78根3三角架16工字钢KG4964计2个三纵梁1工字钢45BKG4724254米四抱箍共计4套1抱箍桶钢板钢板10MMKG3452抱箍法兰M22150MMKG145序号项目及名称材料规格单位数量备注3对接板钢板10MM块804高强螺栓88级套325橡胶垫厚23MM11五连接件1千斤顶32吨套82工字钢16BKG985六护栏与工作平台1栏杆架钢管50M10912安全网643木板厚2CM292第二部分盖梁抱箍法施工设计计算一、设计验算说明1、设计计算原则采取比较符合实际的力学模型，在满足结构承载力的前提下考虑挠度变形控制。2、对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。3、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量，以做安全储备。4、抱箍加工完成实施前，必须先进行压力试验，确定承载力满足要求后方可使用。二、侧模支撑计算1、力学模型PM为砼浇筑时的侧压力，T1、T2、T3、T4为拉杆承受的拉力，计算简图如图三所示。图三、侧模支撑计算简图2、荷载计算砼浇筑时的侧压力PM022T012V1/2H式中1外加剂影响系数，不加外加剂取10；2混凝土坍落度影响修正系数，5090MM时，取10；T混凝土入模时温度；取T25T0混凝土的初凝时间，T0200/（T15）5HV混凝土的浇灌速度；砼容重，取24KN/M3；H有效压头高度。砼浇筑速度V按03M/H。则V/T03/2500120035PM0222451010031/21446KN/MH6040CMH6040CM40CMH1446/24060M砼振捣对模板产生的侧压力按4KPA考虑。荷载组合则PM1214461442295KPAPK1446KPA3、侧模模板验算采用覆面木胶合板（板质材），板厚18MM，FM15N/MM2，E60103N/MM2，侧模模板按等跨三跨连续梁计算，跨度为400MM，计算简图见图四图四、侧模计算简图受弯承载力验算MMAXKPML020122950420369KNM面板截面抵抗矩WBH2/61000182/654104MM3M/W0369106/5410468MPAFM15MPA（可）挠度验算KPKL04/（100EI）067714464004/（1006103100018312）086MM400/4001MM可4、侧模竖肋验算PM2295KPA/M40CM40CM40CM（1）侧板竖肋采用1010CM方木，木材材料为TC11B类，查建筑施工模板安全技术规范得其强度设计值及弹性模量FM11MPA，FV12MPA，E9103MPA1010CM方木截面特性W10102/616667CM3I10103/1283333CM4竖肋1010CM方木可视为间距40CM的三等跨连续梁，则QPM04229504918KN/MQKPK04144604578KN/M竖肋的计算简图见图五图五、竖肋的计算简图内力挠度系数为KM010，KV06、KW0677受弯验算MMAXKMQL201918042015KNM015106NMMMMAX/WX015106/1666709MPAFM11MPA可受剪验算VMAXKVQL206918042220KN015106NMM3V/2BH322103/2100100033MPAFV12MPA可挠度验算KWQKL04/100EIX06775784004/100910383333104004MMFL0/400400/40010MM可5、拉杆拉力验算拉杆（14圆钢）间距0408M，由上到下由3根拉杆和一根角铁承担。则有TPM040822950408734KNGT/A734103/（31472）477N/MM2F215N/MM2可40CM40CM40CMPM918KPA/M6、水平背带验算水平背带采用24830钢管，每条4830钢管的A425CM2，I1081CM4，W45CM3。集中荷载PKV左KV右QL（06505）91804422KN。水平背带按等跨三跨连续累计算，跨度08M，计算简图见图六。80CM80CM80CM40CM40CM40CM40CM40CM40CM图六、水平背带计算简图内力挠度系数为KM0175，KV065、KW115受弯验算MKMQL017542208059KNMM/W059106/245103656N/MM2FM215N/MM2可受剪验算VMAXKVPP06422422696KN2V/A2696103/242516N/MM2FV125N/MM2可挠度验算KWPKL3/100EI1154220128003/10020610510812104046MMFL0/400800/40020MM可三、底模验算1、荷载计算1）定型组荷钢模板自重标准值G1K075KN/M22新浇砼自重标准值G2K1224288KN/M2P422KN3钢筋自重标准值G3K121518KN/M24施工人员及设备荷载标准值G4K25KN/M2荷载组合P120752881814254112KN/M2PK075288183135KN/M22、钢模验算底模采用Q235钢，25MM，钢板加间距20CM肋条，FM215N/MM2截面特性IXJ2697CM4WXJ594CM3由于槽钢按间距30CM布置，且底模按宽度100CM拼接，每个格子内都有荷载，可近视3等跨连续梁，其计算简图见图七。图七、钢模计算简图内力挠度系数分别为KM010，KV06（左）、05（右），KW0677受弯验算MKMQL014122300237105NMMM/W370103/594103623N/MM2FM215N/MM2可挠度验算KPKL4/100EI067731353004/1002061052697104003MMFL0/400300/400075MM可3、横梁计算采用间距03M的8槽钢，槽钢的自重为016KN/M，槽钢的TW5MM，A1024CM2，IX1013CM4，WX253CM3，SX151CM3，横梁长27M，盖梁悬出端底模下设特制三角支架。作用在横梁上的荷载Q4112030161253KN/MQK313503016957KN/M30CM30CM30CMP4112KN/M2计算简图见图八图八、横梁受力简图20/1200167受弯验算MQL2/8142L1253122/8140167220KNMM/W20106/22531037905N/MM2FM215N/MM2可受剪验算VQL/2125312/2752KNVS/IXTW7520151103/10131045224N/MM2FV125N/MM2满足要求挠度验算QKL45242/384EI9571200452401672/3842061051013104107MMFL0/4001200/40030MM满足要求4、纵梁计算纵梁采用I45B工字钢，自重为088KN/M，TW135MM，A1114CM2，IX33759CM4，WX1500CM3，SX887CM3。横梁传来的荷载为F051612531003KN/M化为均布荷载为P11003/033341KN/M梁的自重P212088106KN/M故PP1P233411063447KN/M120CM20CM20CMP1253KN/M纵梁为带悬臂的三跨连续梁，计算简图见图九图九、纵梁计算简图根据建筑施工手册中国建筑工业出版社连续梁的最大弯矩、剪力与扰度（P516）当悬臂端（A224M）小于04倍跨径（L70304281M）时，由于悬臂端弯矩、挠度较小可以不用验算，这时可采用表874中公式按三等跨连续梁计算。查表得出内力和挠度系数分别为KM010，KV06（左）、05（右），KW0677受弯验算MKMPL013447703217035KNMM/W17035106/150010311357N/MM2FM215N/MM2满足要求受剪验算VMAXKVPL06344770314539KNVS/ITW14539103887103/33759104135283N/MM2FV125N/MM2满足要求挠度验算FMAX0677PKKL4/100EI067734471270341012/1002061053375910468MM7030/400176MM满足要求纵梁满足设计要求。四、抱箍计算224CM703CM224CM703CM703CMP3447KN/M抱箍面板用10MM钢板，连接法兰和顶板用10MM钢板，抱箍宽度为350MM，抱箍法兰用M22150MM88级高强度螺栓连接。焊接高度8MM，全部焊满，牛腿及连接法兰等主要受力部位采用双面坡满焊，焊缝高度大于10MM，详见下图，。8032405555807020号工字钢1000160160R500D10MMD10MM10350抱箍构造图（单位MM）1、荷载计算每个盖梁按墩柱设4个抱箍体支承上部荷载。抱箍体的结构见箍体结构图。该四个抱箍体所受到的竖向力并不均匀，中间两个抱箍体所受到的竖向力较大，为R（0605）34477032533KN，该竖向力是由抱箍体对墩柱产生的摩擦力承受。2、螺栓数目计算抱箍体的摩擦力由M22高强螺栓的预拉力产生，根据钢结构设计规范，一个M22高强螺栓的预拉力为150KN，箍体与墩柱接触面的摩擦系数取03，由于一个高强螺栓可同时向每半个箍体施加预拉力P，又由于在螺栓杆轴方程受拉的连接中，每个高