钢混课程设计--单层单跨钢筋混凝土厂房设计钢混设计帮助钢筋混凝土课程设计单层单跨厂房设计混凝土单层厂房

1第一章设计任务书11设计题目某锻工车间，根据工艺要求为一单层单跨钢筋混凝土厂房，设有两台中级工作制A5的软钩吊车，建筑平、剖面图如图1、图2。图1建筑平面图柱顶标高轨顶标高图2建筑剖面图12设计题号纵墙上窗洞高轨顶标高93M以内为1800MM；12M以上为2400MM。基本风压为03KN/M2，基本雪压为025KN/M2,屋面积灰荷载05KN/M2。表1单层单跨工业厂房课程设计题号跨度L（M）1518吊车吨位Q（T）1016/3220/51016/3220/593123456轨顶标高（M）997891013设计资料21、荷载不上人屋面活荷载为05KN/M2。2、材料混凝土C20，C25，C30。钢筋纵向受力钢筋采用HRB335，箍筋采用HPB235。型钢及预埋件采用HRB335，HPB235。3、建筑构造屋面卷材防水屋面，其做法如下两毡三油防水层上铺小石子035KN/M220MM厚水泥砂浆找平层04KN/M2100MM厚水泥珍珠岩制品保温层05KN/M2一毡两油隔气层005KN/M220MM厚水泥砂浆找平层04KN/M2预应力混凝土大型屋面板墙体用240MM厚清水砖墙，钢门窗。地面室内混凝土地面，室内外高差150MM。4、工程地质及水文条件由勘察报告提供的资料，天然地面下08内为填土，填土下层35内为粉质粘土，地基承载力设计值F200KN/M2。地下水位很低，设计时不考虑地下水的影响。5、吊车数据，见表2表2吊车数据起重量Q（T）跨度LK（MM）最大轮压（KN）小车重G（T）吊车总重（T）吊车宽度B（MM）大车轮距K（MM）轨顶至吊车顶面距离H（MM）轨道中心至吊车外缘距离B1（MM）1351151716512319584020010195129346121598040501876230135155211651632359554000209716/32195185632627605541002187135176221651852459554000209920/5195207697729605541002189200314设计要求（1）选择屋面板、屋架、天沟板、基础梁、吊车梁及轨道联接件。（2）确定上、下柱的高度及截面尺寸。（3）计算排架所承受的各项荷载。（4）计算各种荷载作用下的排架内力。（5）柱、牛腿、柱下独立基础的设计。（6）绘制图纸。1）基础施工图（基础平面布置及配筋图）。2）柱施工图（配筋图）15主要参考文献1、吴培明主编混凝土结构（上）第二版武汉武汉理工大学出版社20032、彭少民主编混凝土结构（下）第二版武汉武汉理工大学出版社20043、周俐俐陈小川等编土木工程专业钢筋混凝土及砌体结构课程设计指南北京中国水利水电出版社20064、GB500092001建筑结构荷载规范北京中国建筑工业出版社20025、GB500102002混凝土结构设计规范北京中国建筑工业出版社20026、GB500112001建筑抗震设计规范北京中国建筑工业出版社20027、GB500072002建筑地基基础设计规范北京中国建筑工业出版社20028、GB500832002建筑结构设计通用符号、计量单位、基本术语北京中国建筑工业出版社20029、GB500012002房屋建筑制图统一标准北京中国建筑工业出版社200210、结构设计资料编委会建筑结构常用数据手册北京中国建筑工业出版社200511、结构设计资料编委会建筑结构设计手册北京中国建筑工业出版社200412、全国通用工业厂房结构构件标准图集中国建筑标准设计研究院200016资料的整理装订编写设计计算说明书，内容包括设计资料以及设计内容。4第二章排架柱高与截面计算21柱高的确定（1）柱高根据资料可查的轨顶垫块高度为200MM，净空为220MM牛腿顶面标高轨顶标高吊车梁高轨顶垫块高度930120002007900M取8100M柱顶标高轨顶标高吊车梁高轨顶垫块高H02008100150002002099022011819M取12000M上柱高HU柱顶标高牛腿顶面标高1200081003900M全柱高H柱顶标高地基顶面标高12000050012500M下柱高HL全柱高上柱高1250039008600M实际轨顶标高牛腿顶面标高吊车梁高轨顶垫块高度8100150002009500M则（95009300）/93000022FVK35686KN所以截面尺寸满足要求1566501795607091413522牛腿配筋由于吊车垂直荷载作用下柱截面内，故该牛腿可按构造要求配筋作用在牛腿上的荷载有DMAX,G3,TMAXFVKDMAXG344707547251079KNFHTMAX2192KN678MM2YHYVSFFFAFA218500选418（763MM2）箍筋要求在上部2H0/3范围内的水平箍筋总截面面积不应少于承受竖向力的受拉钢筋截面面积的1/2。有HA2/100587MM2AS/2452/2226MM2320S523局部承压强度验算075FCA0751434004001716KNFVK50179KN所以满足要求。53柱的吊装验算531吊装方案采用一点翻身起吊，吊点设在牛腿与下柱交接处，动力系数取15532荷载计算上柱自重G1121525040472KNM牛腿自重G21215250410061/2032/061087KNM下柱自重G312152501876844KNM533内力计算M1723925475KNM12M2724521087720627356KNM1212M3844823074KNMM2214柱的吊装验算简图如图所示534截面承载力计算截面11BH400MM400MMH0360MMASAS6346MM2故截面承载力为MUASFYH0AS6346300360406092KNMM15475KNM截面22BH400MM800MMH0860MMASAS1256MM2MUASFYH0AS12563008604030898KNMM27356KNM故满足要求。第六章基础设计61荷载计算由柱子传至基顶的荷载。由排架柱内力组合表可得设计者如下第一组MMAX42145KNMN48875KNV211KN第二组MMIN30127KNN48875KNMV1337KN第三组NMAX77259KNM5775KNMV216KN由基底梁传至基顶的荷载墙重（含两面刷灰）12144205045644818524380KN窗重（钢框玻璃窗）12448418）045143KN基础梁120204562522025KN15由基础梁传至基础顶面荷载设计值E5022092055MG541455KN相应的偏心弯矩设计值G5E54145505522800KNM作用于基底的弯矩和响应基顶的轴向设计值。假定基础高度为800502501100M，则作用于基底的弯矩和相应基顶的轴向力设计值为第一组MBOL421451121122821666KNMN44875414559033KN第二组MBOL3012711133722854398KNMN48875414559033KN第三组MBOL57751126122817263KNMN7725941455118714KN62基底尺寸的确定由第二组荷载确定L和B1A39461240925M取L/B15，则取B24M,L36M验算E0L/6的条件6134293985BOLNM0/6/40满足要求MM验算其他两组荷载设计值作用下的基底应力第一组WMDANPBOLGBOLLAX2/8240154186363290MKNF790MINP/9672满足要求KN/5135142满足要求FMKM第二组2AX647628PFKN1/905216/284012满足要求MKN357MP）满足要求/62FK所以最后确定基底尺寸为24M36M，如图71所示。63确定基底高度前面已初步假定基础的高度为11M，若采用锥形杯口基础，根据构造要求，初步确定的基础剖面尺寸如图72所示。由于上阶底面落在柱边破坏锥面之内，故该基础只需进行变阶处的抗切验算。在各组荷载设计值作用下的地基最大净反力第一组22MAX/341646/18390MKNPS17第二组22MAX/4809634/18568390MKNPS第三组2AX/7KNS抗冲切计算按第二组荷载设计值作用下的地基净反力进行计算。在第二荷载作用下的冲切力。冲切力近似按最大低级净反力计算，即取MAXSP,由于基础宽度B24M，小于冲切锥体底边宽MAXSP2/48209K。MHB486511故BHLA2012890426563MKNPFST189042MAX变阶处的抗冲切力。由于基础宽度小于冲切锥体底边宽，故MBTM75251207HFFMTT61431（满足要求）KNK8963因此，基础的高度及分阶可按图72所示的尺寸采用。1864基底配筋计算沿长边方向的配筋计算由上述三组荷载设计值作用下最大地基净反力的分可知，应按第二组荷载设计值作用下的地基净反力进行计算，。MKNPS2MAX/48209净反力相应于柱边及变阶处的22/781304563/156483MKNISI99890PS则19EGBHLPMCCSS52IMAXI48110404063720929KN163260II815MHFAYS481121IMAXIBLPMSS5456379202KN61260II01MHFAYS选用81212200,则9422满足要求MS沿短边方向的配筋计算。由于沿短边方向为轴心受压，其钢筋用量应按