250厚板模板支架计算书

250厚板模板支架计算书酒店工程；工程建设地点KKK；属于KKK结构地上3层地下1层；建筑高度20M；标准层层高0M；总建筑面积0平方米；总工期0天。本工程由HJKG投资建设，LHJL设计，JNK地质勘察，HJL监理，组织施工；由KKK担任项目经理，KK担任技术负责人。一、综合说明由于其中模板支撑架高159米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。设计范围包括楼板，长宽6M4M，厚025M。（一）模板支架选型根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择扣件式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。（二）编制依据1、中华人民共和国行业标准，建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）。2、省地方标准，建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/10352006）。以下简称规程。3、建设部建筑施工安全检查标准JGJ5999。4、本工程相关图纸，设计文件。5、国家、省有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件。二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为159M，立杆步距H（上下水平杆轴线间的距离）取15M，立杆纵距LA取06M，横距LB取08M。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度A取01M。整个支架的简图如下所示。模板底部的方木，截面宽60MM，高80MM，布设间距02M。（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用4832钢管，钢管壁厚不得小于3MM，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65NM时，不得发生破坏。按荷载规范和扣件式钢管模板支架规程，模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照“底模底模方木/钢管横向水平钢管扣件/可调托座立杆基础“的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，模板的截面抵抗矩为W1000182/6540104MM3；模板自重标准值X103103KN/M；新浇混凝土自重标准值X20252416KN/M；板中钢筋自重标准值X30251110275KN/M；施工人员及设备活荷载标准值X4111KN/M；振捣混凝土时产生的荷载标准值X5212KN/M。以上1、2、3项为恒载，取分项系数135，4、5项为活载，取分项系数14，则底模的荷载设计值为G1X1X2X313503602751358876KN/M；Q1X4X514121442KN/M；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下M1MAX008G1LC201Q1LC2008887602201420220045KNM支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下M2MAX01G1LC20117Q1LC20188760220117420220055KNM；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。MMAX0055KNM；（2）底模抗弯强度验算取MAXM1MAX，M2MAX进行底模抗弯验算，即0055106/5401041022N/MM2底模面板的受弯强度计算值1022N/MM2小于抗弯强度设计值FM15N/MM2，满足要求。（3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q06G1LC0617Q1LC06887602061742021583KN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算3158343/21000180132N/MM2；所以，底模的抗剪强度0132N/MM2小于抗剪强度设计值FV14N/MM2满足要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E6000N/MM2；模板惯性矩I1000183/12486105MM4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算0041MM；底模面板的挠度计算值0041MM小于挠度设计值VMIN200/150，10MM，满足要求。（二）底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算（1）荷载计算模板自重标准值X10302006KN/M；新浇混凝土自重标准值X2025240212KN/M；板中钢筋自重标准值X302511020055KN/M；施工人员及设备活荷载标准值X410202KN/M；振捣混凝土时产生的荷载标准值X520204KN/M；以上1、2、3项为恒载，取分项系数135，4、5项为活载，取分项系数14，则底模的荷载设计值为G2X1X2X31350061200551351775KN/M；Q2X4X514020414084KN/M；支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下MMAX01G2LA20117Q2LA201177506201170840620099KNM；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩WBH2/660802/664104MM3；01106/641041551N/MM2；底模方木的受弯强度计算值1551N/MM2小于抗弯强度设计值FM13N/MM2，满足要求。（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q06G2LA0617Q2LA06177506061708406095KN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算0297N/MM2；所以，底模方木的抗剪强度0297N/MM2小于抗剪强度设计值FV13N/MM2满足要求。（4）底模方木挠度验算方木弹性模量E9000N/MM2；方木惯性矩I60803/12256106MM4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算0521X1X2X3LA4/100EI0192X4X5LA4/100EI0045MM；底模方木的挠度计算值0045MM小于挠度设计值VMIN600/150，10MM，满足要求。（三）板底横向水平钢管的强度与刚度验算根据JGJ1302001，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。（1）荷载计算材料自重0035KN/M；方木所传集中荷载取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即P11G2LA12Q2LA1117750612084061776KN；按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。（2）强度与刚度验算横向水平钢管计算简图、内力图、变形图如下支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图KNM支撑钢管计算变形图MM支撑钢管计算剪力图KN中间支座的最大支座力RMAX7807KN；钢管的最大应力计算值0536106/473103113236N/MM2；钢管的最大挠度MAX0961MM；支撑钢管的抗弯强度设计值FM205N/MM2；支撑钢管的最大应力计算值113236N/MM2小于钢管抗弯强度设计值FM205N/MM2,满足要求支撑钢管的最大挠度计算值0961小于最大允许挠度VMIN800/150,10MM,满足要求（四）扣件抗滑力验算板底横向水平钢管的最大支座反力，即为扣件受到的最大滑移力，扣件连接方式采用双扣件，扣件抗滑力按下式验算NRCN7807KN；双扣件抗滑移力N7807KN小于RC12KN,满足要求。（五）立杆稳定性验算立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算N135NGK14NQK其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶部扣件）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部扣件的滑移力（或可调托座传力），根据314节，此值为F17807KN。除此之外，根据规程条文说明421条，支架自重按模板支架高度乘以015KN/M取值。故支架自重部分荷载可取为F20151592385KN；立杆受压荷载总设计值为NUTF1F21357807238513511027KN；其中135为下部钢管、扣件自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。（2）立杆稳定性验算。按下式验算轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用；A立杆的截面面积，取45102MM2；KH高度调整系数，建筑物层高超过4M时，按规程534采用；计算长度L0按下式计算的结果取大值L0H2A1520117M；L0KH11671293152263M；式中H支架立杆的步距，取15M；A模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取01M；模板支架等效计算长度系数，参照规程附表D1,取1293；K计算长度附加系数，按规程附表D2取值为1167；故L0取2263M；L0/I2263103/159143；查规程附录C得0336；KH1/1000515940944；105N/AKH10511027103/033645102094481134N/MM2；立杆的受压强度计算值81134N/MM2小于立杆的抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求。2、组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值NUT取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知NUT11027KN；风荷载标准值按下式计算WK07ZSWO0707402730450064KN/M2；其中W0基本风压KN/M2，按照建筑结构荷载规范GB500092001的规定采用W0045KN/M2；Z风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范GB500092001的规定采用Z074；S风荷载体型系数取值为0273；MW08514MWK08514WKLAH2/1008514006406152/10001KNM；（2）立杆稳定性验算105N/AKHMW/W10511027103/0336451020944001106/47310383295N/MM2；立杆的受压强度计算值83295N/MM2小于立杆的抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求。（六）立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求PFG地基承载力设计值FGFGKKC200012000KPA；其中，地基承载力标准值FGK2000KPA；脚手架地基承载力调整系数KC1；立杆基础底面的平均压力P105N/A10511027/02546314KPA；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N11578KN；基础底面面积A025M2。P46314KPAFG2000KPA。地基承载力满足要求（七）拆模时间计算参考建筑施工安全手册（杜荣军主编，中国建筑工业出版社出版社出版），各楼层层高、楼面设计荷载、楼板板厚均按相同计。1、支架所受各类荷载的取值附加在每根立杆上的楼盖自重荷载为N板I1350250806（2411）4066KN；模板自重为N模I1350306080194KN；支架自重为N支GI135015159322KN；混凝土浇筑施工荷载为N浇I14（12）06082016KN；楼盖总的设计荷载为NQ1425060840665746KN；2、浇筑层的荷载计算（设当前浇筑层为第I层）浇筑层荷载强度达到0000/143001000设计强度，N支IN板IN模IN支GIN浇I4066019432220169496KN；3、下一层立杆的荷载计算下一层荷载强度达到10000/143001006993设计强度，N支I1N支IN模IN支GIN板I949601943221406616977KN；其中，为楼盖荷载计入比例，1。4、下二层立杆的荷载计算下二层荷载强度达到15000/14300100104895设计强度，N支I2N支I1N支GIN板INQ16977322015406657461506KN；其中，为楼盖荷载计入比例，015。04N支I2NQ,下三层的模板支架不可以拆除。5、下三层立杆的荷载计算下三层荷载强度达到15300/14300100106993设计强度，N支I3N支I2N支GIN板INQ15063220054066574612737KN；其中，为楼盖荷载计入比例，005。04N支I3NQ，仍然不能拆除。6、下四层立杆的荷载计算下四层荷载强度达到16000/14300100