某污水处理厂设计全套计算书

污水厂设计计算书第一章污水处理构筑物设计计算一、泵前中格栅1设计参数设计流量Q26104M3/D301L/S栅前流速V107M/S，过栅流速V209M/S栅条宽度S001M，格栅间隙E20MM栅前部分长度05M，格栅倾角60单位栅渣量1005M3栅渣/103M3污水2设计计算（1）确定格栅前水深，根据最优水力断面公式计算得栅211VBQ前槽宽，则栅前水深MVQB94073121MH4709（2）栅条间隙数取N366349072SIN31SIN21EHV（3）栅槽有效宽度BS（N1）EN001（361）00236107M（4）进水渠道渐宽部分长度MBL230TAN29471T1（其中1为进水渠展开角）（5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L1202（6）过栅水头损失（H1）因栅条边为矩形截面，取K3，则MGVKH1036SIN89201423SIN23401其中（S/E）4/3H0计算水头损失K系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取K3阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时242（7）栅后槽总高度（H）取栅前渠道超高H203M，则栅前槽总高度H1HH204703077M栅后槽总高度HHH1H2047010303087（8）格栅总长度LL1L20510077/TAN0230120510077/TAN60229M（9）每日栅渣量Q平均日105156234087M3/D02M3/D所以宜采用机械格栅清渣（10）计算草图如下图1中格栅计算草图栅条工作平台进水二、污水提升泵房1设计参数设计流量Q301L/S，泵房工程结构按远期流量设计2泵房设计计算采用氧化沟工艺方案，污水处理系统简单，对于新建污水处理厂，工艺管线可以充分优化，故污水只考虑一次提升。污水经提升后入平流沉砂池，然后自流通过厌氧池、氧化沟、二沉池及接触池，最后由出水管道排入神仙沟。各构筑物的水面标高和池底埋深见第三章的高程计算。污水提升前水位523M（既泵站吸水池最底水位）,提升后水位365M（即细格栅前水面标高）。所以，提升净扬程Z365（523）888M水泵水头损失取2M从而需水泵扬程HZH1088M再根据设计流量301L/S1084M3/H，采用2台MF系列污水泵，单台提升流量542M3/S。采用ME系列污水泵（8MF13B）3台，二用一备。该泵提升流量540560M3/H，扬程119M，转速970R/MIN，功率30KW。占地面积为527854M2，即为圆形泵房D10M,高12M,泵房为半地下式，地下埋深7M，水泵为自灌式。计算草图如下0图2污水提升泵房计算草图吸水池最底水位中格栅进水总管三、泵后细格栅1设计参数设计流量Q26104M3/D301L/S栅前流速V107M/S，过栅流速V209M/S栅条宽度S001M，格栅间隙E10MM栅前部分长度05M，格栅倾角60单位栅渣量1010M3栅渣/103M3污水2设计计算（1）确定格栅前水深，根据最优水力断面公式计算得211VBQ栅前槽宽，则栅前水深MVQB94073121H40291（2）栅条间隙数（取N70）26890471SIN3SIN21EHVQ设计两组格栅，每组格栅间隙数N35条（3）栅槽有效宽度B2S（N1）EN001（351）00135069M所以总槽宽为069202158M（考虑中间隔墙厚02M）（4）进水渠道渐宽部分长度MBL802TAN9451T21（其中1为进水渠展开角）（5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L4021（6）过栅水头损失（H1）因栅条边为矩形截面，取K3，则MGVKH260SIN81920423SIN23401其中（S/E）4/3H0计算水头损失K系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取K3阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时242（7）栅后槽总高度（H）取栅前渠道超高H203M，则栅前槽总高度H1HH204703077M栅后槽总高度HHH1H204702603103（8）格栅总长度LL1L20510077/TAN0880440510077/TAN60326M（9）每日栅渣量Q平均日1105634173M3/D02M3/D所以宜采用机械格栅清渣（10）计算草图如下进水工作平台栅条图3细格栅计算草图四、沉砂池采用平流式沉砂池1设计参数设计流量Q301L/S（按2010年算，设计1组，分为2格）设计流速V025M/S水力停留时间T30S2设计计算（1）沉砂池长度LVT0253075M（2）水流断面积AQ/V0301/0251204M2（3）池总宽度设计N2格，每格宽取B12M06M，池总宽B2B24M（4）有效水深H2A/B1204/2405M（介于0251M之间）（5）贮泥区所需容积设计T2D，即考虑排泥间隔天数为2天，则每个沉砂斗容积3545112601230MKTXQV（每格沉砂池设两个沉砂斗，两格共有四个沉砂斗）其中X1城市污水沉砂量3M3/105M3，K污水流量总变化系数15（6）沉砂斗各部分尺寸及容积设计斗底宽A105M，斗壁与水平面的倾角为60，斗高HD05M，则沉砂斗上口宽MAHAD1506TN260TN1沉砂斗容积32221240501656MAAHVD（略大于V1026M3，符合要求）（7）沉砂池高度采用重力排砂，设计池底坡度为006，坡向沉砂斗长度为MAL6521572则沉泥区高度为H3HD006L2050062650659M池总高度H设超高H103M，HH1H2H30305066146M（8）进水渐宽部分长度MBL43120TAN9420TAN11（9）出水渐窄部分长度L3L1143M（10）校核最小流量时的流速最小流量即平均日流量Q平均日Q/K301/152007L/S则VMINQ平均日/A02007/1204017015M/S，符合要求（11）计算草图如下出出4出五、厌氧池1设计参数设计流量2010年最大日平均时流量为QQ/KH301/132315L/S，每座设计流量为Q11158L/S，分2座水力停留时间T25H污泥浓度X3000MG/L污泥回流液浓度XR10000MG/L考虑到厌氧池与氧化沟为一个处理单元，总的水力停留时间超过15H，所以设计水量按最大日平均时考虑。2设计计算（1）厌氧池容积VQ1T11581032536001042M3（2）厌氧池尺寸水深取为H40M。则厌氧池面积AV/H1042/4261M2厌氧池直径M（取D19M）218436AD考虑03M的超高，故池总高为HH0340343M。（3）污泥回流量计算1）回流比计算RX/（XRX）3/（103）0432）污泥回流量QRRQ10431164979L/S4302M3/D六、氧化沟1设计参数拟用卡罗塞（CARROUSEL）氧化沟，去除BOD5与COD之外，还具备硝化和一定的脱氮除磷作用，使出水NH3N低于排放标准。氧化沟按2010年设计分2座，按最大日平均时流量设计，每座氧化沟设计流量为Q110000M3/D1158L/S。32064总污泥龄20DMLSS3600MG/L,MLVSS/MLSS075则MLSS2700曝气池DO2MG/LNOD46MGO2/MGNH3N氧化，可利用氧26MGO2/NO3N还原09098其他参数A06KGVSS/KGBOD5B007D1脱氮速率QDN00312KGNO3N/KGMLVSSDK1023D1KO213MG/L剩余碱度100MG/L保持PH72所需碱度71MG碱度/MGNH3N氧化；产生碱度30MG碱度/MGNO3N还原硝化安全系数25脱硝温度修正系数1082设计计算（1）碱度平衡计算1）设计的出水为20MG/L，则出水中溶解性2005BOD5BOD720142（1E0235）64MG/L2）采用污泥龄20D，则日产泥量为KG/D850201469601MRBTAQS设其中有124为氮，近似等于TKN中用于合成部分为012455086830KG/D即TKN中有MG/L用于合成。83610368需用于氧化的NH3N3468322517MG/L需用于还原的NO3N2517111417MG/L3）碱度平衡计算已知产生01MG/L碱度/除去1MGBOD5，且设进水中碱度为250MG/L，剩余碱度25071251730141701（19064）13216MG/L计算所得剩余碱度以CACO3计，此值可使PH72MG/L（2）硝化区容积计算硝化速率为215801509847OKNETTN321580150980204D1故泥龄D94201NWT采用安全系数为25，故设计污泥龄为2549125D原假定污泥龄为20D，则硝化速率为D10521N单位基质利用率KG/KGMLVSS1670ABUN5BODDMLVSSFMLSS07536002700MG/L所需的MLVSS总量KG1094167049硝化容积M327NV水力停留时间H824T（3）反硝化区容积12时，反硝化速率为20903TDNMFQ20182416300017KGNO3N/KGMLVSSD还原NO3N的总量KG/D711074脱氮所需MLVSSKG859脱氮所需池容M30273DNV水力停留时间H410T（4）氧化沟的总容积总水力停留时间H217489DNTT总容积M35930DNV（5）氧化沟的尺寸氧化沟采用4廊道式卡鲁塞尔氧化沟，取池深35M，宽7M，则氧化沟总长。其中好氧段长度为M297531M216539407，缺氧段长度为。068弯道处长度612则单个直道长取59MM549故氧化沟总池长5971480M，总池宽7428M（未计池壁厚）。校核实际污泥负荷DKGMLSBODXVQSNAS/0147593601（6）需氧量计算采用如下经验公式计算32624/NOLSBADKGORR其中第一项为合成污泥需氧量，第二项为活性污泥内源呼吸需氧量，第三项为硝化污泥需氧量,第四项为反硝化污泥需氧量。经验系数A05B01需要硝化的氧量NR2517100001032517KG/DR051000001900064014071927462517261417280681KG/D11695KG/H取T30，查表得08,09,氧的饱和度763MG30SC/L，917MG/L20SC采用表面机械曝气时，20时脱氧清水的充氧量为2020041TTSSCRHKG/0821763975203查手册，选用DY325型倒伞型叶轮表面曝气机，直径35M,电机功率N55KW,单台每小时最大充氧能力为125KGO2/H，每座氧化沟所需数量为N,则74150810RN取N2台（7）回流污泥量可由公式求得。XRR式中XMLSS36G/L，回流污泥浓度取10G/L。则RX（50100，实际取60）56031考虑到回流至厌氧池的污泥为11，则回流到氧化沟的污泥总量为49Q。（8）剩余污泥量DKGQW/413012547508如由池底排除，二沉池排泥浓度为10G/L，则每个氧化沟产泥量为DM/4130（9）氧化沟计算草草图如下栏杆可暂不安装备用曝气机进水管接自提升泵房及沉砂池出水管至流量计井及二沉池走道板走道板钢梯上上图5氧化沟计算草图七、二沉池该沉淀池采用中心进水，周边出水的幅流式沉淀池，采用刮泥机。1设计参数设计进水量Q10000M3/D（每组）表面负荷QB范围为1015M3/M2H，取Q10M3/M2H固体负荷QS140KG/M2D水力停留时间（沉淀时间）T25H堰负荷取值范围为1529L/SM，取20L/SM2设计计算（1）沉淀池面积按表面负荷算M24170BQQA（2）沉淀池直径D634有效水深为HQBT102525M2QW/2556M3/H。选用1PN污泥泵Q7216M3/H,H1412M,N3KW（3）剩余污泥泵房占地面积LB4M3M，集泥井占地面积MH3021三、污泥浓缩池采用两座幅流式圆形重力连续式污泥浓缩池，用带栅条的刮泥机刮泥，采用静压排泥，剩余污泥泵房将污泥送至浓缩池。1设计参数进泥浓度10G/L污泥含水率P1990，每座污泥总流量Q13344KG/D13344M3/D556M3/H设计浓缩后含水率P2960污泥固体负荷QS45KGSS/M2D污泥浓缩时间T13H贮泥时间T4H2设计计算（1）浓缩池池体计算每座浓缩池所需表面积M2659413SWQQA浓缩池直径取D62MD1463529水力负荷/80/142322HMDMAQUW有效水深H1UT018413239M取H124M浓缩池有效容积V1AH12965247116M3（2）排泥量与存泥容积浓缩后排出含水率P2960的污泥,则QWHMDW/391/6341960102按4H贮泥时间计泥量，则贮泥区所需容积V24QW4139556M3泥斗容积32124RRHM382602式中H4泥斗的垂直高度，取12MR1泥斗的上口半径，取11MR2泥斗的下口半径，取06M设池底坡度为008，池底坡降为H5M1602608故池底可贮泥容积3212154RRV3228136M因此，总贮泥容积为3234356858VVW（满足要求）（3）浓缩池总高度浓缩池的超高H2取030M，缓冲层高度H3取030M，则浓缩池的总高度H为54321H2403003012016436M（4）浓缩池排水量QQWQW556139417M3/H（5）浓缩池计算草图上清液进泥出泥图8浓缩池计算草图四、贮泥池及污泥泵1设计参数进泥量经浓缩排出含水率P296的污泥2QW233366672M3/D，设贮泥池1座，贮泥时间T05D12H2设计计算池容为V2QWT6672053336M3贮泥池尺寸（将贮泥池设计为正方形）LBH363636M有效容积V4666M3浓缩污泥输送至泵房剩余污泥经浓缩处理后用泵输送至处理厂南面的苗圃作肥料之用污泥提升泵泥量Q6672M3/D278M3/H扬程H23154178M选用1PN污泥泵两台，一用一备，单台流量Q7216M3/H,扬程H1412MH2O,功率N3KW泵房平面尺寸LB4M3M第三章高程计算一、水头损失计算计算厂区内污水在处理流程中的水头损失，选最长的流程计算，结果见下表污水厂水头损失计算表名称设计流量（L/S）管径（MM）I（）VM/S管长（M）IL（M）GV2（M）H（M）出厂管231560014808480011810000360154接触池03出水控制井02出水控制井至二沉池1158400308092100030861802670575二沉池05二沉池至流量计井115840030809210003138401660197流量计井02氧化沟05氧化沟至厌氧池115840030809212003742201