GCr15轴承钢电脉冲球化退火热处理工艺参数的优化【毕业论文+答辩稿+开题报告+任务书+外文翻译】
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gcr15
轴承钢
电脉冲
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- 资源描述：
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GCr15轴承钢电脉冲球化退火热处理工艺参数的优化【毕业论文+答辩稿+开题报告+任务书+外文翻译】,gcr15,轴承钢,电脉冲,退火,热处理,工艺,参数优化,毕业论文,答辩,开题报告,任务书,外文翻译
- 内容简介：
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1 45C u, is of , is as of an of on of 45C he in a of at to of 2 at be to of of of of et 1, 2 45C of of on et 3 of on 45C to of a of of 959 4 10 in up et 11, 12 of on of to of of a on of to of of on In 45C an of on 45C 71%, 27%, 2%) 0 m 45C in a of at a 0oC/up to 50oC 0 at a 0oC/ m a Pa an by .1 mm of .0 mm .0 mm .0 3 . on at a .5 mm/ of is (1) 2) (3) f is a is w t L2 1 . of a (N) f (Pam) 1 s be , a .0 mm a .0 .0 As 2, of be a of a .0 .0 in of 0o. a .0 4 .0 mm in a of 0o to (a) a = b) a = c) a = (d) a = . he of of an by 4, 5, 6, 7 ih et 8, 9. It at be 4) is be 5) (6) j vj s of of 5 (7) l is to of l of l=2a. be be (8) (9) et 11, 12 up of is be 10) 11) +) (12) (13) of be B(,y)/ = 0 (14) 0 of be (15) 0 IC of It be 0 of is of 6 he a 13 to be as of (16) is s at is as of of be in a of is s it be q. (16) q. (5) 17) on EM is as an of =289 v= is as a 14. is to 50oC of . 45C 25000000000000 (206 206 201 197 192 187 183 v 375 348 333 309 280 241 193 H (1381 2056 2680 2325 1685 1026 687 10or 5 as as of by It be to is 0 to 0o. a .0 mm to 7 to of to to . of to to ue to i(m) Pam) 0 Pam) Pam) 0 a=11=2=9o 2=8o a=21=2=0o 2=9o a=41=2=1o 2=1o of is IC is Pam 15. a=4.0 mm a=1.0 mm to a=4.0 mm is a=1.0 by A 0.5 is in We to in r10is by . 8 . q. (8) q. (9). l m, is to of of to to It be to in rm. 9 10 . of . of at of of by It be to in of a=2.0 a=1.0 mm a=4.0 a .0 mm to to 2. 2 a=4.0 mm is 0 a=4.0 mm 3o, is a=1.0 mm a=2.0 a=1.0 mm a=2.0 mm an of 0o of a=4.0 mm to is of to IC et 1 in 45C be in a a a is to be of a in be to be of IC . of to 11 to ue to i(m) Pam) 0 Pam) Pam) 0 a=11=2=1o 2=7o a=21=2=1o 2=5o a=41=2=2o 2=3o 45C of of on in 45C as a be a on of to of a .0 mm .0 mm .0 A in 0o .0 mm .0 it .0 is by on be 3. to in of a=2.0 a=1.0 mm a=4.0 is of of a=2.0 a=1.0 mm a=4.0 in a of 2. 2 a=4.0 mm 0 a=4.0 mm a=1.0 mm a=2.0 a=1.0 mm a=2.0 mm an of 0o to of a=4.0 mm at of to IC . H. Y. H. . “ 1991) 912. H. H., A. W. T. . of on of 1994) 653. S. M. . “45C 131998) 167 12 4. “a of 491959) 1995. F. “ J. 32 (1965) 4036. F. “ 32 (1965) 8297. A. H. “A J. 32 (1965) 4008. G. R. “ J. 31 (1964) 4779. J. R. “ J. 32 (1965) 41810. J. R. “ J. 55 (1988) 9811. R. “of 411992) 63512. R. Xu . “ 1994) 3713. Xu . “ 2002) 1314. N. M. X. K. . “ J. 481999) 141615. Y. . “ of 1990) 18545C 的断裂韧性界面裂纹 ，鸠山由纪夫 吉春 目 摘要 关键词 导言 实验 样品制备 实验结果 振荡奇异应力场的界面裂纹和最大正应力准则 弹塑性应力场奇异界面裂纹尖端 有限元分析与评价路径和断裂韧性基于弹塑性应力强度因子 结论 参考文献 联系方式 摘要 断裂韧性试验，进行了 45C 标本界面裂纹的长度不同。 结果发现，试样的裂纹的 4 毫米具有较高的断裂韧性明显高于裂缝的 1 毫米和 2 毫米由于减少残余应力。 骨折繁殖到 第 3硅 4裂纹尖端的方向 40 的裂缝 1 毫米和 2 毫米，而它繁殖沿界面裂纹的 4 毫米。 弹塑性分析进行了审议 线性硬 化材料和 4弹性材料。 结果发现， 13 周围的应力裂纹尖端主要是由弹塑性奇异应力场，这是大致相同的弹性应力场奇异的界面裂纹。 评价断裂韧性和道路进行了基于应力强度因子的弹塑性奇异应力场。 关键词 界面裂纹，断裂韧性，热残余应力，弹塑性分析 导言 陶瓷 与 金属 的联合 已越来越多地应用在广泛的工程领域，因为陶瓷具有稳定的力学性能在高温下和良好的抗磨损，侵蚀和氧化。 然而 ， 不同的材料性能之间的金属，陶瓷诱导应力奇异界面优势。 此外，较高的热残余应力会引起在冷却过程由于不匹配的热膨胀系数。应力一道奇异的热 残余应力降低强度的陶瓷 与 金属的联合，使评价兵力困难。许多工程已完成的残余应力和强度评价陶瓷 与 金属接头。举例来说，小林等人。调查的抗弯强度和残余应力的45C 联合和影响大小的标本的抗弯强度。调查的影响，残余应力和循环荷载强度的45C 联合。但是，由于问题的复杂性，普遍评价方法的陶瓷 /金属联合尚未提出。弹性解决奇异应力场的界面裂纹，研究了自 1959 年以来 ， 赖斯总结了在这一领域的工作，并建立弹性断裂力学的概念，界面裂缝。 佑辉等人 提出了最高标准的正常应力性骨折的预测路径和强度的陶瓷 与 金属 的联合为基础的弹性理论。 塑性变形的金属将不可避免地出现附近的裂纹尖端由于应力奇异。对于大多数陶瓷 与 金属接头的塑性变形金属有重大影响的力量，陶
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