某生物制药厂污水处理站的设计(毕业论文).doc

某生物制药厂污水处理站的设计摘要本设计是处理量为3400M3/D的生物制药废水工艺设计。制药废水的有机物浓度高，成分复杂，含有石油类、胺类、酸类、破乳剂等污染物。此外，水中还含有难以降解的大分子苯环物质和浓度很高的SO42，水质为CODCR40005000MG/L，BOD5为25003000MG/L，SS为20002500MG/L，PH值为810。利用UASB与SBR组合工艺的处理可以达到去除该废水中有机物的目的。本生物制药废水处理设计流程为废水经过格栅去除浮渣，出水收集到集水井，再用泵提升至澄清池，澄清池的出水经泵提升进入UASB反应器进行厌氧处理，再经竖配水井，将泥水分离后的上清液进入SBR反应器，在SBR反应器中进行好氧处理。本设计的建设投资为1141万元，处理成本为182元/M3。经该工艺处理后的出水水质为CODCR85MG/L，BOD590MG/L，SS68MG/L，PH值69，达到国家污水综合排放标准（GB89781996）生物制药废水排放的二级标准。关键词UASBSBR工艺；生物制药污水；活性污泥处理ABIOLOGICALPHARMACEUTICALFACTORYSEWAGETREATMENTPLANTDESIGNABSTRACTPHARMACEUTICALWASTEWATEROFHIGHCONCENTRATIONORGANICMATTER,COMPLICATEDCOMPOSITION,CONTAINOIL,AMINE，ACIDS,ANDPOLLUTANTSSUCHASDEMULSIFIERINADDITION,THEWATERALSOCONTAINHARDTODEGRADEMACROMOLECULARMATERIALANDHIGHCONCENTRATIONSOFBENZENERINGOFWATERQUALITY,SO42FORCODCR40005000MG/L,BOD5FOR2500TO3000MG/L,SSFOR2000TO2500MG/L,PHVALUEFOR8TO10WITHUASBANDCOMBINATIONOFSBRPROCESSTOREMOVETHEWASTEWATERTREATMENTCANACHIEVETHEPURPOSEOFORGANICMATTERTHEBIOLOGICALPHARMACEUTICALWASTEWATERTREATMENTPROCESSDESIGNFORWASTEWATERAFTERREMOVINGSCUM,COLLECTWATERGRILLETOCOLLECT,THENUSETOPUMPWATERWELLSUPTOCLARIFYTHEPOOL,THEPOOLOFWATERPUMPCLEARTHEASCENSIONINTOTHEUASBREACTORONANAEROBICTREATMENT,THENTHROUGHSHAFTWITHWELLS,WILLSPATESEPARATIONOFAFTERQINGLIQUIDINTOTHEREACTOR,THEREACTORINSBROFAEROBICTREATINGTHEDESIGNOFTHECONSTRUCTIONINVESTMENTIS1141MILLIONYUAN,PROCESSINGCOSTIS182YUAN/M3AFTERTHETREATMENTTECHNOLOGYOFEFFLUENTWATERFORCODCRAFTER85MG/L,BOD590MG/L,SS68MG/LPHV,ALUEOF69,THESEWAGETOTHENATIONALCOMPREHENSIVEDISCHARGESTANDARD“GB89781996BIOLOGICALPHARMACEUTICALWASTEWATERDISCHARGEOFTHESECONDARYSTANDARDKEYWORDSUASBSBRPROCESS；BIOLOGICALPHARMACYSEWAGE；ACTIVATEDSLUDGE目录摘要IABSTRACTII1绪论111项目背景112设计依据113设计原则114设计内容22设计水质及设计要求321废水的来源322废水水质323处理要求33工艺选择531处理方法简介5311方案一5312方案二6313方案三732方案选择84工艺设计1041各构筑物去除率1042构筑物设计及工艺说明10421格栅10422调节池11423集水池12424水利循环澄清池12425UASB反应器13426三相分离器14427配水井14428SBR反应器14429污泥处理装置155总体布置1851总平面布置1852高程布置18521布置原则18522高程计算196其它设计2161辅助设计21611雨排水21612厂区绿化21613道路21614机修2162采暖通风21621采暖设计21622通风设计2163其它22631照明22632防雷接地22633电缆敷设227环境影响及保护2371污染物及控制措施23711废气2372施工期污染防范措施23721扬尘23722噪声238劳动安全与卫生2481安全防护措施2482防溺水与防高空坠落249消防2510职工定员与附属建筑物26101劳动定员2611建设投资27111土建投资估算27112设备及材料投资估算2712运行成本经济核算28121成本分析28致谢30参考文献31附录A计算说明书321绪论11项目背景本设计的生物制药污水处理站位于中国四川某城镇的生物制药厂内，该地区全年最高气温40，最低12，年平均气温20左右。夏季主导风向为东南风，冬季西北风为主。该镇地形由南向北略有坡度，平均坡度为05，地面平整。规划污水处理厂位于主厂区的南方，面积约6500M2。地坪平均绝对标高为480米。工业污水的时变化系数为13。该生物制药厂的废水主要是生产青霉素所产生的高浓度有机废水。该类废水的主要特点是有机物浓度高，成分复杂，含有石油类、胺类、酸类、破乳剂等污染物。除此之外，水中还含有难以降解的大分子苯环物质和浓度很高的SO42及其盐类，这些物质将严重抑制微生物对水中有机物的生物降解。12设计依据（1）国家污水综合排放标准GB89781996；（2）中华人民共和国环境保护法和水污染防治法；（3）污水综合排放标准GB89781996；（4）给水排水工程结构设计规范GBJ6984；（5）毕业设计任务书；（6）毕业设计大纲。13设计原则（1）必须确保该污水厂处理后达到排放要求。（2）该污水处理厂采用的各项设计参数必须可靠。该设计遵守现行的设计规范，以保证必要的安全系数。对新工艺、新技术、新结构和新材料的采取了积极慎重的态度。（3）该污水处理厂设计符合经济要求。（4）该污水厂设计力求技术合理。在经济合理的原则下，根据需要，采用先进的工艺、机械和自控技术，以确保安全可靠。（5）该污水厂设计注意近远期的结合，设计时为今后发展留有挖潜和扩建的条件。（6）该污水厂设计考虑安全运行的条件。（7）该污水厂的设计在经济条件允许情况下，场内布局、构（建）筑物外观、环境及卫生等适当注意美观和绿化。（8）在确保污水处理效果同时，合理安排水资源的综合利用，节约用地，节约劳动力。同时合理设计、合理布局，做到技术可行、运行可靠、经济合理。14设计内容根据对生物制药废水特点的分析和处理出水水质要求，经论证选择技术上可行、经济上合理的处理方案，然后确定具体的、符合实际的工艺流程。对所选流程中的主要构筑物进行工艺计算，主要设备进行选型。根据任务书要求，进行合理的平面布置。确定自动控制及监测方案，进行技术经济分析，包括工程投资和人员编制等。2设计水质及设计要求21废水的来源生物制药废水可分为冲洗废水、提取废水和其他废水。其中冲洗废水和提取废水含有未被利用的有机组分及染菌体，也含有一定的酸碱有机溶剂，需要处理后排放，而其他废水主要为冷却水排放，一般污染物浓度不大，可以回用。废水产生1提取工艺的结晶液、废母液，属高浓度有机废水；2洗涤废水，属中浓度有机废水；3冷却水。22废水水质（1）COD浓度高，是抗生素废水污染物的主要来源。（2）废水中SS浓度较高。其中主要为发酵的残余培养基质和发酵产生的微生物丝菌体。对厌氧UASB工艺处理极为不利。（3）存在难生物降解物质和有抑菌作用的抗生素等毒性物质。对于有毒性作用的抑制物质，厌氧生物处理比好氧处理具有一定的优势。（4）硫酸盐浓度高。一般认为，好氧条件下硫酸盐的存在对生物处理没有影响。（5）水质成分复杂。中间代谢产物和提取分离中残留的高浓度酸、碱、有机溶剂等化工原料含量高。该类成分易引起PH值波动大、色度高和气味重等不利因素，影响厌氧反应器中甲烷菌正常的活性。（6）水量较小但间歇排放，冲击负荷较高，由于抗生素分批发酵生产，废水间歇排放，所以其废水成分和水力负荷随时间有很大的变化，这种冲击给生物处理带来极大的困难。23处理要求设计日处理量3400M3/D，即14167M3/H。表21原水水质CODCR（MG/L）BOD5（MG/L）SS（MG/L）PH400050002500300020002500810注PH值为无量纲。出水要求执行污水综合排放标准GB89781996中生物制药废水排放的二级标准。表22出水水质CODCR（MG/L）BOD5（MG/L）SS（MG/L）PH300BOD560SS15069注PH值为无量纲。3工艺选择31处理方法简介在工艺选择和设计时充分考虑该厂废水的特点，近期、远期的可调性，并用两级处理，即物化处理与生化处理相结合。该厂废水属于比较难处理的工业制药废水。根据该厂原有设施运行经验及同类厂家运转经验，采用物化和生化相结合处理工艺。一级物化处理采用格栅、调节池、澄清池等，主要去除废水沉淀物，调节水质、水量。整体配备先进可靠的系统设备，降低系统的维护工作量，以保证系统的长期正常运转。采用适当的自动化控制系统，以保证处理效果和减少劳动力需求。工程设计采用针对该厂水质特点的工艺方案。工艺可靠，设备配备先进，运行费用合理，工程整体档次高。311方案一主工艺为UASBSBR工艺，由于生物制药废水中含有大量浮渣，需在各处理单元之前设格栅，格栅出水收集到集水井，再用泵提升至澄清池，澄清池的出水经泵提升进入UASB反应器进行厌氧处理，再经竖配水井，进行泥水分离后，上清液进入SBR反应器，在SBR反应器中进行好氧处理，其出水达到国家一级排放标准，可直接排放到受纳水体。由于废水SS含量高，产泥量较大，因此需对污泥进行后续处理各反应器出来的污泥收集至集泥井，再由污泥泵提升至污泥浓缩池浓缩，浓缩后的污泥进入贮泥池，再由泵提升至污泥脱水间脱水，脱水后的污泥可直接外运。浓缩池的上清液及脱水间的滤液返回至澄清池继续处理。具体工艺流程图见下图。泥滤液泵泵泵上清液搅拌进水格栅与集水井调节池澄清池UASB反应器配水井SBR反应器排水污泥浓缩池贮泥池污泥脱水间泥饼图31UASBSBR工艺流程图312方案二氧化沟是一种活性污泥法工艺，但曝气池呈封闭的沟渠形，污水和活性污泥混合液在其中循环流动，因此被称为“氧化沟”，又称“环形曝气池”，它也属于活性污泥处理工艺的一种变形工艺，一般不需要初沉池，并且通常采用延时曝气。氧化沟工艺具有以下特点（1）污水进入氧化沟，可以得到快速有效地混合，对水量、水质的冲击负荷影响小；（2）由于污泥龄较长，污泥趋于好氧稳定；（3）可以通过改变转盘、转刷、转碟的旋转方向、转速、浸水深度和转盘、转刷、转碟的安装个数等，以调节整体的供氧能力和电耗，使池内溶解氧值控制在最佳工况。但有以下缺点（1）循环式，运行工况可以调节，管理相对复杂；（2）表曝法供氧，设备养管量大；（3）污水停留时间长，泥龄长，电耗相对较高。313方案三SBR处理工艺包括五个处理程序，分别为进水、反应、沉淀、出水、待机。在该处理工艺中，处理构筑物少，可省去初沉池，无二沉池和污泥处理系统。与标准活性污泥法相比，基建费用低，主要适用于小型污水处理厂。运行灵活，可同时具有去除BOD和脱氮除磷的功能。SBR法有以下优点（1）SBR系统以一个反应池取代了传统方法中的调节池、初次沉淀池、曝气池及二次沉淀池，整体结构紧凑简单，系统操作简单且更具有灵活性。投资省，运行费用低，它比传统活性污泥法节省基建投资额30左右。（2）SBR反应池具有调节池的作用，可最大限度地承受高峰流量、高峰BOD浓度及有毒化学物质对系统的影响。（3）SBR在固液分离时水体接近完全静止状态，不会发生短流现象，同时，在沉淀阶段整个SBR反应池容积都用于固液分离。（4）SBR反应过程基质浓度变化规律与推流式反应器是一致的，扩散系数低。（5）系统通过好氧/厌氧交替运行，能够在去除有机物的同时达到较好的脱氮除磷效果。（6）处理流程短，控制灵活，可根据进水水质和出水水质控制指标处理水量，改变运行周期及工艺处理方法，适应性很强。（7）系统处理构筑物少、布置紧凑、节省占地。SBR的缺点是对自动控制水平要求较高，人工操作基本上不能实行正常运行，自控系统必须质量好，运行可靠；对操作人员技术水平要求较高；间歇周期运行带来曝气、搅拌、排水、排泥等设备利用律较低，增大了设备投资和装机容量。由于具有以上优点，SBR近年来在国内外得到了较广泛的应用。但也有一些不足之处，如在实际工作中，废水排放规律和SBR间歇进水的要求存在不匹配问题，特别是水量较大时，需多套反应池并联运行，增加了控制系统的复杂性。回流回流提升泵达标外排提升泵废水格栅与集水池栅渣调节池搅拌计量PAC静态混合器PAM反应与沉淀池水解酸化池搅拌生物选择器空气SBR反应池污泥浓缩池污泥储泥池污泥脱水干泥图32SBR工艺流程图32方案选择与氧化沟比较，在基建投资和站地上氧化沟基本不占优势，耗电量和运营成本也是SBR略占优势，二者的去除率也基本持平，相对比较SBR工艺比较经济切效率高。经过对各种厌氧工艺的比较，本设计选用UASB反应器，因为该工艺技术成熟，耐冲击负荷好，处理能力大，能去除大部分的有机物，可以回收沼气，降低能源消耗，占地面积较小，可以降低建设费用和运行费用，由于应用较广泛，所以实际运行经验较多。好氧处理单元选择SBR法，它的处理效率高，占地省，投资省，运行灵活，污泥的性能良好，出水水质可达标。因此，本设计处理方案采用UASBSBR（厌氧好氧相结合）工艺，既满足出水要求，又尽可能的节约了投资，节省了运行费用。主工艺为UASBSBR工艺，由于生物制药生产废水中含有大量浮渣，需在各处理单元之前设格栅，格栅出水收集到集水井，再用泵提升至澄清池，澄清池的出水经泵提升进入UASB反应器进行厌氧处理，再经竖配水井，进行泥水分离后，上清液进入SBR反应器，在SBR反应器中进行好氧处理，其出水达到国家二级排放标准。由于生物制药废水SS含量高，产泥量较大，因此需对污泥进行后续处理各反应器出来的污泥收集至集泥井，再由污泥泵提升至污泥浓缩池浓缩，浓缩后的污泥进入贮泥池，再由泵提升至污泥脱水间脱水，脱水后的污泥可直接外运。浓缩池的上清液及脱水间的滤液返回至澄清池继续处理。工艺流程图如下。滤液泵泵泵上清液搅拌进水格栅与集水井调节池澄清池UASB反应器配水井SBR反应器排水污泥浓缩池贮泥池污泥脱水间泥饼泥图33UASBSBR工艺流程图4工艺设计41各构筑物去除率表41各构筑物去除率单元工艺项目进水浓度MG/L出水浓度MG/L去除率COD500050000BOD5270027000格栅集水池SS240060075COD500050000BOD5270027000调节池SS6006000COD5000450010BOD52700243010澄清池SS60015075COD4500135070BOD5243048680UASB反应池SS1501500COD135024382BOD54866088SBR反应池SS15012020COD24395BOD56097出水SS12095经本设计工艺处理后出水水质符合国家二级排放标准。42构筑物设计及工艺说明421格栅格栅是一种简单的过滤设备，由一组或多组平行的金属条制成的框架，斜置于废水流经的渠道中。格栅设于污水处理厂所有处理构筑物之前，或设在泵站前，用于截留废水中粗大的悬浮物或漂浮物，防止其后处理构筑物的管道阀门或水泵堵塞。按栅条间隙，可分为粗格栅（50100MM）、中格栅（1040MM）、细格栅（310MM）三种，按清渣方式可分为人工清渣格栅和机械清渣格栅两种3。参数选取过栅流速一般采用0610M/S；格栅倾角一般采用4575；通过格栅的水头损失一般采用008015M；栅前渠道内水流速度一般为0409M/S；格栅间必须设置工作台，台面应高出栅前最高设计水位05M，工作台上应有安全和商品冲洗设施；工作台两侧过道宽不小于07M。工作台正面过道宽度A，人工清渣，不小于12M；B，机械清渣，不小于15M。参数确定1设计采用细格栅2栅条间隙B8MM；3栅前水深H04M；4过栅流速V07M/S；5格栅倾角A60；6设计流量Q3400M3/D14167M3/H0039M3/S422调节池由于生物制药厂废水出水水质、水量不稳定，波动较大，废水水质水量的变化对废水处理设备的功能发挥是不利的。为解决这一问题设置一调节池，以调节水质和水量。水力停留时间T12调节池长宽高12M85M53M423集水池生物制药废水的水量和水质随时间的变化幅度较大，为了保证后续处理构筑物或设备的正常运行，防止水泵频繁启动，以延长水泵的使用寿命，需对废水的水量和水质进行调节，集水池的设计遵循以下原则最小池容集水池的最小容积，不应小于最大一台污水泵6MIN的出水量；集水池应设置冲洗或清泥设施；集水池的布置应考滤水泵洗水管的水力条件，减少滞留或涡流。参数选取水力停留时间HRT1H；有效水深H140M；超高H205M。集水池的尺寸为LBH7545M3424水利循环澄清池由于生物制药废水中悬浮物（SS）浓度较高，加药后利用水力进行搅拌，絮凝沉淀，此池兼有沉淀的作用，有足够的水力停留时间，保证后续处理构筑物能连续运行。参数选取1上升流速为0710MM/S；2高度为2030M；3悬浮层高度34M；4停留时间1015H；6参数选取设计流量Q3400M3/D14167M3/H0039M3，回流比为2SQ041设计循环总流量3069喉管流速25M/S；第一絮凝室出口流速006M/S。1V2V第二絮凝室出口流速004M/S；清水区上升流速05MM/S。3V4喉管混合时间06S。1T7澄清池进出水水质指标如表42所示表42澄清池进出水水质指标水质指标COD（MGL）BOD（MGL）SS（MGL）进水水质50002700600设计去除率101075设计出水水质45002430150425UASB反应器一设计参数1污泥参数设计温度T25容积负荷NV85KGCOD/M3D，污泥为颗粒状，污泥产率01KGMLSS/KGCOD，产气率05M3/KGCOD。2设计水量Q2800M3/D11667M3/H0032M3/S。3水质指标表43UASB反应器进出水水质指标水质指标COD（MGL）BOD（MGL）SS（MGL）进水水质45002430150设计去除率7080/设计出水质1350486150二UASB进水配水系统1设计原则1进水必须要反应器底部均匀分布，确保各单位面积进水量基本相等，防止短路和表面负荷不均；2应满足污泥床水力搅拌需要，要同时考虑水力搅拌和产生的沼气搅拌；3易于观察进水管的堵塞现象，如果发生堵塞易于清除。本设计采用圆形布水器，每个UASB反应器设30个布水点。2设计参数每个池子的流量Q114167/43542M3/H426三相分离器UASB的重要构造是指反应器内三相分离器的构造，三相分离器的设计直接影响气、液、固三相在反应器内的分离效果和反应器的处理效果。对污泥床的正常运行和获得良好的出水水质起十分重要的作用，根据已有的研究和工程经验，三相分离器应满足以下几点要求沉淀区的表面水力负荷2；即ND2/831499/832，取N30个则每个进水口负荷AD2/4/N31499/4/30212M2可设3个圆环，最里面的圆环设5个孔口，中间设10个，最外围设15个，其草图见图C内圈5个孔口设计服务面积S15212106M2折合为服务圆的直径为6731401用此直径用一个虚圆，在该圆内等分虚圆面积处设一实圆环，其上布5个孔口则圆环的直径计算如下314D12/4S1/2MSD621430211中圈10个孔口设计服务面积S110212212M2折合为服务圆的直径为3614360421则中间圆环的直径计算如下3146362D22/4S2/2则D252M外圈15个孔口设计服务面积S315212318M2折合为服务圆的直径为091438604321则中间圆环的直径计算如下31492D32S3/2则D378M布水点距反应器池底120MM；孔口径15CM78052060图CUASB布水系统示意图16三相分离器的设计（1）气液分离设计由图可知，欲达到气液分离的目的，上、下两组三角形集气罩的斜边必须重叠，重叠的水平距离（AB的水平投影）越大，气体分离效果越好，去除气泡的直径越小，对沉淀区固液分离效果的影响越小，所以，重叠量的大小是决定气液分离效果好坏的关键。由反应区上升的水流从下三角形集气罩回流缝过渡到上三角形集气罩回流缝再进入沉淀区，其水流状态比较复杂。当混合液上升到A点后将沿着AB方向斜面流动，并设流速为VA，同时假定A点的气泡以速度VB垂直上升，所以气泡的运动轨迹将沿着VA和VB合成速度的方向运动，根据速度合成的平行四边形法则，则有BCDVAB要使气泡分离后进入沉淀区的必要条件是AVAB在消化温度为25，沼气密度112G/L；水的密度9970449KG/M3；G1水的运动粘滞系数V00089104M2/S；取气泡直径D001CM根据斯托克斯（STOKES）公式可得气体上升速度VB为182DGVGBVB气泡上升速度CM/S；G重力加速度CM/S2；碰撞系数，取095；废水的动力粘度系数，G/CMS，V。HMSCVB9621/6095081112470895232水流速度,HMVA62校核1536792ABV80ABC，故设计满足要求。VABQFCHDEBAH3H4H52H1GI图D三相分离器设计计算草图（2）每日产泥量为37350850134001031079MLSS/DX则每个UASB每日产泥量为W1097/426975MLSS/D可用200MM的排泥管，每天排泥一次。（3）每日产气量G37260850534001035397M3/D2249M3/H储气柜容积一般按照日产气量的2540设计，大型的消化系统取高值，小型的取低值，本设计取38。储气柜的压力一般为23KPA，不宜太大。17SBR反应池的计算1污泥泥龄和剩余污泥量的确定硝化所需量低好氧污泥龄的计算SN1/101315TFSSN消化所需最低好氧污泥龄D；消化菌比生长速率D1，047D1；FS安全系数，其值取决于污水厂规模，一般地，FS值应取2330左右，本设计取FS25；T污水温度，25。1/047110315252533DSN活性污泥利用硝态氮中的氧的能力（即反硝化能力）ATMNOXABODN9275080351140TSRMM0活性污泥在好氧条件下每去除1KGBOD氧的消耗量KG，的设计最大0M值为16KG；SR包括硝化阶段和反硝化阶段的有效污泥泥龄D。SRNDTAXNO156243反硝化能力，即每利用1KGBOD所能反硝化的氮量KG；BODN3A修正系数，当反应器交替连续进水时，A1。KGBODN094192375083系统所需反硝化的氮量可根据氮量平衡求得NO3NDTNITNEBOD004BOD004微生物增殖过程中结合到体内的氮量，随剩余污泥排出系统（MG/L）TNI、TNE进、出水总氮浓度MG/LNO3ND801223400459MG/L系统的总污泥泥龄STSTSRTC/TRTR有效反应时间H，TR4H；TC循环时间H；TS沉降时间H，TS1H；TD排水时间H，TD05H。TCTRTSTD410555HST5155/47D以干固体计的剩余污泥量KG/D/190EISTHSRHBODPSQYFBYQSQ进水设计流量M3/D；BOD进水有机物浓度KG/M3；SSI、SSE曝气池进出水悬浮固体SS浓度KG/M3；YH异氧微生物的增殖率KGDS/KGBOD，YH0506，本设计取06；YSS能水解的悬浮固体固体部份，YSS0506，本设计取06；SR有效污泥泥龄D；BH异养微生物的内源呼吸速率自身氧化率，BH008D1；FTH异养性微生物生长温度修正系数，FTH1072T1520。DKGSP/4521078340620815/960123403每个SBR反应器中所贮存的污泥总量STPSPST/NB4527/4791KG/D2SBR反应器贮水容积的确定每个SBR反应器的贮水容积VM3VQTQTC/NB1416755/4195M33污泥沉降速度的计算和反应器尺寸的确定污泥的沉降速度VSM/H根据边界条件用试算法可求得下式中反应器的高度和面积。其具体过程为先假设反应器高度HTWL，用下式即可求得面积ASDSTPWLHVTSVIA60/1650HS撇水水位和污泥泥面之间的最小安全距离，一般在0609M左右，本设计取09M假设HTWL50M，由上式知90156/05107965AA解得A8643M2反应器的有效容积VAHTWL8643504322M2HV/A195/8643226MH最高水位和最低水位之间的高度差，也称撇水高度M，一般其最大值在2022M左右VS650/MLSSSVIMLSS在最高水位HTWL时MLSS的浓度KG/M3MLSSSTP/V791/4322183KG/M3VS650/183150237M/H单座SBR反应器的尺寸SBR反应器有效水深50M，超高05M，则SBR总高为55MSBR反应器的面积为8643M2设SBR反应器的长宽比为21则反应器宽为66M，长为132M4曝气系统和撇水系统的设计4需氧量的确定OAQLRBVNWO混合液每日需氧量KGO2/D；A氧化每公斤BOD需氧公斤数KGO2/KGBOD，一般为042053，本设计取05；B污泥自身氧化需氧率KGO2/KGMLVSSD，一般为0110188，本设计取015；LR去除的BOD浓度KG/M3，LR2341871030215KG/M3；NW混合液挥发性悬浮物MLVSS浓度KG/M3，NWFNW；F系数,一般0708,本设计取07KG/M3；NW混合液悬浮物MLSS浓度。则205342150420718697/OKGOD供氧速率RO/246977/242907KGO2/H供氧量的计算采用鼓风曝气方式，用SX1型曝气器，其技术参数为氧转移效率69，氧动力效率1522，服务面积12M2/个，曝气器出口高出池底350500MM，适合曝气池水深45M。本设计取氧转移效率为8，曝气口安装在距池底04M高处，故淹没深度为46M，据资料2查得计算温度为20时，溶解氧饱和度CS20917MG/L，最高水温采用25，CS25838MG/L。扩散器出口处的绝对压力为2461035/BPKGCM空气离开曝气池水面时氧的百分浓度QTQT2791EAEA曝气器的氧转移效率，本设计取EA8。QT1965208791反应器中溶解氧的饱和度为2515968310/0642042BTSBSPQCMGL2015997/SBMGL则脱氧清水的充氧量为200250514SBSTRCRD氧转移折算系数；D氧溶解度折算系数；气压修正因子。取D08，095，CT2MG/L，10。252907143/8502TRKGOH供气量的计算3304318/8/MINSGHEA布气系统的计算反应池的平面面积为6613243485M2每个扩散器的服务面积取175M2，则需扩散器3458/175199个取200个扩散器，每个反应器需50个布气系统设计草图如下图D5排，每排10个图ESBR反应器布气系统设计设计草图空气管路系统计算按SBR的平面图，布置空气管道，在相邻的两个SBR反应器的隔墙上设一根配气干管，共设两根，在每根干管上设5对配气竖管，共20根竖管则每根竖管的供气量为1848/20924M3/H每个空气扩散器的配气量为1848/503696M3/H空气管路的计算草图见下图见下表表A空气管道计算表管段编号管段长度LM空气流量M3/H空气流速VM/S管径DMM配件当量长度L0MLL0M损失H1H2MM12918481046250三通1弯头1大小头1192282100742382924817200闸门1弯头1四通180162478634257392654200四通1大小头16085163945255544872150四通13762300156253696581150四通1大小头14368156767251848654100四通1大小头1265123867877592445385闸门1三通14812553569890636964325506271其中L0555KD12L0管道当量长度M；D管径M；K长度折算系数,按管件不同类型确定。H1H2ILL0，I661V1924/D1281由上表可知空气管道系统的总压力损失为H1H22723398267KPA扩散器的压力损失取50KPA。则总压力损失为26750767KPA为安全起见，设计取值为98KPA，P损98KPA则鼓风机所需压力为P504989855KPA，又GS308M3/MIN根据所需压力和空气量采用下列