温哥华牡丹国际大酒店模板施工方案(doc 37)

温哥华牡丹国际大酒店项目工程模板施工方案四川川建建筑安装工程有限公司温哥华牡丹国际大酒店工程模板施工方案四川川建建筑安装工程有限公司版次提交日期版本编制人审核人批准人温哥华牡丹国际大酒店项目工程模板施工方案四川省川建建筑安装工程有限公司1目录一、工程概况1三、模板的设计与结构计算2四、模板及支模系统的检查30五、砼浇筑过程中检查注意事项30六、拆除程序和注意事项31七、模板的质量要求及安全保证措施31八、质量管理网络33九、安全文明施工管理网络35温哥华牡丹国际大酒店项目工程模板施工方案四川省川建建筑安装工程有限公司0一、工程概况温哥华牡丹国际大酒店项目工程是由四川省川建建筑安装工程有限公司承建，该工程位于彭州市牡丹大道北段西侧、行政中路1号，总建筑面积10893365M,框架剪力墙结构，主体24层（其中地上24层，地下1层），总高度9395M。地下室层高480M，首层590M，二层6M，三层51M、四层35M、设备层215M/标准层350M。以下是各层梁板主要的结构尺寸。首层板厚120MM，梁截面尺寸200350、300400、350450、300500、300550、300700、300750、450650、450750、450900、5001200、6001500二层板厚120MM，梁截面尺寸200350、300400、350450、300500、300550、300700、300750、450650、450750、450900、450850、4501500、4501800、5001200、5002000、6001500；三层板厚120MM，梁截面尺寸200350、300400、350450、300500、300550、300700、300750、450650、450750、450900、450850、4501500、4501400、4501800、5001200、5002000、6001500；四层板厚150MM，梁截面尺寸200350、300400、350450、300500、300550、300650、450650、450700；设备层板厚150MM，梁截面尺寸200350、300400、350450、300500、300550、300650、450650、450700；标准层板厚150MM，梁截面尺寸200350、300400、350450、300500、300550、300650、450650、450700；屋面板厚150MM，梁截面尺寸温哥华牡丹国际大酒店项目工程模板施工方案四川省川建建筑安装工程有限公司1200350、300400、350450、300500、300550、300650、450650、450700；二、支模的施工部署及程序1、支模的施工部署综合考虑配置三层钢管排架，一层竖向模板，三层水平模板，待第三层砼浇筑结束后方可拆除一层支撑，且上下层钢管排架位置要对正。2、支模的施工程序在楼面上弹结构尺寸控制线搭设钢管排架、立框架梁底模、平板模板绑扎柱、墙钢筋并验收支剪力墙、柱模板绑扎框架梁钢筋支梁边模验收梁、板钢筋浇筑砼预埋管道，整理并验收钢筋立框架梁侧模绑扎平板钢筋立框架梁侧模预埋预留管道验收钢筋浇筑楼层混凝土洒水养护三、模板的设计与结构计算1、墙、柱模板材料要求钢管立杆、大小横杆均采用48钢管，壁厚35MM，材质应符合规范要弯曲、变形、锈蚀钢管或已被打过孔眼的钢管不得使用。扣件所使用的扣件应符合规范要求，扣件抗滑移能力F8KN模板选用优质18厚胶合板木枋采用50100松木枋螺栓14螺栓施工方法所有模板均按设计要求事先翻样，在木工制作间制作定形模板，施工现场安装（1）、墙模板本工程地下室剪力墙厚400，高度6M。模板采用散拼装模板，钢筋绑扎好后现场拼装完成，背枋间距不大于300MM，围檩用248钢管和14螺栓组合而成，围檩上、下道间距500MM，两面用14螺杆夹紧，螺杆水平间距600MM,为了保证墙模的侧面刚度和整体性，用钢管支撑与预埋于底板之上钢管连接。详见下图温哥华牡丹国际大酒店项目工程模板施工方案四川省川建建筑安装工程有限公司240位位位位位2A18M下6下50下2下墙模板计算书1）、墙模板基本参数计算断面宽度400MM，高度6000MM，两侧楼板厚度120MM。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置28道，内龙骨采用50100MM木方。外龙骨间距550MM，外龙骨采用单钢管48MM35MM。对拉螺栓布置11道，在断面内水平间距200550550550550550550550550550550MM，断面跨度方向间距550MM，直径16MM。面板厚度18MM，剪切强度14N/MM2，抗弯强度150N/MM2，弹性模量60000N/MM4。木方剪切强度17N/MM2，抗弯强度130N/MM2，弹性模量90000N/MM4。温哥华牡丹国际大酒店项目工程模板施工方案四川省川建建筑安装工程有限公司32162162162162162162162162162162162162162162162162162162162162162162162162162162162005505505505505505505505505505506000MM400MM温哥华牡丹国际大酒店项目工程模板施工方案四川省川建建筑安装工程有限公司4模板组装示意图2）、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值其中C混凝土的重力密度，取24000KN/M3；T新浇混凝土的初凝时间，为0时表示无资料取200/T15，取5714H；T混凝土的入模温度，取20000；V混凝土的浇筑速度，取2500M/H；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1200M；1外加剂影响修正系数，取1000；2混凝土坍落度影响修正系数，取0850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F128800KN/M2考虑结构的重要性系数09，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1095000045000KN/M2考虑结构的重要性系数09，倒混凝土时产生的荷载标准值F20960005400KN/M2。3）、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取022M。荷载计算值Q124500002161405400021613292KN/M面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W2159180180/61166CM3；I2159180180180/121049CM4；温哥华牡丹国际大酒店项目工程模板施工方案四川省川建建筑安装工程有限公司52162162162162162162162162162162162162162162162162162162162162162162162162162162161329KN/MAB计算简图00480065弯矩图KNM1131741521351411461441433144144131314414414141414141414141414141414141414141414141414141414141313144144131314414611135152174113剪力图KN变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下216216216216216216216216216216216216216216216216216216216216216216216216216216216972KN/MAB变形计算受力图02160011变形图MM经过计算得到从左到右各支座力分别为N11132KNN23255KNN32767KNN42898KNN52863KN温哥华牡丹国际大酒店项目工程模板施工方案四川省川建建筑安装工程有限公司6N62872KNN72870KNN82870KNN92870KNN102870KNN112870KNN122870KNN132870KNN142870KNN152870KNN162870KNN172870KNN182870KNN192870KNN202870KNN212870KNN222870KNN232872KNN242863KNN252898KNN262767KNN273255KNN281132KN最大弯矩M0065KNM最大变形V0216MM1抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值F006510001000/116605575N/MM2面板的抗弯强度设计值F，取1500N/MM2；面板的抗弯强度验算FF,满足要求2抗剪计算可以不计算截面抗剪强度计算值T317380/2215926180000671N/MM2截面抗剪强度设计值T140N/MM2抗剪强度验算TT，满足要求3挠度计算温哥华牡丹国际大酒店项目工程模板施工方案四川省川建建筑安装工程有限公司7面板最大挠度计算值V0216MM面板的最大挠度小于2159/250,满足要求4）、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载Q1202245001402254013292KN/M挠度计算荷载标准值Q02245009720KN/M按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下均布荷载Q7311/055013292KN/M最大弯矩M01QL201132920550550402KNM最大剪力Q060550132924386KN最大支座力N110550132928042KN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W50010001000/68333CM3；I500100010001000/1241667CM4；1抗弯强度计算抗弯计算强度F0402106/833333483N/MM2抗弯计算强度小于130N/MM2,满足要求2抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下Q06QL截面抗剪强度必须满足T3Q/2BHT截面抗剪强度计算值T34386/2501001316N/MM2截面抗剪强度设计值T170N/MM2抗剪强度计算满足要求3挠度计算温哥华牡丹国际大酒店项目工程模板施工方案四川省川建建筑安装工程有限公司8最大变形V0677971755004/100900000416666680161MM最大挠度小于5500/250,满足要求5）、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。200550550550550550550550550550550180804KN804KN804KN804KN804KN804KN804KN804KN804KN804KN804KN804KN804KN804KN804KN804KN804KN804KN804KN804KN804KN804KN804KN804KN804KN804KN804KN804KNAB支撑钢管计算简图14070600支撑钢管弯矩图KNM00080480413855815812242410288798790750757297291359555525025010549821781786266266246241811819851060255255495491353700701051059099091132328328476476128179179101401481881811493453454594591263804804000支撑钢管剪力图KN变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下200550550550550550550550550550550180588KN58KN58KN58KN58KN58KN58KN58KN58KN58KN58KN58KN58KN58KN58KN58KN58KN58KN58KN58KN58KN58KN58KN58KN58KN58KN58KN58KNAB支撑钢管变形计算受力图温哥华牡丹国际大酒店项目工程模板施工方案四川省川建建筑安装工程有限公司904710080支撑钢管变形图MM经过连续梁的计算得到最大弯矩MMAX1407KNM最大变形VMAX0471MM最大支座力QMAX21890KN抗弯计算强度F1407106/5080000027697N/MM2支撑钢管的抗弯计算强度大于2050N/MM2,不满足要求支撑钢管的最大挠度小于5500/150与10MM,满足要求6）、对拉螺栓的计算计算公式NNFA其中N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积MM2；F对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/MM2；对拉螺栓的直径MM16对拉螺栓有效直径MM14对拉螺栓有效面积MM2A144000对拉螺栓最大容许拉力值KNN24480对拉螺栓所受的最大拉力KNN21890对拉螺栓强度验算满足要求6）、地下室外墙及水池墙模板所有防水要求的地下室墙及水池壁均与底板一起浇筑高出底板50CM并温哥华牡丹国际大酒店项目工程模板施工方案四川省川建建筑安装工程有限公司10按设计要求设置防水，地下室外墙内衬墙，厚400，考虑砼的压力，模板在施工前，按剪力墙的螺栓间距（水平方向400，垂直方向500），在地下连续墙上打入14的膨胀螺栓，再用12止水螺栓与膨胀螺栓焊接，双面焊。止水钢板的安装用2根16的钢筋长150MM500进行固定，防止浇筑砼产生变形。下双面焊接地下连续墙340钢板底板面1214膨胀螺栓下548（2）、柱模板柱模安装，设“”形包箍和14螺栓拉接紧固，包箍垂直间距500，第一道包箍距柱脚不大于200。柱模构造如下图温哥华牡丹国际大酒店项目工程模板施工方案四川省川建建筑安装工程有限公司11柱模构造及安装方法1）、模板用胶合板制作，做到拼缝应严密，板缝不大于15MM。2）、木托方选用50100木方，大面尺寸应一致，小面不得弯曲变形，无死结，无断裂。3）、包箍选用50100木方，小面应平直。4）、脚垫有固定模板，防止下口漏浆的作用，安装方法是按柱断面尺寸制作框形脚垫板，板厚18，宽100。安装时，按柱脚位置线确定位置，按设计要求调整标高，使其平整后用钢钉固定。5）、模板阻筋用12制作，长度250，在混凝土终凝前插入柱脚位置线外测，3050505050A柱筋组筋脚垫模板包箍套管螺栓用于230长柱设四道A托方间距30A温哥华牡丹国际大酒店项目工程模板施工方案四川省川建建筑安装工程有限公司12或脚垫外侧，每边二根，露出长度100。6）、穿心螺栓，当柱截面尺寸11501150时，中心二道拉紧螺栓，垂直间距400MM，柱截面尺寸700700时，中心加一道螺栓，垂直间距500，螺栓直径14。柱模板的验算方法柱模板支撑计算书1）、柱模板基本参数柱模板的截面宽度B1000MM，B方向对拉螺栓2道，柱模板的截面高度H1200MM，H方向对拉螺栓2道，柱模板的计算高度L3600MM，柱箍间距计算跨度D550MM。柱箍采用双钢管48MM35MM。柱模板竖楞截面宽度50MM，高度100MM。B方向竖楞5根，H方向竖楞6根。面板厚度18MM，剪切强度14N/MM2，抗弯强度150N/MM2，弹性模量60000N/MM4。木方剪切强度16N/MM2，抗弯强度130N/MM2，弹性模量95000N/MM4。10002372372372373331200229230230229230400柱模板支撑计算简图温哥华牡丹国际大酒店项目工程模板施工方案四川省川建建筑安装工程有限公司132）、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值其中C混凝土的重力密度，取24000KN/M3；T新浇混凝土的初凝时间，为0时表示无资料取200/T15，取5714H；T混凝土的入模温度，取20000；V混凝土的浇筑速度，取2500M/H；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3000M；1外加剂影响修正系数，取1000；2混凝土坍落度影响修正系数，取0850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F140540KN/M2考虑结构的重要性系数09，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1094000036000KN/M2考虑结构的重要性系数09，倒混凝土时产生的荷载标准值F20930002700KN/M2。3）、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下2372372372584KN/MAB面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距055M。荷载计算值Q123600005501402700055025839KN/M温哥华牡丹国际大酒店项目工程模板施工方案四川省川建建筑安装工程有限公司14面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W5500180180/62970CM3；I5500180180180/122673CM4；1抗弯强度计算FM/WF其中F面板的抗弯强度计算值N/MM2；M面板的最大弯距NMM；W面板的净截面抵抗矩；F面板的抗弯强度设计值，取1500N/MM2；M0100QL2其中Q荷载设计值KN/M；经计算得到M010012019800141485023702370146KNM经计算得到面板抗弯强度计算值F014610001000/297004907N/MM2面板的抗弯强度验算FF,满足要求2抗剪计算可以不计算T3Q/2BHT其中最大剪力Q06001201980014148502373682KN截面抗剪强度计算值T336820/2550000180000558N/MM2截面抗剪强度设计值T140N/MM2抗剪强度验算TT，满足要求3挠度计算V0677QL4/100EIVL/250面板最大挠度计算值V温哥华牡丹国际大酒店项目工程模板施工方案四川省川建建筑安装工程有限公司150677198002384/10060002673000266MM面板的最大挠度小于2375/250,满足要求4）、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下5505505501116KN/MAB竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0237M。荷载计算值Q123600002371402700023711158KN/M按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下均布荷载Q6137/055011158KN/M最大弯矩M01QL201111580550550338KNM最大剪力Q060550111583682KN最大支座力N110550111586750KN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W50010001000/68333CM3；I500100010001000/1241667CM4；1抗弯强度计算抗弯计算强度F0338106/833333405N/MM2抗弯计算强度小于130N/MM2,满足要求2抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下温哥华牡丹国际大酒店项目工程模板施工方案四川省川建建筑安装工程有限公司16Q06QL截面抗剪强度必须满足T3Q/2BHT截面抗剪强度计算值T33682/2501001105N/MM2截面抗剪强度设计值T160N/MM2抗剪强度计算满足要求3挠度计算最大变形V0677855055004/100950000416666680134MM最大挠度小于5500/250,满足要求5）、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载PP12360014027002370550614KN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。463333463307KN614KN614KN614KN307KNAB支撑钢管计算简图03290398支撑钢管弯矩图KNM212212095095708708307307307307708708095095212212支撑钢管剪力图KN温哥华牡丹国际大酒店项目工程模板施工方案四川省川建建筑安装工程有限公司17变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下463333463235KN470KN470KN470KN235KNAB支撑钢管变形计算受力图00880014支撑钢管变形图MM经过连续梁的计算得到最大弯矩MMAX0397KNM最大变形VMAX0088MM最大支座力QMAX10152KN抗弯计算强度F0397106/1016000003908N/MM2支撑钢管的抗弯计算强度小于2050N/MM2,满足要求支撑钢管的最大挠度小于4633/150与10MM,满足要求6）、B方向对拉螺栓的计算计算公式NNFA其中N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积MM2；F对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/MM2；对拉螺栓的直径MM14对拉螺栓有效直径MM12对拉螺栓有效面积MM2A105000对拉螺栓最大容许拉力值KNN17850对拉螺栓所受的最大拉力KNN10152对拉螺栓强度验算满足要求温哥华牡丹国际大酒店项目工程模板施工方案四川省川建建筑安装工程有限公司187）、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载PP12360014027002300550594KN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。530400530297KN594KN594KN594KN594KN297KNAB支撑钢管计算简图04130563支撑钢管弯矩图KNM267267031031625625594594000000594594625625031031267267支撑钢管剪力图KN变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下530400530228KN455KN455KN455KN455KN228KNAB支撑钢管变形计算受力图温哥华牡丹国际大酒店项目工程模板施工方案四川省川建建筑安装工程有限公司1901660028支撑钢管变形图MM经过连续梁的计算得到最大弯矩MMAX0563KNM最大变形VMAX0166MM最大支座力QMAX12192KN抗弯计算强度F0563106/1016000005541N/MM2支撑钢管的抗弯计算强度小于2050N/MM2,满足要求支撑钢管的最大挠度小于5300/150与10MM,满足要求8）、方向对拉螺栓的计算计算公式NNFA其中N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积MM2；F对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/MM2；对拉螺栓的直径MM14对拉螺栓有效直径MM12对拉螺栓有效面积MM2A105000对拉螺栓最大容许拉力值KNN17850对拉螺栓所受的最大拉力KNN12192对拉螺栓强度验算满足要求2、梁、板模板梁板支撑系统构造图（1）、梁板模板的构造要求1）、立杆间距见下表梁板截面尺寸纵向间距横向间距备注温哥华牡丹国际大酒店项目工程模板施工方案四川省川建建筑安装工程有限公司20主梁500750400400顶端横杆采用双扣件板厚200900900顶端横杆采用双扣件2）、水平拉杆各立杆间布置双向水平拉杆，纵横向都拉通,上、下设一道，其余间距为1500。3）、剪刀撑主梁部位及通过柱头的次梁两侧立杆，均应设剪刀撑。为使梁中部两排立杆荷载分散到外侧两排立杆上，并确保该梁底和排架上端的稳定，在顶部每隔1000设一道“八”字斜撑，斜撑与水平夹角在4560之间。4）、扫地杆距地250搭设，纵横向拉通。5）、垫板地下室及首层采用50100木枋。6）、梁底跨度大于及等于4M时，跨当中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的千分之一至三。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。悬桃梁均需在悬臂端起拱06。（2）、模板荷载计算现以一层梁4500850，净跨为115M，层高为590M板厚120进行计算梁450850钢筋砼荷载045085251211475KN/M模板及支撑荷载085045120459KN/M施工人员及施工设备自重25045141575KN/M振动活载2004514126KN/M小计14769KN/M板200厚，层高59M模板及支撑08512102KN/MM2钢筋砼楼板012251236KN/MM2施工人员及施工设备自重251435KN/MM2振动活载21428KN/MM2温哥华牡丹国际大酒店项目工程模板施工方案四川省川建建筑安装工程有限公司21小计1092KN/MM2（3）楼板模板扣件钢管支撑架计算书计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）。计算依据2施工技术20023扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。计算参数模板支架搭设高度为60M，立杆的纵距B090M，立杆的横距L090M，立杆的步距H150M。面板厚度18MM，剪切强度14N/MM2，抗弯强度150N/MM2，弹性模量60000N/MM4。木方50100MM，间距300MM，剪切强度13N/MM2，抗弯强度130N/MM2，弹性模量95000N/MM4。梁顶托采用钢管4835MM。模板自重030KN/M2，混凝土钢筋自重2500KN/M3，施工活荷载300KN/M2。扣件计算折减系数取100。图楼板支撑架立面简图温哥华牡丹国际大酒店项目工程模板施工方案四川省川建建筑安装工程有限公司22图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为4835。1）、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值Q12500002000900030009004770KN/M活荷载标准值Q22000100009002700KN/M面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W9000180180/64860CM3；I9000180180180/124374CM4；1抗弯强度计算FM/WF其中F面板的抗弯强度计算值N/MM2；M面板的最大弯距NMM；W面板的净截面抵抗矩；F面板的抗弯强度设计值，取1500N/MM2；M0100QL2其中Q荷载设计值KN/M；经计算得到M01001204770142700030003000086KNM经计算得到面板抗弯强度计算值F温哥华牡丹国际大酒店项目工程模板施工方案四川省川建建筑安装工程有限公司23008610001000/486001760N/MM2面板的抗弯强度验算FF,满足要求2抗剪计算可以不计算T3Q/2BHT其中最大剪力Q0600120477014270003001711KN截面抗剪强度计算值T317110/2900000180000158N/MM2截面抗剪强度设计值T140N/MM2抗剪强度验算TT，满足要求3挠度计算V0677QL4/100EIVL/250面板最大挠度计算值V067747703004/10060004374000100MM面板的最大挠度小于3000/250,满足要求2）、支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。1荷载的计算1钢筋混凝土板自重KN/MQ1125000020003001500KN/M2模板的自重线荷载KN/MQ12030003000090KN/M3活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载KN/M经计算得到，活荷载标准值Q21000200003000900KN/M静荷载Q1120150012000901908KN/M活荷载Q214009001260KN/M计算单元内的木方集中力为1260190809002851KN2木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下均布荷载Q2851/09003168KN/M温哥华牡丹国际大酒店项目工程模板施工方案四川省川建建筑安装工程有限公司24最大弯矩M01QL2013170900900257KNM最大剪力Q06090031681711KN最大支座力N11090031683136KN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W50010001000/68333CM3；I500100010001000/1241667CM4；1木方抗弯强度计算抗弯计算强度F0257106/833333308N/MM2木方的抗弯计算强度小于130N/MM2,满足要求2木方抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下Q06QL截面抗剪强度必须满足T3Q/2BHT截面抗剪强度计算值T31711/2501000513N/MM2截面抗剪强度设计值T130N/MM2木方的抗剪强度计算满足要求3木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1590KN/M最大变形V0677159090004/100950000416666680178MM木方的最大挠度小于9000/250,满足要求3）、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P3136KN均布荷载取托梁的自重Q0046KN/M。温哥华牡丹国际大酒店项目工程模板施工方案四川省川建建筑安装工程有限公司25900900900314KN314KN314KN314KN314KN314KN314KN314KN314KN005KN/MAB托梁计算简图07320898托梁弯矩图KNM37372058057257258572572473472158157157158472473572572258257057058372373托梁剪力图KN变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下900900900157KN157KN157KN157KN157KN157KN157KN157KN157KN005KN/MAB托梁变形计算受力图09900069托梁变形图MM经过计算得到最大弯矩M0897KNM经过计算得到最大支座F10448KN经过计算得到最大变形V0990MM顶托梁的截面力学参数为温哥华牡丹国际大酒店项目工程模板施工方案四川省川建建筑安装工程有限公司26截面抵抗矩W508CM3；截面惯性矩I1219CM4；1顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度F0897106/105/5080016817N/MM2顶托梁的抗弯计算强度小于2150N/MM2,满足要求2顶托梁挠度计算最大变形V0990MM顶托梁的最大挠度小于9000/400,满足要求4）、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取800KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。5）、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1静荷载标准值包括以下内容1脚手架钢管的自重KNNG1012960000775KN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。2模板的自重KNNG20300090009000243KN3钢筋混凝土楼板自重KNNG3250000200090009004050KN经计算得到，静荷载标准值NGNG1NG2NG35068KN。2活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ10002000090009002430KN温哥华牡丹国际大酒店项目工程模板施工方案四川省川建建筑安装工程有限公司273不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N120NG140NQ6）、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N立杆的轴心压力设计值，N948KN轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L0/I查表得到；I计算立杆的截面回转半径CM；I158A立杆净截面面积CM2；A489W立杆净截面抵抗矩CM3；W508钢管立杆抗压强度计算值N/MM2；F钢管立杆抗压强度设计值，F20500N/MM2；L0计算长度M；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式1或2计算L0K1UH1L0H2A2K1计算长度附加系数，按照表1取值为1167；U计算长度系数，参照扣件式规范表533；U1700A立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；A030M；公式1的计算结果L0116717001502976M2976/15818834502039483/020348995479N/MM2，立杆的稳定性计算F,满足要求公式2的计算结果L01500203002100M2100/1581329110386温哥华牡丹国际大酒店项目工程模板施工方案四川省川建建筑安装工程有限公司289483/038648950183N/MM2，立杆的稳定性计算F,满足要求如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式3计算L0K1K2H2A3K2计算长度附加系数，按照表2取值为1007；公式3的计算结果L0116710071500203002468M2468/15815619302879483/028748967493N/MM2，立杆的稳定性计算F,满足要求模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。7）、楼板模板支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1模板支架的构造要求A梁板模板支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；B立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；C梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2立杆步距的设计A当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；B当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；C支撑架步距以0609M为宜，不宜超过1M。3整体性构造层的设计A当支撑架高度20M或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；B单水平加强层可以每46米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；C双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔1015M设置，四周和中部每1015M设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；D在任何情况下，支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。温哥华牡丹国际大酒店项目工程模板施工方案四川省川建建筑安装工程有限公司294剪刀撑的设计A沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；B中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔1015M设置。5顶部支撑点的设计A最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400MM；B顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200MM；C支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12KN时，可用双扣件；大于12KN时应用顶托方式。6支撑架搭设的要求A严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；B确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；C确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4560NM，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；D地基支座的设计要满足承载力的要求。7施工使用的要求A精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；B严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；C浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。四、模板及支模系统的检查模板及支模系统搭设完毕，必须经安监人员进行检查验收，确认合格后，方可交付使用。发现不合格处，必须立即进行修整，确保砼浇筑时支模系统不位移、不变形、不失稳。检查的主要内容如下1、按本方案检查钢管立杆的位置、间距、垂直度等。2、检查扫地杆、水平拉杆及斜支撑的位置及扣件紧固程度。3、检查立杆上端搁栅与大横杆的搁置间距，探头长度是否偏位等。4、检查是否有损伤的钢管。五、砼浇筑过程中检查注意事项本工程使用泵送砼，砼浇筑速度快，易产生局部砼的堆积量大，造成不温哥华牡丹国际大酒店项目工程模板施工方案四川省川建建筑安装工程有限公司30可预见的外力，使高支模系统超载使用，影响使用安全，为此，砼浇筑过程中应重视下列检查注意事项1、砼浇筑应从短边方向开始，沿长边方向，循序渐进浇筑，保持高支模系统受力均匀，避免产生偏心压力。2、砼浇筑过程中，施工作业面与泵机操作人员要设专人，采用有效通讯工具进行必要联系，防止因水平输送管移动不及时造成砼大量堆积出现超载现象。3、看模人员要坚守岗位，认真检查，发现问题立即修补，防止出现跑模漏浆现象。4、支撑系统检查人员要紧跟砼浇筑进度，不断检查立杆有无移动、上