泰合海纳移民小区一期a地块悬挑式脚手架专项施工方案

泰合海纳移民小区一期A地块悬挑梁脚手架专项施工方案编制人审核人编制单位一、编制依据序号名称编号1建筑施工手册第四版23建筑结构荷载规范GB5000920104建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设备）中国建筑工业出版社5建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ13020116建筑施工高处作业安全技术规程JGJ8020027混凝土结构设计规范GB5001020108建筑地基基础设计规范GB5000720109建筑施工安全检查标准11泰合海纳移民小区一期A地块建筑工程施工图12关于加强对建筑工程所使用“安全网”管理的紧急通知13关于进一步深化脚手架工程专项治理工作的通知二、工程概况及管理目标21、工程概况序号项目内容1工程名称泰合海纳移民小区一期A地块2建设单位靖边县海纳置业有限公司3设计单位中国建筑西北设计研究院有限公司4施工单位陕西金泰铭建筑有限公司5地理位置靖边县南环路三中西侧6建筑功能商住及物业用房7建筑面积2372360M28建筑层数地下1层，地上18层，局部4层9建筑高度54450M10结构形式及层高框剪结构11脚手架形式本工程28层搭设临时落地式脚手架，脚手架搭设高度为32米，从8层梁板采用16工字钢分段悬挑搭设。12外脚手架主要尺寸立杆横向间距085米，纵向间距135米，步距175米。13落地架最大搭设高度32米14悬挑架最大搭设高度20米22管理目标一、本工程外架质量要求达到榆林市质量安全标准化要求。二、安全管理人员持证上岗率100，架子工持证上岗率100，三级教育率100；三、杜绝重大伤亡事故，负伤频率控制在15以内。三、脚手架方案选择及施工工艺泰合海纳移民小区一期A地块住宅楼、商业及物业用房工程位于靖边县南环路三中西侧。该工程由靖边县海纳置业有限公司开发，中国建筑西北设计研究院有限公司设计，西安宏建工程建设监理咨询有限公司监理，陕西金泰铭建筑有限公司施工，本工程建筑面积2372360M2。外脚手架采用4830MM钢管双排搭设。根据本工程的特点，本工程脚手架采用落地式双排脚手架和悬挑式脚手架1、悬挑（采用16工字钢125钢丝绳20花篮螺丝15绳卡）进行施工。2、918层采用悬挑式脚手架，从9层开始进行分段悬挑，悬挑次数为4次至顶，每次悬挑段高度四、材料准备1、钢管脚手架钢管选用现行国家标准直逢电焊钢管（GB/T13793）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T700）中Q235A级钢要求。钢管尺寸选用4830MM，钢管上严禁打孔。2、扣件扣件采用可锻铸铁制作，其材质符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，并应做防锈处理，且螺栓扭紧力矩达4065NM，连墙件的材质应符合现行标准碳素钢结构（GB/T700）中Q235A级钢要求。脚手板采用毛竹片横向编制的竹笆。3、连墙件、密目网、竹串铺板连墙件的材质应符合现行标准碳素钢结构（GB/T700）中Q235A级钢要求。外架采用草绿色阻燃密目网全封闭维护，密目网规格ML186，网目密度为2000目/100CM2，（密目网要有合格证，冲击报告，在安全站备案过，符合标准才能使用）。脚手板采用毛竹片横向编制的竹笆。五、外架基础处理整个落地脚手架基础落在地下室顶板（C30砼、200厚板），东侧脚手架从3层采用悬挑脚手架，悬挑高度186米。六、结构形式1、设计立杆横距085M,纵距135M（局部转角处小于15M），大横杆步距175M，墙体的连墙件逐层按三跨布置。、立杆脚手架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200MM处的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，接头交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆两个相邻接头在高度方向错开的距离应大于500MM，各接头中心至主节点的距离小于600MM，架体离墙或挑板不大于250MM，立杆顶端应高出女儿墙上皮12M，高出檐口15M，开口架体要连续设置横向斜撑至架体顶部。、纵向水平杆纵向水平杆应设在立杆内侧，其长度不小于3跨，接长采用对接扣件连接，两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步、同跨内，不同步、不同跨两个相邻接头在水平方向应错开500MM，各接头中心至最近主节点的距离小于400MM，横向水平杆采用直角扣件固定在纵向水平杆上，上铺设竹跳板。、横向水平杆主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距离不应大于150MM2、竹跳板铺设竹跳板铺设应沿主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角用直径16的镀锌铁丝固定在横向水平杆上，顶层满铺。3、连墙件布置应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300MM，且逐层按三跨预埋拉结点，采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，连墙件采用单扣件连接。脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步，每搭完一步脚手架后，应按规范要求校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。4、脚手架搭设三步架以上时，即应绑设栏杆、挡脚板、斜撑和剪刀撑，防护栏杆设一道栏杆，脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑和横向斜撑，每道剪刀撑跨越立杆的根数当为45度时最多为7根，60度时最多为5根。每道剪刀撑斜杆与地面的倾角宜为45度60度之间，剪刀撑杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1M，应采用不少于3个旋转扣件固定。5、剪刀撑的设置本工程外架剪刀撑采取连续式设置，剪刀撑角度宜在45度60度之间，剪刀撑杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1M，应采用3个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端的边缘距离不应小于10CM，并应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。外架开口处必须由底部至顶部连续设置横向斜支撑。6、安全网脚手架外侧每一步距张设一道18M6M的密目式安全网作立面防护，用18铅丝将网眼全部扣牢固定于大横杆上，结点网在一条直线上，安全网应随施工楼层架设。7、通道口防护棚采用双层竹跳板防护，间距为60CM。安全通道宜靠近外脚手架或建筑物设置，其搭设长度为6M，宽度为4M，高度为45M，防护棚上下层高度不大于60CM。脚手架必须设置纵横向扫地杆，侧面应设置之字撑或剪刀撑，横向立杆之间须设置八字撑，以增强架体整体稳定性，内楼梯应随楼层宽度搭设临边防护，采用双面双栏杆进行防护，中栏杆在06M高度设置，上栏杆在12M处并用旋转扣件固定在立杆上。8、门洞宜采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构体系，斜杆与地面的倾角应在4560度之间，门洞桁架的型式宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150MM，当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上，桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞12步，伸出上下弦杆的杆件端头均应增设一个防滑扣件，该扣件宜紧靠主节点处的扣件。9、洞口防护、电梯井防护、临边防护楼板、屋面及平台等处平面上的洞口，边长25CM50CM的洞口，用竹竹跳板或木板防护，盖板应能防止挪动或移位，边长50CM150CM的洞口，用贯穿于混凝土板内的钢筋构成防护网，上铺遮盖物。边长大于150CM以上的洞口，必须在洞口四周装设防护栏杆，并在洞口下方张挂安全平网，电梯井口采用钢筋网片进行防护，钢筋网格的间距不能大于20CM。10、防电、避雷措施避雷针用12的镀锌圆钢制作，设置于建筑四角的立杆上，高度不小于1M，并将所有最上层的大横杆全部接成避雷网络，接地线应与建筑结构连接，防雷接地装置完成后，要用电阻表测定，要求防雷装置的冲击接电电阻不得大于30欧姆，在施工期间遇有雷雨时，脚手架上的操作人员需要离开脚手架。11、对于施工现场连墙件可能遇到剪力墙的情况，采取在将要预埋连墙件的剪力墙部位用木盒或PVC管包住钢管穿过剪力墙预留洞口（钢管两端采用扣件固定）将连墙件与建筑物进行连接，能够尽量避开的要避开剪力墙部位。七、搭设方法由于本工程在顶板上，基础形式为筏板形式，结合工程实际情况，本工程采用落地式脚手架与悬挑式脚手架相结合的综合搭设方式。落地式脚手架在地下室顶板浇筑完毕并达到强度后，开始搭设，以模板木方作为垫脚。悬挑脚手架从9层楼面开始搭设，脚手架采取多次分段悬挑方式。（一）、落地脚手架搭设方法及要求1、立杆横距085M，纵距135M，大横杆步距175M，墙体的连墙件逐层按三跨布置。2、连墙件预埋每层楼在水平方向不大于405M在封口梁上口预埋短钢管，高出地面200CM，锚固埋深300CM，作为水平拉结外挑钢管架的连墙件。3、落地式脚手架采用2步3跨，刚性连接，楼层高度大于31米的，中间处必须采用钢管包夹柱子的方法作为连接加固方式。4、外架水平防护铺设规格宽250MM长3000MM竹跳板，沿建筑物墙面四周进行满铺，第3步架铺设一道，再每隔5步架铺设一道（1750MM5步875米）；落地架共满铺4道水平防护。5、立柱构造要求（1）立柱接头除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采用对接扣件对接，开口向建筑物一面。（2）立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱拉接头不能在同一步距内，两相邻立柱拉接在高度方向上错开的距离不应小于500MM，各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。（3）立柱采用搭接方式接长应不少于三个扣件连接固定，立柱的搭接的长度不应小于1M，端部扣件的边缘至杆端距离不应小于100MM。（4）脚手架底座上必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200MM处的立柱上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。6、水平杆构造要求（1）纵向水平杆设于横向水平杆之下，固定在立柱的内侧，并采用直角扣件与立柱扣紧，纵水平与立柱的连接采用双扣件固定，以防滑脱。（2）纵向水平杆一般采用对接扣件开口向上连接，也可采用搭接。相邻纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平错开距离不应小于500MM，并应避免设在纵向水平杆的跨中；搭接接头长度不应小于1M，并应等距离设置不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100MM。操作层上非主节点处的横向水平杆宜根据支承脚手板需等间距设置，最大间距不应大于柱距的1/2。7、拉结杆构造要求（1）拉结杆的布置本工程采用钢管和扣件组合的拉结杆，拉结杆采用4835钢管，在第一步大横杆及以上每一层设置二道拉结杆，将架体附着到剪力墙、柱及连梁上。拉结杆与脚手架的连接采用扣件连接，拉结杆与建筑物的连接采用预埋。拉结杆的设备及牢固可靠是关系到脚手架的失稳破坏、倾覆的重要关键。拉结杆宜呈水平并垂直于墙面设置，与脚手架连接的一端可稍为下斜，不容许向上翘。8、支撑构造要求（1）剪刀撑的设置应符合下列要求A每道剪刀撑跨越立柱的根数宜在57根。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6M，斜杆与地面的倾角在45度60度之间。B24M以下的双排脚手架，必须在外侧装立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置，中间每道剪刀撑的净距不应大于15MM。C剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1M及3个旋转扣件，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100MM。D剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150MM。（2）横向支撑的设置应符合下列要求A横向支撑的斜杆应在第一步内，由底至顶层呈之字型连续布置，斜杆应采用十字扣件固定在纵向水平杆上。B架体上开洞的构造柱电梯、井架等运输机械要求在架体上开洞作为出入口，不允许断开立杆，并要求加设斜杆及设置横向支撑预以加强。C洞口处增设的斜杆应采用旋转扣件优先固定在相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线距中心节点距离不应大于150MM。D洞口两侧增设的横向支撑应伸出增设的斜杆端部。E增设的短斜杆端部应用双扣件扣死。F焊接质量要求卡环等均需现场焊接，焊接质量的好坏将直接影响架体的安全，因此必须加强检查，确保焊接质量。焊缝必须饱满、无气孔、咬边、烧伤等焊缝缺陷。焊缝等级达到三级要求，必须确保焊缝焊脚尺寸及长度，起光弧要满足有关规范规定的要求。焊接质量按建筑钢结构焊接规程（JGJ8191）进行检查和评定。所有焊缝必须逐条检查，并验收通过后方可进行油漆等后续工作。（二）、悬挑式脚手架搭设方法及要求1、悬挑架的搭设步骤熟悉方案和图纸放线以便确定悬挑杆件U型环定位杆件与U型环的固定（每个U型环用木楔三方稳牢、严禁焊接）立杆定位转角处摆横向工字钢摆入纵向扫地杆逐根竖立杆（随即与纵向扫地杆紧扣）安放横向扫地杆（与立杆或纵向扫地杆紧扣）安装第一步纵向水平杆和横向水平杆安装第二步纵向水平杆和横向水平杆加设临时抛撑（上端与第二步纵向水平杆紧扣，在设置二道连墙件后可拆除）安装第三、四步纵向水平杆和横向水平杆；设置连墙件安装横向斜撑、增设卸载钢丝绳接立杆加设剪刀撑铺脚手板安装护身栏杆挂设安全网。外架四周从一步架起等距设置双道栏杆至顶层。2、主体部位悬挑梁设计悬挑主梁采用16工字钢，外挑21M、内置15倍的外挑长度。3、U型环制作与设置U型环采用18的钢筋加工制作，U型环的内径宽度为120MM，高度为350MM，U型环必须在钢筋底板筋下，U型环的两角加横向直筋，增设抗拉力，安装工字钢与U型锚卡间隙处用木楔塞紧，再用铁钉固定。每个悬挑梁部位分别设置二道U型环，第一道U型环预埋在结构梁边，并用木楔加固在工字钢的两侧，防止工字钢侧偏，第二道U型环设置在工字钢末端20CM，第二道U型环用木楔加固在工字钢的上侧与预埋卡的间隙处，主要增加工字钢的抗压力，预埋时二环要对正，便于工字钢穿行（如果遇到锚固端遇采光井、电梯井、楼梯间等无法锚固时，采用横向钢管在楼板端锚固，确保锚固端为刚性锚固）。4、作为安全储备，悬挑层主体部位，悬挑端用125的钢丝绳拉吊于上层楼面梁内进行斜拉卸载，外立杆处工字钢底部钢丝绳作为卸载。楼面梁内预埋钢18吊环，每个钢丝绳的绳头不少于3个卡扣卡紧，每个卡扣间隙大于钢丝绳直径的68D，尾部卡扣离绳头预留15CM，卡盖朝主绳安装，并用葫芦收紧。5、悬挑梁上钢管固定方法在悬挑楼层与挑梁上的钢管根据脚手架立杆布置的宽度在工字钢梁上口焊20钢筋柱10CM高，立杆套上钢筋柱，搭设脚手架。6、水平防护悬挑层采用模板、木方进行硬质封闭防护，在每隔3层用竹跳板进行满铺做为水平防护。7、外挑防护棚外挑防护棚从9层开始进行搭设，每隔6层搭设一道（具体示意见剖面图）。八、质量要求脚手架要保证纵成线、横成方、立杆杆身垂直。搭接交替错开，纵向水平杆平直，横向水平杆平齐，立杆间距、步距、纵距、横距等均符合要求，架子剪刀撑连续设置绑牢、架子与建筑物连接牢固，保证架子整体牢固、稳定、安全、适用、美观。九、脚手架拆除方法工程施工完毕经全面检查，确认不再需要脚手架时，由工程负责人签证后，方可进行拆除。1、拆除前全面检查脚手架的扣件连接、拉结杆、支撑体系是否符合安全要求。2、由技术、安全部门逐级进行外架拆除的技术交底工作。3、拆除脚手架，地面设围栏和醒目警戒标志（围栏宽10米左右），并有专人看守，严禁非操作人员入内。4、拆除脚手架前应将存留在脚手架上的材料、杂物等清除干净。5、拆除顺序自上而下，按后装构件先拆、先装后拆、一步一清原则，依次进行，不得上下同时拆除作业，严禁采用踏步式、分段、分立面拆除法。拆除时需分段、分立面进行时，对暂不拆除的脚手架其两端应设置拉结件、栏杆、扶手和挡笆。6、所有拉结件应随脚手架逐层拆除，严禁先将拉结杆整层拆除后再拆除脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设拉结杆加固，端头封堵。7、当脚手架拆至下部最后一根长钢管时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆拉结杆。8、拆下的杆件、竹跳板、安全网等应用垂直运输设备运送地面，严禁从高处向下抛掷，运到地面的杆件、物品等应及时按品种、分规格堆放整齐、妥善保管。十、安全管理1、验收脚手架搭设完毕必须履行验收手续，经安全部门验收合格后，方可使用，否则不得使用，使用中定人、定期检查，发现问题即使整改加固，分段脚手架应分段进行验收，严禁边搭边投入使用，对分段搭设的脚手架，不允许下部在使用的同时在上部进行搭设，使用与搭设应交叉进行。2、保养和检查应设置专职人员进行保养和检查，在特殊气候条件搭设脚手架必须要有可靠的安全保证措施，雨、雪及有六级风以上的天气不得进行搭设作业，大雨、大风后要做全面检查，发现隐患，及时消除。定期检查各杆件的设置和连接、连墙件、支撑、门洞桁架的构造是否符合要求，底座是否松动；立杆是否悬空；扣件是否松动；安全措施是否符合要求。3、荷载外架作业层上的施工荷载应符合设计要求，严禁超载，不得对放建筑装饰材料、垃圾等杂物，架体应经常检查、清理。4、对施工人员的管理脚手架搭设人员必须是经过特殊作业人员安全技术考核管理规则考试合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格后方可上岗。脚手架搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。5、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件，主节点处的纵横向水平杆、连墙件不得在脚手架基础及临近处进行挖掘作业脚手架安装搭设程序锚拉钢筋预埋安装槽钢和斜拉钢丝绳悬挑平台上层屋面施工型钢防锈处理及材料准备搭设钢管脚手架立面及平面封闭处理分段验收日常检查维修处理总体验收落地脚式手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001、建筑地基基础设计规范GB500072002、建筑结构荷载规范GB500092001、钢结构设计规范GB500172003等编制。一、参数信息1脚手架参数内排架距离墙长度为025米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根；脚手架沿墙纵向长度为36000米；采用的钢管类型为4830；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为100；连墙件采用两步三跨，竖向间距35米，水平间距405米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2活荷载参数施工均布活荷载标准值2000KN/M2；脚手架用途结构脚手架；同时施工层数2层；3风荷载参数本工程地处陕西省榆林市，基本风压为004KN/M2；风荷载高度变化系数Z为113，风荷载体型系数S为113；脚手架计算中考虑风荷载作用；4静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值KN/M201227；脚手板自重标准值KN/M20350；栏杆挡脚板自重标准值KN/M0140；安全设施与安全网KN/M20005；脚手板类别竹串片脚手板；栏杆挡板类别栏杆、竹串片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值KN/M20033；脚手板铺设总层数8；单立杆脚手板铺设层数4；5地基参数地基土类型岩石；地基承载力标准值KPA600000；立杆基础底面面积M2060；地基承载力调整系数100。二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1均布荷载值计算小横杆的自重标准值P10033KN/M；脚手板的荷载标准值P2035135/20236KN/M；活荷载标准值Q2135/2135KN/M；荷载的计算值Q120033120236141352213KN/M；小横杆计算简图2强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下最大弯矩MQMAX22130852/802KNM；最大应力计算值MQMAX/W44522N/MM2；小横杆的最大弯曲应力44522N/MM2小于小横杆的抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求3挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值Q00330236135162KN/M；最大挠度V501628504/3842061051078000496MM；小横杆的最大挠度0496MM小于小横杆的最大容许挠度850/1505667与10MM，满足要求三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1荷载值计算小横杆的自重标准值P100330850028KN；脚手板的荷载标准值P2035085135/20201KN；活荷载标准值Q2085135/21147KN；荷载的设计值P120028120201141147/20941KN；大横杆计算简图2强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算M1MAX00800331351350005KNM；集中荷载最大弯矩计算公式如下集中荷载最大弯矩计算M2MAX021309411350271KNM；MM1MAXM2MAX000502710275KNM最大应力计算值0275106/449061327N/MM2；大横杆的最大应力计算值61327N/MM2小于大横杆的抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求3挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位MM；均布荷载最大挠度计算公式如下大横杆自重均布荷载引起的最大挠度VMAX0677003313504/1002061051078000034MM；集中荷载最大挠度计算公式如下集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度小横杆传递荷载P（002802011147）/20688KNV1615068813503/1002061051078001232MM；最大挠度和VVMAXVPMAX003412321265MM；大横杆的最大挠度1265MM小于大横杆的最大容许挠度1350/1509与10MM，满足要求四、扣件抗滑力的计算按规范表517,直角、旋转单扣件承载力取值为800KN，按照扣件抗滑承载力系数100，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为800KN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范525RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取800KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值P100330851/20014KN；大横杆的自重标准值P200331350045KN；脚手板的自重标准值P3035085135/20201KN；活荷载标准值Q2085135/21147KN；荷载的设计值R120014004502011411471918KN；R800KN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容1每米立杆承受的结构自重标准值KN，为01227NG1012270851/20033/175320016002093；NGL10122700330851/200332脚手板的自重标准值KN/M2；采用竹串片脚手板，标准值为035NG2035413508502/2104KN；NGL2035813508502/22079KN；3栏杆与挡脚手板自重标准值KN/M；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为014NG30144135/20378KN；NGL30148135/20756KN；4吊挂的安全设施荷载，包括安全网KN/M2；0005NG4000513532160108KN；NGL40005135320216KN；经计算得到，静荷载标准值NGNG1NG2NG3NG43618KN；NGLNGL1NG1NGL2NGL3NGL47769KN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ20851352/22295KN；风荷载标准值按照以下公式计算其中WO基本风压KN/M2，按照建筑结构荷载规范GB500092001的规定采用WO004KN/M2；UZ风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范GB500092001的规定采用UZ113；US风荷载体型系数取值为1129；经计算得到，风荷载标准值WK0700411311290036KN/M2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式NS12NGL14NQ12776914229512536KN；ND12NG14NQ1236181422957555KN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为NS12NGL08514NQ12776908514229512054KN；ND12NG08514NQ1236180851422957073KN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为MW08514WKLAH2/1008501400361351752/100018KNM；六、立杆的稳定性计算外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。11600米以上立杆稳定性计算。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为立杆的轴向压力设计值N7555KN；计算立杆的截面回转半径I159CM；计算长度附加系数参照扣件式规范表533得K1155；当验算杆件长细比时，取块10；计算长度系数参照扣件式规范表533得15；计算长度,由公式LOKH确定L03032M；长细比LO/I191；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比LO/I的计算结果查表得到0197；立杆净截面面积A424CM2；立杆净截面模量抵抗矩W449CM3；钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；7555/019742490445N/MM2；立杆稳定性计算90445N/MM2小于立杆的抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值N7073KN；计算立杆的截面回转半径I159CM；计算长度附加系数参照扣件式规范表533得K1155；计算长度系数参照扣件式规范表533得15；计算长度,由公式L0KUH确定L03032M；长细比L0/I191；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比LO/I的结果查表得到0197立杆净截面面积A424CM2；立杆净截面模量抵抗矩W449CM3；钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；7072763/019742417574673/44908859N/MM2；立杆稳定性计算8859N/MM2小于立杆的抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求21600米以下立杆稳定性计算。不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为立杆的轴向压力设计值N6268KN；计算立杆的截面回转半径I159CM；计算长度附加系数参照扣件式规范表533得K1155；当验算杆件长细比时，取块10；计算长度系数参照扣件式规范表533得15；计算长度,由公式LOKH确定L03032M；长细比LO/I191；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比LO/I的计算结果查表得到0197；立杆净截面面积A424CM2；立杆净截面模量抵抗矩W449CM3；钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；6268/019742475039N/MM2；立杆稳定性计算75039N/MM2小于立杆的抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值N6027KN；计算立杆的截面回转半径I159CM；计算长度附加系数参照扣件式规范表533得K1155；计算长度系数参照扣件式规范表533得15；计算长度,由公式L0KUH确定L03032M；长细比L0/I191；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比LO/I的结果查表得到0197立杆净截面面积A424CM2；立杆净截面模量抵抗矩W449CM3；钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；6026918/019742417574673/449076069N/MM2；立杆稳定性计算76069N/MM2小于立杆的抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算NLNLWN0风荷载标准值WK0036KN/M2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积AW14175M2；按规范541条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力KN,N05000KN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值KN，按照下式计算NLW14WKAW0709KN；连墙件的轴向力设计值NLNLWN05709KN；连墙件承载力设计值按下式计算NFAF其中轴心受压立杆的稳定系数；由长细比L0/I250/159的结果查表得到0958，L为内排架距离墙的长度；又A424CM2；F205N/MM2；连墙件轴向承载力设计值为NF095842410420510383269KN；NL5709NF83269,连墙件的设计计算满足要求连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到NL5709小于单扣件的抗滑力8KN，满足要求连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求PFG地基承载力设计值FGFGKKC6000KPA；其中，地基承载力标准值FGK6000KPA；脚手架地基承载力调整系数KC1；立杆基础底面的平均压力PN/A12591KPA；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N7555KN；基础底面面积A06M2。P12591FG6000KPA。地基承载力满足要求悬挑式脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001、建筑结构荷载规范GB500092001、钢结构设计规范GB500172003等规范编制。一、参数信息1脚手架参数内排架距离墙长度为115米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根；脚手架沿墙纵向长度为36000米；采用的钢管类型为4830；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数100；连墙件布置取两步三跨，竖向间距35米，水平间距405米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2活荷载参数施工均布荷载KN/M22000；脚手架用途结构脚手架；同时施工层数2层；3风荷载参数本工程地处陕西省榆林市，查荷载规范基本风压为0040，风荷载高度变化系数Z为0840，风荷载体型系数S为1130；计算中考虑风荷载作用；4静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值KN/M201227；脚手板自重标准值KN/M20350；栏杆挡脚板自重标准值KN/M0140；安全设施与安全网自重标准值KN/M20005；脚手板铺设层数6层；脚手板类别竹串片脚手板；栏杆挡板类别栏杆、竹串片脚手板挡板；5水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度21米，建筑物内锚固段长度262米。与楼板连接的螺栓直径MM2000；楼板混凝土标号C35；6拉绳与支杆参数支撑数量为1；钢丝绳安全系数为6000；钢丝绳与墙距离为M3000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物115M。二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1均布荷载值计算小横杆的自重标准值P10033KN/M；脚手板的荷载标准值P2035135/20236KN/M；活荷载标准值Q2135/2135KN/M；荷载的计算值Q120033120236141352213KN/M；小横杆计算简图2强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下最大弯矩MQMAX22130852/802KNM；最大应力计算值MQMAX/W44522N/MM2；小横杆的最大弯曲应力44522N/MM2小于小横杆的抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求3挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值Q00330236135162KN/M；最大挠度V501628504/3842061051078000496MM；小横杆的最大挠度0496MM小于小横杆的最大容许挠度850/1505667与10MM，满足要求三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1荷载值计算小横杆的自重标准值P100330850028KN；脚手板的荷载标准值P2035085135/20201KN；活荷载标准值Q2085135/21148KN；荷载的设计值P120028120201141148/20941KN；大横杆计算简图2强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算M1MAX00800331351350005KNM；集中荷载最大弯矩计算公式如下集中荷载最大弯矩计算M2MAX021309411350271KNM；MM1MAXM2MAX000502710275KNM最大应力计算值0275106/449061327N/MM2；大横杆的最大应力计算值61327N/MM2小于大横杆的抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求3挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位MM；均布荷载最大挠度计算公式如下大横杆自重均布荷载引起的最大挠度VMAX0677003313504/1002061051078000034MM；集中荷载最大挠度计算公式如下集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度小横杆传递荷载P（002802011148）/20688KNV1615068813503/1002061051078001232MM；最大挠度和VVMAXVPMAX003412321265MM；大横杆的最大挠度1265MM小于大横杆的最大容许挠度1350/1509与10MM，满足要求四、扣件抗滑力的计算按规范表517,直角、旋转单扣件承载力取值为800KN，按照扣件抗滑承载力系数100，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为800KN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范525RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取800KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值P100330851/20014KN；大横杆的自重标准值P200331350045KN；脚手板的自重标准值P3035085135/20201KN；活荷载标准值Q2085135/21148KN；荷载的设计值R120014004502011411481918KN；R800KN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容1每米立杆承受的结构自重标准值KN，为01228NG1012280851/200332脚手板的自重标准值KN/M2；采用竹串片脚手板，标准值为035NG2035613508503/2163KN；3栏杆与挡脚手板自重标准值KN/M；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为014NG30146135/20567KN；4吊挂的安全设施荷载，包括安全网KN/M2；0005NG400051351860126KN；经计算得到，静荷载标准值NGNG1NG2NG3NG44757KN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ20851352/22295KN；风荷载标准值按照以下公式计算其中WO基本风压KN/M2，按照建筑结构荷载规范GB500092001的规定采用WO004KN/M2；UZ风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范GB500092001的规定采用UZ084；US风荷载体型系数取值为113；经计算得到，风荷载标准值WK070040841130027KN/M2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG14NQ1247571422958922KN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N12NG08514NQ124757085142295844KN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为MW08514WKLAH2/1008501400271351752/100013KNM；六、钢丝绳卸荷计算（因此内容在规范以外，故仅供参考）钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷1次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。卸荷净高度为76M经过计算得到A1ARCTG3000/0850115056310度A2ARCTG3000/115069027度卸荷处立杆轴向力为P1P215892276/1865468KN；KX为不均匀系数，取15各吊点位置处内力计算为KNT1P1/SINA15468/08326572KNT2P2/SINA25468/09345856KNG1P1/TANA15468/15003645KNG2P2/TANA25468/26092096KN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为FGT16572KN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算其中FG钢丝绳的容许拉力KN；FG钢丝绳的钢丝破断拉力总和KN，计算中可以近似计算FG05D2，D为钢丝绳直径MM；钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取082；K钢丝绳使用安全系数。计算中FG取6572KN，082，K6，得到选择卸荷钢丝绳的最小直径为D265726000/08200598MM。吊环强度计算公式为N/AF其中F吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定F50N/MM2；N吊环上承受的荷载等于FG；A吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A05D2；选择吊环的最小直径要为D（2FG/F/）05（26572103/50/3142）0510MM。钢丝绳最小直径为98MM，必须拉紧至6572KN，吊环直径为10MM。七、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为立杆的轴向压力设计值N892211/1865276KN；计算立杆的截面回转半径I159CM；计算长度附加系数参照扣件式规范表533得K1155；当验算杆件长细比时，取块10；计算长度系数参照扣件式规范表533得15；计算长度,由公式LOKH确定L03032M；长细比LO/I191；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比LO/I的计算结果查表得到0197；立杆净截面面积A424CM2；立杆净截面模量抵抗矩W449CM3；钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；5276/019742463167N/MM2；立杆稳定性计算63167N/MM2小于立杆的抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值N84411/1864991KN；计算立杆的截面回转半径I159CM；计算长度附加系数参照扣件式规范表533得K1155；计算长度系数参照扣件式规范表533得15；计算长度,由公式L0KUH确定L03032M；长细比L0/I191；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比LO/I的结果查表得到0197立杆净截面面积A424CM2；立杆净截面模量抵抗矩W449CM3；钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；4991197/01974241307593/449062667N/MM2；立杆稳定性计算62667N/MM2小于立杆的抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求八、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算NLNLWN0风荷载标准值WK0027KN/M2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积AW14175M2；按规范541条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力KN,N05000KN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值KN，按照下式计算NLW14WKAW0527KN；连墙件的轴向力设计值NLNLWN05527KN；连墙件承载力设计值按下式计算NFAF其中轴心受压立杆的稳定系数；由长细比L0/I1150/159的结果查表得到0765，L为内排架距离墙的长度；又A424CM2；F205N/MM2；连墙件轴向承载力设计值为NF076542410420510366494KN；NL5527NF66494,连墙件的设计计算满足要求连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到NL5527小于单扣件的抗滑力8KN，满足要求连墙件扣件连接示意图九、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为850MM，内排脚手架距离墙体1150MM，支拉斜杆的支点距离墙体为1150MM，水平支撑梁的截面惯性矩I1130CM4，截面抵抗矩W141CM3，截面积A261CM2。受脚手架集中荷载P12475714229511/1865276KN；水平钢梁自重荷载Q12261000017850246KN/M；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图KN悬挑脚手架支撑梁变形图MM悬挑脚手架支撑梁弯矩图KNM各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R10927KN；R28255KN；R32051KN。最大弯矩MMAX623KNM；最大应力M/105WN/A623106/1051410000103/261042082N/MM2；水平支撑梁的最大应力计算值42082N/MM2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/MM2,满足要求十、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中B均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算B5709988235/115016023527由于B大于06，查钢结构设计规范GB500172003附表B，得到B值为0966。经过计算得到最大应力623106/096614100045764N/MM2；水平钢梁的稳定性计算45764小于F215N/MM2,满足要求十一、拉绳的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUI按照下面计算其中RUICOSI为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCIRUISINI按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU10993KN；十二、拉绳的强度计算钢丝拉绳支杆的内力计算钢丝拉绳斜拉杆的轴力RU均取最大值进行计算，为RU0KN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算其中FG钢丝绳的容许拉力KN；FG钢丝绳的钢丝破断拉力总和KN，计算中可以近似计算FG05D2，D为钢丝绳直径MM；钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取085、082和08；K钢丝绳使用安全系数。计算中FG取0KN，082，K6，得到经计算，钢丝绳最小直径必须大于1MM才能满足要求钢丝拉绳斜拉杆的拉环强度计算钢丝拉绳斜拉杆的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为NRU0KN钢丝拉绳斜拉杆的拉环的强度计算公式为其中F为拉环受力的单肢抗剪强度，取F125N/MM2；所需要的钢丝拉绳斜拉杆的拉环最小直径D04/314212