xx磷矿通风系统改造设计说明书

XX市XX乡XX磷矿通风系统改造设计说明书院长总工程师项目负责人工程编号XX省煤炭设计研究院目录前言1第一章基本情况2第二章通风设计4第一节自然风压计算4第二节通风系统、总风量及总阻力计算5第三节通风设备选择12第四节通风设施、设备16第五节供电电源、供电负荷17第六节风井配电18第七节矿井反风及掘进通风19第八节通风管理、防止漏风和降低风阻措施19第三章投资估算及工期20第一节投资估算20第二节工期22附图1、XX市XX乡XX磷矿XX矿段通风系统示意图；2、XX市XX乡XX磷矿XX矿段通风系统示意图；3、XX市XX乡XX磷矿XX矿段通风系统示意图；4、XX市XX乡XX磷矿采掘工程平面图（采用）前言XX市XX乡XX磷矿为集体企业，矿区资源较丰富，现保有磷矿石资源/储量可供矿山开采约10年。该矿山现同时在XX、XX和XX北端等3处矿段进行开采，总生产规模约为200KT/A，均采用阶梯平硐开拓方式，分段崩落采矿法开采，目前各矿段均采用自然通风。磷矿在生产过程中，井下作业人员需要呼吸新鲜空气；放炮作业会产生大量有毒、有害气体和粉尘，矿井内空气的湿度、温度也会发生变化，这些不利因素对井下职工的安全和健康构成极大的威胁。自然通风不能保证井下风流连续、稳定，必须采用机械通风方式不断地向井下供给稳定的足够数量的新鲜空气，保证作业人员正常呼吸，稀释和排出各种有毒有害气体，调节气候条件，确保作业地点良好的空气质量，创造一个安全、舒适的生产环境，保证矿工安全和健康。根据“川安办200742号”文关于印发的通知的要求，XX磷矿特委托我院进行通风系统改造设计。接受委托后，我院派出专业人员到矿现场踏勘并收集设计相关资料，并会同该矿领导和有关技术人员对设计方案进行了研讨，于2007年8月完成了该项设计工作。一、设计依据1、委托书；2、中华人民共和国矿产资源法；3、金属非金属矿山安全规程GB164232006；4、采矿工程设计手册；5、“川安办200742号”文关于印发的通知；6、XX市XX乡XX磷矿提供的相关资料。二、设计指导思想和原则1、每个独立的系统设置一台独立的主要通风机。有针对性的完善井下通风设施。保证风流稳定、畅通、按需分配。2、充分利用各矿段现有井筒和巷道，因地制宜，尽量减少为通风系统改造服务的新掘井巷工程量，节约通风系统改造投资额；3、符合金属非金属矿山安全规程中关于通风方面的规定。三、设计简况本设计的目的是使该矿XX矿段、XX矿段、XX北端矿段由目前的自然通风改为机械通风，形成完善和独立的通风系统。按该矿各矿段目前生产的实际开采状况设计各矿段通风系统，现简要叙述如下（一）XX矿段（即980系统，包括XX系统和XX南端系统）XX系统由980M平硐和986M平硐进风，1020M回风平硐回风；XX南端系统由980M（XX南端）平硐进风和1077M平硐进风，1038M水平回风；（二）XX矿段（XX北端）990M平硐和1020M（XX北端）平硐进风，1068M回风平硐回风；（三）XX矿段（包括1198系统和1250系统）1198系统1198M平硐进风，1260M回风平硐回风；1250系统1250M平硐进风，1320M回风平硐回风。四、存在问题及建议本设计是以目前采掘状况为依据进行设计的，在风量计算、通风设备选型等方面留有富余系数。当开采到矿段后期，因风程太远，风量、风速达不到规定标准时，应重新进行风机选型设计。第一章基本情况第一节交通位置及供电情况一、交通位置XX磷矿位于XX省XX市XX乡湔沟村，距汉旺镇14KM，距XX市27KM，距德阳市60KM，有一、二级水泥公路相通，汉旺镇德阳市有德汉铁路与宝成铁路相连，交通较方便（见图111交通位置图）。矿区中心地理坐标东经1040454，北纬313156。111交通位置图二、气候区内气温温暖潮湿，雨量充沛，属暖温带潮湿型气候。年降雨量973111318MM，潮湿系数1213，蒸发量911210543MM，雨季一般在610月之间，多集中于79，约占全年总降雨量的588838，12月至次年5月为旱季，年最高气温30，最低气温10左右，高山区有短期积雪。王家坪磷矿三、供电矿井由3回10KV电源线路供电分别由汉旺35KV变电站和本矿水电站（一级和二级水电站装机4台、总容量1960KW）经架空线路（LGJ95/28KM）和（LGJ50/1KM）输送供至980M井（XX）变电所；另增设1回由青明变电所经架空线路（LGJ35/04KM）供至980M井XX南端变电所。矿井设四座10/04KV变电所其中现有三座10/04KV变电所1）980M井（XX）变电所，2）990M井（XX北）变电所，3）1250M及1198M井变电所；另增设980M（XX南端）变电所。第二节采掘生产现状及矿段通风存在的主要问题XX磷矿现有三个矿段五套相对独立的生产系统，情况如下（一）XX矿段（980系统）XX系统阶梯平硐开拓，现有3个中段在生产，开采960M中段、920M中段和880M中段，有3个采矿工作面，3个掘进工作面，设计生产能力80KT/A；XX南端系统阶梯平硐开拓，现有2个中段在生产，开采980M中段和1038M中段，有2个采矿工作面，1个掘进工作面，设计生产能力40KT/A；（二）XX矿段（XX北端）阶梯平硐开拓，现有2个中段在生产，现开采990M中段和1020M中段，有2个采矿工作面，3个掘进工作面，设计生产能力30KT/A；（三）XX矿段1198系统平硐开拓，现有2个中段在生产，开采1220M中段和1240M中段，有3个采矿工作面（另有一个准备工作面），1个掘进工作面，设计生产能力30KT/A；1250系统平硐开拓，现有1个中段在生产，开采1250M中段，有1个采矿工作面，设计生产能力20KT/A。由于未形成矿段通风系统，各采矿工作面落矿和巷道掘进均是放炮作业，放炮后，炮烟流向紊乱，久久不能散去，严重污染了生产环境，延误了作业时间，使作业人员身体受到了伤害，也给安全生产带来了重大隐患。因此，改自然通风为机械通风，是保证矿井安全生产的一项重要举措。第二章通风系统设计第一节自然风压计算XX磷矿现有三个矿段五套相对独立的生产系统，各系统进、回风井口标高情况如下（一）XX矿段（980系统）1、XX系统由980M平硐和986M平硐进风，1020M回风平硐回风，井口最大高差40M；2、XX南端系统980M（XX南端）平硐进风和1077M平硐进风，1038M水平回风，井口最大高差97M。（二）XX矿段（XX北端）990M平硐和1020M（XX北端）平硐进风，1068M回风平硐回风，井口最大高差78M。（三）XX矿段1、1198系统1198M平硐进风，1260M回风平硐回风，井口最大高差62M；2、1250系统1250M平硐进风，1320M回风平硐回风，井口最大高差70M。XX磷矿各系统井口最大高差均低于150M,根据采矿设计手册，本次设计不考虑自然风压的影响。第二节通风系统、总风量及总阻力计算一、通风系统及通风方式（一）XX矿段（980系统）1、XX系统根据XX系统开拓布置情况，矿井通风系统为边界式，通风方式为抽出式。掘进工作面采用局部通风机压入式通风。由于井下无瓦斯等可燃及有毒有害气体，掘进工作面与采矿工作面的风路可以串联。按XX系统目前各生产中段的实际开采状况，由986M平硐进风，1020M平硐设为回风平硐。2、XX南端系统根据XX南端系统开拓布置情况，矿井通风系统为边界式，通风方式为抽出式。掘进工作面采用局部通风机压入式通风。由于井下无瓦斯等可燃及有毒有害气体，掘进工作面与采矿工作面的风路可以串联。按XX南端系统目前各生产中段的实际开采状况，分别由980M平硐和1077M平硐进风，1038M平硐设为回风平硐。（二）XX矿段（XX北端）根据XX矿段开拓布置情况，该矿段为双中段平硐一翼进风，由1个出风平硐抽出，矿井通风系统为边界式，通风方式为抽出式。掘进工作面采用局部通风机压入式通风。由于井下无瓦斯等可燃及有毒有害气体，掘进工作面与采矿工作面的风路可以串联。按XX矿段目前各生产中段的实际开采状况，分别由990M平硐和1020M平硐进风，1068M平硐设为回风平硐。（三）XX矿段（包括1198系统和1250系统）1、1198系统根据XX矿段1198系统开拓布置情况，该系统为一中段平硐一翼进风，由1个出风平硐抽出，矿井通风系统为中央式，通风方式为抽出式。掘进工作面采用局部通风机压入式通风。由于井下无瓦斯等可燃及有毒有害气体，掘进工作面与采矿工作面的风路可以串联。按1198系统目前各生产中段的实际开采状况，分别由1198M平硐进风，1260M平硐设为回风平硐。2、1250系统根据XX矿段1250系统开拓布置情况，该系统为一中段平硐进风，由1个出风平硐抽出，矿井通风系统为中央式，通风方式为抽出式。掘进工作面采用局部通风机压入式通风。由于井下无瓦斯等可燃及有毒有害气体，掘进工作面与采矿工作面的风路可以串联。按1250系统目前各生产中段的实际开采状况，分别由1250M平硐进风，1320M平硐设为回风平硐。二、风井数目、位置、服务范围及服务时间（一）XX矿段（980系统）1、XX系统XX系统在生产期间均利用1020M中段平硐做主回风平硐（井口坐标X3489450，Y35411937，Z1020M），服务年限10年左右。2、XX南端系统XX南端系统在生产期间均利用1077M中段平硐做主回风平硐（井口坐标X3489422，Y35411479，Z1031M），服务年限5年左右。（二）XX矿段（XX北端）XX矿段在生产期间均利用1068M中段平硐做主回风平硐（井口坐标X34900099，Y354116156，Z1068M），服务年限5年左右。（三）XX矿段（包括1198系统和1250系统）1、1198系统1198系统在生产期间均利用1260M中段平硐做主回风平硐（井口坐标X3490770，Y35412440，Z1310M），服务年限6年左右。2、1250系统1250系统在生产期间均利用1320M中段平硐做主回风平硐（井口坐标X3490924，Y35412821，Z1320M），服务年限3年左右。三、各矿段（系统）总风量、总阻力计算依据金属非金属矿山安全规程（GB164232006）第6415条规定和采矿工程设计手册，各矿段风量计算如下XX矿段（980系统）A、XX系统该系统按照3个采矿工作面、3个掘进工作面、80KT/A设计生产能力进行计算。（一）总风量计算1、按井下同时工作的最多人数需要风量计算Q4NK式中N井下同时工作的最多人数，人；4每人每分钟供风标准，M3/MIN人；K风量备用系数，取14；Q45014280M3/MIN47M3/S2、按柴油拖拉机吸入风量计算QQN/60式中N同时工作系数；Q井下柴油机总功率，取1218073515876,KW；Q15876084/6085M3/S3、按用风地点实际需风量计算矿井需风量按下式计算Q矿K（Q采Q掘Q硐Q其他）式221式中Q矿矿井需风量总和，M3/MIN；Q采采矿工作面实际需风量总和，M3/MIN；Q掘掘进工作面实际需风量总和，M3/MIN；Q硐独立通风硐室实际需风量总和，M3/MIN；Q其它其它巷道需风量总和，M3/MIN；K矿井通风系数，本矿为抽出式，K值取12。（1）采矿工作面风量计算矿井共布置3个采矿工作面，工作面的平均有效断面为12M2，一个班最多工作人数为20人。按排尘排炮烟风速计算Q采VMINS025M/S12M230M3/S式中Q风量M3/SVMIN最小排尘风速取VMIN025M/SS采矿工作面平均断面积M2按采矿工作面同时工作最多人数计算Q采4NK42018144M3/MIN24M3/S式中4每人每分钟供风量；4M3/S人N采矿工作面最大班人数20人K风量备用系数18以上取最大，即采矿工作面需风量为Q采30M3/S（2）掘进巷道需风量按排尘排烟风速计算Q02560S式中025掘进巷道最低风速，M/S；S巷道断面，取46；Q025604669M3/MIN115M3/S按局部通风机吸入风量计算Q12Q吸式中12风量备用系数；Q吸局部通风机最大吸风量，取150；Q12Q吸12150180M3/MIN3M3/S按掘进工作面最多人数计算Q掘4NK41218864M3/MIN144M3/S式中4每人每分钟供风量4M3/S人N一个掘进工作面最大班人数8人K风量备用系数18以上取最大，即掘进需风量为Q掘进30M3/S。（3）其他行人、维修巷道用风量。其他行人、维修巷道用风量之和，Q它3M3/S。该矿井共3个掘进工作面（其中2个掘进工作面串联通风），3个采矿工作面，需风量应为（按式221计算）Q矿（933）1218M3/S根据上述三种方法计算结果，总风量应选最大值。按实际配风情况，将XX系统需风量确定为18M3/S。（二）矿井风量分配XX系统在生产期间，共有3个采矿工作面，3个掘进工作面（其中仅1个掘进工作面独立通风）。由于井下除炸药产生的岩尘和炮烟外，无其它有毒有害气体，所以采矿工作面和巷道配风仅以人员呼吸、排尘、解决采掘工作面和巷道的气温为目的。根据用风地点的实际需要配风如下每个采矿工作面配风40M3/S，3个采矿工作面共配风120M3/S、掘进工作面共配风30M3/S（有2个掘进工作面与采区串联通风）；其它行人、运输、维修巷道共配风30M3/S，合计矿井总风量为180M3/S。详见XX矿段通风系统图。三矿井通风总阻力计算沿着矿井生产期间阻力最大的通风路线计算矿井通风总阻力。将计算的风量、总阻力参数作为风井通风机选型的依据。参见通风总阻力计算表221。通风摩擦阻力计算公式如下H（式222）23QSPLA式中H通风摩擦阻力，PA；井巷摩擦阻力系数，NS2/M4；L井巷长度，M；P井巷净断面周长，M；Q通风井巷的风量，M3/S；S井巷净断面面积，M2表221XX系统通风阻力计算表序号巷道名称断面形状支护方式阻力系数NS2/M4净周长PM巷道长LM断面S风速VM/S风量QM3/S风阻RNS2/M通风阻力HPA1986主平硐半圆拱裸00068751104639180057618672人行斜井1半圆拱裸000687537463918001946283960水平大巷半圆拱裸0006875804639180041913584人行斜井2半圆拱裸0006875454627125002363685人行斜井3半圆拱裸000687545461885002361706880水平大巷半圆拱裸00068751004618850052437978801工作面运输巷半圆拱裸0008278040415007180168工作面进风巷半圆拱裸0008274540415004040099工作面矩形裸00328401201150019400410920回风大巷半圆拱裸0008274041040035905711回风井1半圆拱裸0008274541870040419812回风井2半圆拱裸000827454311250040463113980回风大巷半圆拱裸0008275140462712500885137014总回风井半圆拱裸00082755046391800316102415引风硐半圆拱砌碹000947520238319011594184小计12264局部阻力按15考虑14104经计算，矿井在生产期间通风总阻力为14104PA。矿井所需风量与负压风量Q180M3/S；通风负压H14104PA。（四）对矿井通风状况评价1、矿井生产期间通风总风阻R04353NS2/M82QH（二）矿井生产期间通风等积孔A119Q/18（M2）H经上述计算结果表明，该矿通风属于中等阻力通风矿井，故在生产中必须加强通风管理，提高通风质量。B、XX南端系统该系统按照2个矿块、1个掘进工作面、40KT/A设计生产能力进行计算。（一）总风量计算1、按井下同时工作的最多人数需要风量计算Q4NK式中N井下同时工作的最多人数，人；4每人每分钟供风标准，M3/MIN人；K风量备用系数，取14；Q45514308M3/MIN513M3/S2、按柴油拖拉机吸入风量计算QQN/60式中N同时工作系数；Q井下柴油机总功率，取818073510584,KW；Q10584084/60565M3/S3、按用风地点实际需风量计算矿井需风量按式221计算（1）采矿工作面风量计算XX南端系统共布置2个采矿工作面，工作面的平均有效断面为12M2，一个班最多工作人数为20人。按排尘排炮烟风速计算Q采VMINS025M/S12M230M3/S式中Q风量M3/SVMIN最小排尘风速取VMIN025M/SS回采工作面平均断面积M2按采矿工作面同时工作最多人数计算Q采4NK42018144M3/MIN24M3/S式中4每人每分钟供风量；4M3/S人N采矿工作面最大班人数20人K风量备用系数18以上取最大，即采矿工作面需风量为Q采30M3/S（2）掘进巷道需风量按排尘排烟风速计算Q02560S式中025掘进巷道最低风速，M/S；S巷道断面，取46；Q025604669M3/MIN115M3/S按局部通风机吸入风量计算Q12Q吸式中12风量备用系数；Q吸局部通风机最大吸风量，取150；Q12Q吸12150180M3/MIN3M3/S按掘进工作面最多人数计算Q掘4NK41218864M3/MIN144M3/S式中4每人每分钟供风量4M3/S人N一个掘进工作面最大班人数8人K风量备用系数18以上取最大，即掘进需风量为Q掘进30M3/S。（3）其他行人、维修巷道用风量。其他行人、维修巷道用风量之和，Q它2M3/S。该系统共1个掘进工作面，2个采矿工作面，需风量应为（按式221）Q矿（632）12132M3/S根据上述三种方法计算结果，总风量应选最大值。按实际配风情况，将XX南端系统需风量确定为12M3/S。（二）矿井风量分配XX南端系统在生产期间，共有2个采矿工作面，1个掘进工作面。由于井下除炸药产生的岩尘和炮烟外，无其它有毒有害气体，所以采矿工作面和巷道配风仅以人员呼吸、排尘、解决采掘工作面和巷道的气温为目的。根据用风地点的实际需要配风如下每个采矿工作面配风40M3/S，2个采矿工作面共配风80M3/S、掘进工作面共配风30M3/S；其它行人、运输、维修巷道共配风10M3/S，合计矿井总风量为12M3/S。详见XX矿段通风系统图。三矿井通风总阻力计算沿着XX南端系统生产期间阻力最大的通风路线计算矿井通风总阻力。将计算的风量、总阻力参数作为风井通风机选型的依据。参见通风总阻力计算表222。通风摩擦阻力计算按公式（式222）计算。表222XX南端系统通风阻力计算表序号巷道名称断面形状支护方式阻力系数NS2/M4净周长PM巷道长LM断面S风速VM/S风量QM3/S风阻RNS2/M通风阻力HPA1980主平硐半圆拱裸0006875470461570246312072石门半圆拱裸0006875740461570387719003980水平大巷半圆拱裸000687550460940026204249821工作面运输巷半圆拱裸0008278040415007180165工作面进风巷半圆拱裸0008274540415004040096工作面矩形裸003828401201150024600671038回风大巷1半圆拱裸0008275190462090120097281038回风大巷2半圆拱裸00082754504626120284340949引风硐半圆拱砌碹000967520235212011841704小计10202局部阻力按15考虑11753经计算，矿井在生产期间通风总阻力为11753PA。矿井所需风量与负压风量Q120M3/S；通风负压H11753PA。（四）、对矿井通风状况评价1、矿井生产期间通风总风阻R08162NS2/M82QH（二）矿井生产期间通风等积孔A119Q/132（M2）H经上述计算结果表明，该矿通风属于中等阻力通风矿井，故在生产中必须加强通风管理，提高通风质量。二、XX矿段（XX北端）该系统按照2个采矿工作面、3个掘进工作面、30KT/A设计生产能力进行计算。（一）总风量计算1、按井下同时工作的最多人数需要风量计算Q4NK式中N井下同时工作的最多人数，人；4每人每分钟供风标准，M3/MIN人；K风量备用系数，取14；Q43014168M3/MIN28M3/S2、按排尘排烟风速计算（1）掘进巷道需风量Q02560S式中025掘进巷道最低风速，M/S；S巷道断面，取46；Q025604669M3/MIN115M3/S（2）采矿工作面需风量Q02560S式中025采矿工作面最低风速，M/S；S采矿工作面断面，取12M2；Q0256012180M3/MIN3M3/S3、按局部通风机吸入风量计算Q12Q吸式中12风量备用系数；Q吸局部通风机最大吸风量，取150；Q12Q吸12150180M3/MIN3M3/S掘进巷道最终配风应为3M3/S。4、按柴油拖拉机吸入风量计算QQN/60式中N同时工作系数；Q井下柴油机总功率，取61807357938,KW；Q7938084/60254M3/MIN423M3/S由于部分采掘工作面（矿块）与风路串联（目前有1个独立通风掘进工作面），采掘工作面共取Q掘90M3/S。（3）其他行人、维修巷道用风量。其他行人、维修巷道用风量之和，Q它2M3/S。该系统共3个掘进工作面，2个采矿工作面，采矿工作面和掘进工作面串联通风，需风量应为（按式221）Q矿（92）12132M3/S13M3/S根据上述三种方法计算结果，总风量应选最大值。按实际配风情况，将回风平硐总风量确定为130M3/S。（二）矿井通风总阻力计算沿着矿井生产期间阻力最大的通风路线计算矿井通风总阻力。将计算的风量、总阻力参数作为风井通风机选型的依据。参见通风总阻力计算表223。通风摩擦阻力计算按公式（式222）计算。表223XX北端矿段通风阻力负压计算表阻力系数净周长巷道长净断面风量风阻风速序号巷道名称断面形状支护方式P（M）L（M）S（S3Q（M3Q2R（K）V（M/S）负压1990M主平硐圆弧拱裸巷0007757404697349810399119632332990M中段平巷圆弧拱裸巷0007752304697349810124119610053991M中段平巷圆弧拱裸巷000775270469734636014561305244二号天井矩形裸巷00074820144299636022514178105一号采矿工作面矩形不支护0031013562160024018750330756一号采面回风矩形裸巷000748151442995250168834742271020M中段平巷圆弧拱裸巷0007751354697347490072815235781020M中段平巷圆弧拱裸巷0007751504697348640080917451891020M中段平巷圆弧拱裸巷000775504697345250027010906710四号天井矩形裸巷000748614429952500675347169111026M中段平巷圆弧拱裸巷00077512546973452500674109169121026M中段平巷圆弧拱裸巷0007751046973452500054109013131260M中段平巷圆弧拱裸巷00077575469734111210040523948914五号天井矩形裸巷0007481814429911121020257642451151044M中段平巷圆弧拱裸巷0007751104697346360059313021416六号天井矩形裸巷0007482414429963602701417972171068M中段平巷圆弧拱裸巷000775754697341112100405239489181068M中段平巷圆弧拱裸巷0007751854697341316900998283168619引风硐圆弧拱裸巷00077520469734131690010828318220小计23931384621加15局部阻力207722合计15923通风局部阻力取同时期摩擦阻力的15。经计算，矿井在生产期间通风总阻力为15923PA。矿井所需风量与负压风量Q130M3/S；通风负压H15923PA。三矿井风量分配矿井在生产期间，共有2个采矿工作面，3个掘进工作面。由于井下除炸药产生的岩尘和炮烟外，无其它有毒有害气体，所以采矿工作面和巷道配风仅以人员呼吸、排尘、解决采掘工作面和巷道的气温为目的。根据用风地点的实际需要配风如下因采掘工作面为串联通风，共配风110M3/S；其它行人、运输、维修巷道共配风20M3/S，合计矿井总风量为130M3/S。详见XX北端矿段通风系统示意图。三、XX矿段（包括1198系统和1250系统）A、1198系统该系统按照2个采矿工作面、1个准备工作面、1个备用工作面、1个掘进工作面、30KT/A设计生产能力进行计算。（一）总风量计算1、按井下同时工作的最多人数需要风量计算Q4NK式中N井下同时工作的最多人数，人；4每人每分钟供风标准，M3/MIN人；K风量备用系数，取14；Q44014224M3/MIN373M3/S2、按排尘排烟风速计算（1）掘进巷道需风量Q02560S式中025掘进巷道最低风速，M/S；S巷道断面，取46；Q025604669M3/MIN115M3/S（2）采矿工作面需风量Q02560S式中025采矿工作面最低风速，M/S；S采矿工作面断面，取12M2；Q0256012180M3/MIN3M3/S3、按局部通风机吸入风量计算Q12Q吸式中12风量备用系数；Q吸局部通风机最大吸风量，取150；Q12Q吸12150180M3/MIN3M3/S掘进巷道最终配风应为3M3/S。4、按柴油拖拉机吸入风量计算QQN/60式中N同时工作系数；Q井下柴油机总功率，取31807353969,KW；Q7938084/60127M3/MIN212M3/S由于部分采掘工作面与风路串联（目前有1个独立通风掘进工作面），采掘工作面共取Q掘90M3/S。（3）其他行人、维修巷道用风量。其他行人、维修巷道用风量之和，Q它2M3/S。该系统共1个掘进工作面，4个采矿工作面（矿块），需风量应为（按式221计算）Q矿（92）12132M3/S13M3/S根据上述三种方法计算结果，总风量应选最大值。按实际配风情况，将回风平硐总风量确定为130M3/S。（二）矿井通风总阻力计算沿着矿井生产期间阻力最大的通风路线计算矿井通风总阻力。将计算的风量、总阻力参数作为风井通风机选型的依据。参见通风总阻力计算表224。通风摩擦阻力计算按公式（式222）计算。表224XX矿段1198系统通风阻力负压计算表阻力系数净周长巷道长净断面风量风阻风速序号巷道名称断面形状支护方式P（M）L（M）S（S3Q（M3Q2R（K）V（M/S）负压11198M主平硐圆弧拱裸巷0007754704697341316902535283428421198M中段平巷圆弧拱裸巷000775180469734131690097128316413主天井一段矩形裸巷000748201442991316902251903380341220M中段平巷圆弧拱裸巷000775130469734749007011523445副天井二段矩形裸巷00074810144299525011253472816一号采矿工作面矩形不支护003106562160024009030330367采面回风巷矩形裸巷000748101442995250112534728181240M中段平巷圆弧拱裸巷000775654697346360035113012691240M中段平巷圆弧拱裸巷000775654697343900351065032101240M中段平巷圆弧拱裸巷000775654697348640035117422411回风天井矩形裸巷000748101442998640112555672012三号采矿工作面矩形不支护0031065621600240090303303613采面回风巷矩形裸巷0007481014429952501125347281141260M中段平巷圆弧拱裸巷0007756546973474900351152172151260M回风平巷圆弧拱裸巷000775204697341316900108283182161260M回风平硐圆弧拱裸巷0007753404697341316901834283309917引风硐圆弧拱裸巷00077520469734131690010828318218小计16101572619加15局部阻力235920合计18085通风局部阻力取同时期摩擦阻力的15。经计算，矿井在生产期间通风总阻力为18085PA。矿井所需风量与负压风量Q130M3/S；通风负压H18085PA。三矿井风量分配矿井在生产期间，共有3个采矿工作面，1个准备工作面（矿块），1个掘进工作面。由于井下除炸药产生的岩尘和炮烟外，无其它有毒有害气体，所以采矿工作面和巷道配风仅以人员呼吸、排尘、解决采掘工作面和巷道的气温为目的。根据用风地点的实际需要配风如下因采掘工作面为串联通风，共配风110M3/S；其它行人、运输、维修巷道共配风20M3/S，合计矿井总风量为130M3/S。详见XX矿段通风系统示意图。1250系统该系统按照1个采矿工作面（矿块）、20KT/A设计生产能力进行计算。（一）总风量计算1、按井下同时工作的最多人数需要风量计算Q4NK式中N井下同时工作的最多人数，人；4每人每分钟供风标准，M3/MIN人；K风量备用系数，取14；Q42014112M3/MIN187M3/S2、按排尘排烟风速计算（1）采矿工作面需风量Q02560S式中025巷道最低风速，M/S；S巷道断面，取12M2；Q0256012180M3/MIN3M3/S3、按柴油拖拉机吸入风量计算QQN/60式中N同时工作系数；Q井下柴油机总功率，取31807353969,KW；Q3969084/60127M3/MIN212M3/S该系统目前有1个独立通风采矿工作面，采矿工作面共取Q掘40M3/S。（3）其他行人、维修巷道用风量。其他行人、维修巷道用风量之和，Q它3M3/S。该系统共1个采矿工作面（矿块），需风量应为按式221Q矿（43）1284M3/S根据上述三种方法计算结果，总风量应选最大值。按实际配风情况，将回风平硐总风量确定为90M3/S。（二）矿井通风总阻力计算沿着矿井生产期间阻力最大的通风路线计算矿井通风总阻力。将计算的风量、总阻力参数作为风井通风机选型的依据。参见通风总阻力计算表225。通风摩擦阻力计算按公式（式222）计算。表225XX1250系统通风阻力负压计算表阻力系数净周长巷道长净断面风量风阻风速序号巷道名称断面形状支护方式P（M）L（M）S（S3Q（M3Q2R（K）V（M/S）负压11250M主平硐圆弧拱裸巷0007753404697346360183413066021250M运输平巷圆弧拱裸巷0007751504697346360080913029131250M运输平巷圆弧拱裸巷000775304697344160016208702631250M运输平巷圆弧拱裸巷0007753046973424001620430064采面进风巷矩形裸巷0007482014429924022511390905采矿工作面矩形不支护003101562160024002080330086采面回风巷矩形裸巷000748151442994160168827827071280M中段巷圆弧拱裸巷00077515469734636000811300298主天井二段矩形裸巷0007484014429963604501417162091320M回风平巷圆弧拱裸巷0007753546973463600189130068101320M回风平硐圆弧拱裸巷0007751304697346360070113025211引风硐圆弧拱花碹000775204697346360010813003912小计840336113加15局部阻力50414合计3865通风局部阻力取同时期摩擦阻力的15。经计算，矿井在生产期间通风总阻力为8490PA。矿井所需风量与负压风量Q90M3/S；通风负压H8490PA。三矿井风量分配矿井在生产期间，共有1个采矿工作面。由于井下除炸药产生的岩尘和炮烟外，无其它有毒有害气体，所以矿块和巷道配风仅以人员呼吸、排尘、解决采掘工作面和巷道的气温为目的。根据用风地点的实际需要配风如下采矿工作面配风60M3/S；其它行人、运输、维修巷道共配风30M3/S，合计矿井总风量为90M3/S。详见XX矿段通风系统示意图。四、对矿井通风状况评价（一）矿井生产期间通风总风阻R2QH（二）矿井生产期间通风等积孔A119Q/H按上式计算，矿井各矿段（系统）通风总风阻和通风等级孔如下1、XX矿段（包括XX系统和XX南端系统）XX系统R04353NS2/M8A18M2XX南端系统R08162NS2/M8A132M22、XX北端矿段R0942NS2/M8A12M2；3、XX矿段1198系统R10701NS2/M8A115M2；1250系统R10481NS2/M8A116M2；经上述计算结果表明，本矿井整个生产期间的通风阻力等级XX矿段XX系统、XX南端系统、XX北端矿段、XX矿段1198系统、1250系统均为中等阻力通风。生产中可根据实际情况采取如下措施，以保持矿井通风等积孔面积。1、要维护好中段平硐、中段运输大巷、回风大巷、回风平硐等主要巷道。2、矿井要遵循正规的采掘作业顺序和采矿工艺作业，缩短通风路线，降低通风风阻。通风要求；在主通风机运行中应定期对矿井所需的通风风量、阻力进行检测并及时调整风机叶片角度，以确保风机满足矿井通风要求。第三节通风设备选择一、XX矿段XX系统阶梯平硐开拓，现有3个中段在生产，开采960M中段、920M中段和880M中段，有3个矿块，3个掘进工作面，设计生产能力80KT/A；（一）、选择依据1、矿井通风风量18M3/S2、矿井通风阻力14104PA（二）、设备选型1、主通风机工作风量Q11018198M3/S2、自然风压计算矿井进、回风井高差最大相差40M，设计中不考虑自然风压影响。3、主通风机工作静压H1410410024104PA4、矿井通风机网路风阻R24104/198206148（三）、理论计算1、计算所需电机功率考虑到风机的动压损失，取动压系数为105（漏风等压力损失），当Q198M3/S,HK24104PA时N105HKK752KW81942式中K为电机功率贮备系数，取110120（上式中取K120），为风机静压效率，N为所需电机的总功率。2、依据上述计算结果，在满足需要的技术条件下，选取参数为高效区范围风量198M3/S负压24104PA电机消耗功率为752KW。根据以上计算风机技术参数，矿井选用一台FBCZ613B型轴流式主要通风机，风机备用1台YBFE200L26型电机，N22KW，U380V，N980R/MIN。由于该矿为磷矿，矿井无可燃性气体，在购买风机时，可以配置同型号、同功率的普通型电机。通风机参数见下表主通风机型号配置电机型号风量范围M3/S风压范围PA电机功率KWFBCZ613BYBFE200L261024120680225、矿井主通风机运行工况点由网络特性方程式H1R1Q206148Q2利用上式假设不同风量Q值,得到对应的H如下表所示QM3/S610141822HPA221361481205199229756采用内插法确定风机网络特性曲线与风机性能曲线的交点为M0（Q202M3/S，H25086PA，效率065）为矿井的运行工况点，风机叶片角度35。矿井主通风机通风机运行工况点见主要通风机性能曲线图2。6、主要通风机电机功率1电动机轴功率NHQ/1000J式中H矿井通风工况点所对应的静压，N/M2；Q矿井通风工况点所对应的风量M3/SJ矿井通风工况点所对应的静压效率。N25086202/100006578KW2电动机输出功率NN/C式中C传动效率，C098。N78/098796KW3电动机容量的确定ND12N12796956KW矿井主通风机设置1台，备用1台同型号、同功率电机；所选通风设备满足矿井的通风要求。M00650708532864164820206506734203903001FBCZB8Q（M/S07（PA主要通风机性能曲线图1XX南端系统XX南端系统采用抽出式通风方式，矿井从980M平硐、1077M平硐进风，从1038M平硐回风。（一）、选择依据1、矿井通风风量12M3/S2、矿井通风阻力11753PA（二）、设备选型1、主通风机工作风量Q11012132M3/S2、自然风压计算矿井进、回风井高差最大相差97M，设计中不考虑自然风压影响。3、主通风机工作静压H1175310021753PA4、矿井通风机网路风阻R27153/132215584（三）、理论计算1、计算所需电机功率考虑到风机的动压损失，取动压系数为105（漏风等压力损失），当Q132M3/S,HK27153PA时N105HKK565KW821327式中K为电机功率贮备系数，取110120（上式中取K120），为风机静压效率，N为所需电机的总功率。2、依据上述计算结果，在满足需要的技术条件下，选取参数为高效区范围风量132M3/S负压27153PA电机消耗功率为565KW。根据以上计算风机技术参数，矿井选用一台FBCZ612B型轴流式主要通风机，风机备用1台YBFE180L6型电机，N15KW，U380V，N980R/MIN。由于该矿为磷矿，矿井无可燃性气体，在购买风机时，可以配置同型号、同功率的普通型电机。通风机参数见下表主通风机型号配置电机型号风量范围M3/S风压范围PA电机功率KWFBCZ612BYBFE180L6718100580155、矿井主通风机运行工况点由网络特性方程式H1R1Q215584Q2利用上式假设不同风量Q值,得到对应的H如下表所示QM3/S48121620HPA24939974224413989562336采用类查法确定风机网络特性曲线与风机性能曲线的交点为M0（Q1355M3/S，H28613PA，效率069）为矿井的运行工况点，风机叶片角度34。矿井主通风机通风机运行工况点见主要通风机性能曲线图3。6、主要通风机电机功率1电动机轴功率NHQ/1000J式中H矿井通风工况点所对应的静压，N/M2；Q矿井通风工况点所对应的风量M3/SJ矿井通风工况点所对应的静压效率。N286131355/1000069562KW2电动机输出功率NN/C式中C传动效率，C098。N562/098574KW3电动机容量的确定ND12N12574689KW矿井主通风机设置1台，备用1台同型号、同功率电机；所选通风设备满足矿井的通风要求。M08657506342124039016Q（M/SFBCZ（PA主要通风机性能曲线图2二、XX矿段（XX北端）XX矿段（XX北端）采用抽出式通风方式，矿井从990M平硐、1020M平硐进风，从1068M平硐回风。（一）、选择依据1、矿井通风风量130M3/S2、矿井通风阻力15923PA（二）、设备选型1、主通风机工作风量Q11013143M3/S2、自然风压计算矿井进、回风井高差最大相差78M，设计中不考虑自然风压影响。3、主通风机工作静压H1592310025923PA4、矿井通风机网路风阻R25923/143212677（三）、理论计算1、计算所需电机功率考虑到风机的动压损失，取动压系数为105（漏风等压力损失），当Q143M3/S,HK25923PA时N105HKK584KW8314239式中K为电机功率贮备系数，取110120（上式中取K120），为风机静压效率，N为所需电机的总功率。2、依据上述计算结果，在满足需要的技术条件下，选取参数为高效区范围风量143M3/S负压25923PA电机消耗功率为584KW。根据以上计算风机技术参数，矿井选用一台FBCZ612B型轴流式主要通风机，风机备用1台YBFE180L6型电机，N15KW，U380V，N980R/MIN。由于该矿为磷矿，矿井无可燃性气体，在购买风机时，可以配置同型号、同功率的普通型电机。通风机参数见下表主通风机型号配置电机型号风量范围M3/S风压范围PA电机功率KWFBCZ612BYBFE180L6718100580155、矿井主通风机运行工况点由网络特性方程式H1R1Q212677Q2利用上式假设不同风量Q值,得到对应的H如下表所示QM3/S48121620HPA20288113182553245350708采用类查法确定风机网络特性曲线与风机性能曲线的交点为M0（Q144M3/S，H26287PA，效率067）为矿井的运行工况点，风机叶片角度35。矿井主通风机通风机运行工况点见主要通风机性能曲线图1。6、主要通风机电机功率1电动机轴功率NHQ/1000J式中H矿井通风工况点所对应的静压，N/M2；Q矿井通风工况点所对应的风量M3/SJ矿井通风工况点所对应的静压效率。N26287144/1000067565KW2电动机输出功率NN/C式中C传动效率，C098。N565/098577KW3电动机容量的确定ND12N12577693KW矿井主通风机设置1台，备用1台同型号、同功率电机；所选通风设备满足矿井的通风要求。M086575063421240390016Q（M/SFBCZ（PA主要通风机性能曲线图3三、XX矿段XX矿段（1198系统）采用抽出式通风方式，矿井从1198M平硐，从1260M平硐回风。（一）、选择依据1、矿井通风风量13M3/S2、矿井通风阻力18085PA（二）、设备选型1、主通风机工作风量Q11013143M3/S2、自然风压计算矿井进、回风井高差最大相差62M，设计中不考虑自然风压影响。3、主通风机工作静压H1808510028085PA4、矿井通风机网路风阻R28085/143213734（三）、理论计算1、计算所需电机功率考虑到风机的动压损失，取动压系数为105（漏风等压力损失），当Q143M3/S,HK28085PA时N105HKK633KW83142式中K为电机功率贮备系数，取110120（上式中取K120），为风机静压效率，N为所需电机的总功率。2、依据上述计算结果，在满足需要的技术条件下，选取参数为高效区范围风量143M3/S负压28085PA电机消耗功率为633KW。根据以上计算风机技术参数，矿井选用一台FBCZ612B型轴流式主要通风机，风机备用1台YBFE180L6型电机，N15KW，U38