1号线地下连续墙施工方案

目录一、编制依据1二、工程概况121工程概述122设计概况122地下管线情况223水文、地质情况3三、工程主要特点及难点6四、施工场地布置641场地布置642施工用水643施工用电744施工便道745泥浆系统746排水系统747钢筋笼制作、成型848临时设施8五、施工计划8五、地下连续墙施工方案1051地下连续墙施工流程1052测量放样1253导墙沟槽开挖1354导墙钢筋混凝土施工1355转角处理1456模板拆除1557成槽施工1558泥浆配置1559槽段开挖20510钢筋笼的制作及吊装24511接头箱吊放27512水下混凝土灌筑28513接头箱顶拔29六、针对性技术措施3061特殊槽段（L、折线型）施工控制措施3062连续墙接头处理措施3163地下连续墙坑壁稳定的技术措施3264地下连续墙渗漏水预防及处理措施3465钢筋笼内预埋钢筋连接器保证措施3566防接头混凝土绕流预防措施3567地下连续墙施工质量控制措施36七、质量施工保证措施38八、安全施工保证措施41九、文明施工45十、应急预案48地下连续墙施工方案一、编制依据1、地下铁道工程施工及验收规范GB502991999（2003版）2、建筑地基基础设计规范GB5000720113、混凝土结构工程施工质量验收规范GB502042002（2010版）4、建筑基坑工程技术规范YB9258975、地下工程防水技术规范GB5010820086、建筑地基处理技术规范JGJ7920027、钢筋机械连接技术规程JGJ10720108、钢筋焊接及验收规范JGJ1820129、建筑基坑支护技术规程JGJ1209910、长春地铁1号线长春火车南广场站围护结构施工图纸二、工程概况21工程概述地铁车站及换乘中心工程位于长春火车站南广场，北侧为长春火车站南站房，西侧为中韩大厦以及火车站南北地下人行通道，西北侧为长春国际商贸中心，东侧为天池国际商业中心，南侧为沈阳铁路局长春办事处、春谊宾馆以及环岛处的春华地下商场。22设计概况长春火车南广场站位于长春站南广场综合交通换乘中心地下四层，起始里程K15810200，终点里程为K15948450，车站总长13825M，计算站台宽度为13M，长为1180M。车站主体标准段为地下四层三跨箱型框架结构，标准断面宽2480M，盾构井加宽约为288M，换乘节点最宽处约为255M，底板埋深约为325M。车站位于地下春华商场下方部分主体结构采用暗挖法施工，暗挖段为双柱三拱双层车站，车站有效站台宽度为13M，车站主体暗挖结构总长度为506M，结构总宽度为218M，总高度约为140M，暗挖段底板埋深约为2980M，结构距离春华商场底板约为70M左右。地铁车站及换乘中心工程，采用地下连续墙作为围护结构兼作止水帷幕，地下连续墙形式、尺寸及数量如下表21所示表21地下连续墙形式一览表部位型号幅宽深度数量1234567822地下管线情况地下连续墙施工范围内所处场地主要管线呈东西走向分布于辽宁路至长白路下方。主要管线包括雨水管线、给水管线、雨污合流项目序号管线、煤气管线、热力管线、电信管线、路灯线、信号灯线及供电线等。详见表22长春火车南广场站管线统计表。表22长春火车南广场站管线统计表序号管线类别材质规格埋深（M）1雨水管混凝土DN3002382给水管铸铁DN3002013雨、污合流管混凝土DN3001384煤气管铸铁DN2002345热力管1钢管DN4251276热力管2钢管DN4251287电信管线钢/光纤200X2001428路灯线铜线DN1000789信号灯线铜线DN1000271010KV供电线铜线200X40013423水文、地质情况1、水文情况在勘察深度内，地层中存在两层地下水，第一层为表层孔隙性潜水，第二层为浅层承压水，均属于第四系松散岩类孔隙水。现分述如下第一层地下水位埋藏较浅，勘测期间地下水埋深310370M（高程2151721679M），主要赋存于第四系粘性土地层中，含水层水平、垂直向渗透性差异较小。地面主要含水介质颗粒较细，水力坡度小，地下水径流十分缓慢。其主要补给来源为大气降水和地表水入渗，排泄方式主要为蒸发和微弱的径流排泄。地下水流向地形总体坡度一致，总体坡度呈南，其地下水具有明显的丰、枯水期变化，丰水期水位上升，枯水期水位下降，多年变化平均值150M，35年最高水位为地表以下200M，历史最高水位可按地表以下150M考虑。第二层地下水以第5层粉质粘土为相对隔水顶板，第1层全风化泥岩为相对隔水底板。含水层主要为第6层粗砂，为本区的主要含水层。其主要接受上层潜水的渗透补给，与上层潜水水力联系紧密，排泄方式主要为相对含水层中的径流形式及人工开采。该层地下水水位受季节影响较小，地下水位埋深16401890M（高程2003420399），承压水头为350M530M。2、地质情况场区地层由第四系全新统人工填土层、第四系中更新统冲洪积粘性土和砂土层、白垩纪泥岩组成。杂填土层土层厚度为150460M，底层标高为2148521889M，灰黑、灰黄等杂色，稍湿，松散稍密，主要由粘性土及碎砖、碎石组成，顶部07M左右为沥青路面。粉质粘土1层土层厚度为100240M，底层标高为2145121585M，黄褐色，硬塑，含少量铁锰氧华物，稍有光泽，干强度及韧性中等。粉质粘土2层土层厚度为260750M，底层标高为2101721325M，浅黄色，局部为灰褐色，可塑偏软，局部软塑，含少量的氧华铁，稍有光泽，干强度中等，韧性中等，本层土夹粉土块。粉质粘土3层土层厚度为120410M，底层标高为2069121090M，黄褐色，可塑，局部硬塑，稍有光泽，干强度和韧性中等。粉质粘土4层土层厚度为300830M，底层标高为2021520499M，黄褐色，硬塑坚硬，局部可塑，有光泽，干强度和韧性中等，含锰质结核，含量自上而下逐渐增加，顶部一般1015，底部约为2025，含氧化物条带，夹粘土层，钻孔下部为灰褐色。粘土5层土层厚度为440810M，底层标高为1956819989M，黄褐色，硬塑坚硬，有光泽，含大量铁锰结核，干强度及韧性高，夹粉质粘土层。粗砂6层土层厚度为180650M，底层标高为1898819492M，黄褐色，局部为灰白、灰褐色，中密密实，饱和，主要矿物成份为长石、石英，呈次棱角状，有一定磨圆度，颗粒级配一般，含砾石，局部富集为砾砂，含少量粘性土。全风化泥岩1层土层厚度为19430M，底层标高为1868819227M，紫红色，原岩结构基本破坏，有残余结构强度，呈粘性土状，硬塑坚硬，遇水易软化，易崩解，较易钻进，岩芯破碎。强风化泥岩2层土层厚度为6001530M，底层标高为1769718227M，紫红色，偶见灰白、灰绿色，泥质结构，厚层状构造，原岩结构大部分破坏，节理、裂隙发育，岩芯多呈短柱状，锤击易碎，遇水易软化，易崩解，较难钻进，局部夹砂岩薄层。中风化泥岩3层土层厚度为8401200M，底层标高为1682717039M，紫红色，偶见灰白、灰绿色，原岩结构部分破坏，风化裂隙发育，遇水易软化，易崩解，钻进难度大，岩芯多呈长柱状，完整，局部夹砂岩薄层。三、工程主要特点及难点1、北侧地下连续墙随长春火车站南站房结构变化，异性幅段多，对于施工的测量放线精度要求高。2、北侧、东侧局部地下连续墙距周边建筑物结构较近，地下连续墙成槽开挖施工，可能会对周边建筑物造成影响，应加强对周边建筑物的检测，必要时采用一定的加固措施；地下连续墙钢筋笼的吊装是本工程地下连续墙施工的最大风险源，应做好钢筋笼的吊装方案及应急预案。3、地下连续墙施工须穿越多种不同地层，且地下连续墙深度达30多米，成槽成施工易造成孔壁坍塌，对于成槽施工造成一定难度。4、地下连续墙接头采用十字钢板接头，该接头的止水效果有了可靠的保障，可杜绝因接缝质量问题产生水砂突涌情况，从而提高了基坑开挖的安全度，同时增强刷壁效果。四、施工场地布置41场地布置根据现场实际情况布置施工场地，包括变压器、50T吊车、履带液压吊、成槽机、钢筋加工（存放）场、存土场、水泥库、材料库、氧气乙炔库沉淀池、泥浆池、排水沟、洗车槽等。具体情况见附图一施工场地平面布置图。42施工用水在施工现场内由自来水公司提供的用水接口用50MM水管分三路接出，一路作为办公区设施用水、一路作为施工用水、一路作为消防用水。43施工用电在场地东北角设置一处变电房，内设两台630KVA的变压器，配电间电源为三相五线制。线路从配电间接出，分四路输出，采用三相五线制悬挂线缆，沿施工围档布设。局部电缆穿越施工便道时，采用地埋方式，即在道路下方埋设150MM的钢管穿线。同时在施工区布设若干二级箱及开关箱，满足施工机械用电需要。现场配备两台200KVA发电机备用应急。44施工便道本工程地下连续墙成槽施工、钢筋笼吊放、土方外运等工作的施工道路将采用原有沥青道路。在大门出入口处设置自动冲洗平台，平台尺寸8M5M，将洗车池水排入三级沉淀池后排入市政污水管网。45泥浆系统地下连续墙施工时，泥浆性能的优劣势将直接影响到地下连续墙成槽时槽壁的稳定性，是影响成槽质量的重要因素。根据工程地质情况，地下连续墙施工采用了新的泥浆级配。根据地下连续墙的单幅最大出土量，同时满足三条作业线的施工能力，泥浆系统将采用泥浆池的尺寸为30M10M5M，位置设在东、西端部位（其中西侧泥浆池供应一台设备，东侧泥浆池供应两台设备），便于泥浆的运输及回收。46排水系统施工场地排水系统在围挡内侧设置排水沟、集水井；水沟内的水排入沉淀池经三级沉淀后排入市政施工管网。排水沟的横断面图47钢筋笼制作、成型由于地下连续墙施工顺序为先施工北侧地下连续墙，待南端春华商场拆除施工完成后，再施工南侧地下连续墙，拟在施工现场布置三个钢筋笼制作平台，先分别设在地下连续墙东、中、西部（靠近北侧），北侧连续墙施工完成后，再把钢筋加工场地往南移，施工南侧地下连续墙。三个钢筋制作平台尺寸均为15M35M，定期清扫确保施工现场的整洁，确保钢筋平整的平整度。48临时设施在施工现场设置料具间、乙炔间、氧气间和电焊机间放置在场地北侧，设立警示牌，雷雨季节必须加强对临时设施的看护，由专人负责。五、施工计划1、施工进度计划根据总体施工计划安排导墙施工和地下连续墙施工约需要145D。地下连续墙钢筋笼加工每个钢筋场1D（24H）1幅，每施工梁连续墙约需要3D1）导墙施工2013年06月1日至2013年06月30日，共计30D；2地下连续墙钢筋笼加工2013年06月13日至2013年07月25日共计42D；3地下连续墙施工2013年06月15日至2013年09月13日共计105D；2、劳动力计划为满足施工要求，将作业层相关人员按工种组建作业队，由工区管理人员统一管理。各作业层人员配置数量见表41作业层劳动力计划表表41作业层劳动力计划表领工员电工机械工起重司机信号工司索工6人3人3人6人6人6人电焊工钢筋工普工混凝土工48人15人35人12人3、主要机械设备配置计划主要机械设备见表42机械设备计划表表42机械设备计划表序号设备名称数量（台/辆）备注1成槽机32150T液压履带吊车1吊钢筋笼3200T液压履带吊1吊钢筋笼450T汽车吊1吊钢筋等辅助设施5挖掘机16装载机17自卸车28搅浆机29电焊机20两幅钢筋笼同时加工10弯曲机211套丝机412切断机213对焊机214泥浆泵415调直机316浇筑平台、导管5同时满足2个槽段17液压顶管机（600T）218泥浆罐车1抽废泥浆五、地下连续墙施工方案地下连续墙施工总体方案为待地下连续墙范围内管线改移完成后，先施工北侧地下连续墙结构和东西两侧地下连续墙结构；待春华商场拆建工程完成后（站前人防工程北侧三跨结构，约162M），再施工南侧地下连续墙结构。51地下连续墙施工流程地下连续墙施工流程见图51地下连续墙施工流程图。511导墙制作导墙是控制地下连续墙各项指标的基准，起着支护槽口土体，承受地面荷载稳定泥浆液面和控制墙体直度的作用。导墙施工时若地质情况比较好，则直接施作导墙，若地质松散，可从地表注浆加固。地下连续墙施工范围内导墙做成“”形现浇钢筋混凝土结构，导墙施工采用C30钢筋混凝土，壁厚200MM，标准段导墙净间距为800MM，深1500MM保证进入基岩，可根据现场根据实际情况调整导墙深度。结构尺寸见图52导墙断面图。制浆设备安装土方外运商品砼供应施工准备测量放样导墙制作槽段挖掘成槽质量检验清沉渣换浆吊装钢筋笼吊装接头箱设置砼导管浇灌墙体砼拔除接头管下一段开挖泥浆系统设置泥浆贮存供应泥浆复制再生震动筛旋流器沉淀池回收槽内泥浆劣化泥浆处理挖槽机组装钢筋笼制作图51地下连续墙施工流程图图52导墙断面图单位MM512导墙施工导墙施工用全站仪放出导墙轴线（导墙施工在设计基础上外放100MM）。开挖采用挖掘机开挖，人工配合清底。基底夯实后，铺设7CM厚13水泥沙浆，混凝土灌筑采用钢模板及木支撑，插入式振捣器振捣。导墙对称施作，导墙顶高出地面不小于150MM，以防止地面水流入槽内，污染泥浆。其强度达到70后方可拆模，模板拆除后，沿其纵向每隔1000MM加设上下两道100100MM方木做内支撑，将两片导墙支撑起来，成槽施工前支撑不允许拆除，以免导墙变位。导墙的混凝土达到设计强度前，禁止任何重型机械和运输设备在其旁边通过。导墙施工缝与地下墙接缝错开。导墙顶面铺设安全网片，保障施工安全。导墙施工工艺流程见图53导墙施工工艺流程图。平整场地测量定位挖槽绑扎钢筋浇灌砼支立模板拆模设横支撑图53导墙施工工艺流程图52测量放样1、根据设计图纸提供的坐标计算出地下连续墙中心线角点坐标，计算成果经内部复核无误后进行测放，作好护桩，并报监理进行复核。2、在导墙沟槽开挖结束后，立即将中心线引入沟槽下，以控制模板施工，确保导墙中心线的正确无误。3、在导墙混凝土浇注前，将导墙顶面标高放样于模板面上，以控制导墙顶面标高。4、导墙模板拆除后，检查导墙的中心线和平整度、垂直度是否符合要求。5、导墙施工结束后，立即在导墙顶面上作出分幅线，并测量出每幅槽段钢筋笼的吊点位置标高，以控制吊筋的长度，确保钢筋连接器的准确定位。53导墙沟槽开挖导墙分段施工，分段长度根据模板长度和规范要求，一般控制在3050M。导墙开挖前由测量人员实地放样出导墙的开挖宽度。导墙沟槽开挖采用小型反铲挖掘机开挖，侧面人工进行修直，坍方或开挖过宽的地方施作120砖墙外模。为及时排除坑底积水，在坑底中央设置一排水沟，在一定距离设置集水坑，用抽水泵外排。导墙施工接头与地下连续墙接头应错开。在开挖导墙时，若有废弃管线等障碍物必须清除，并严密封堵废弃管线断口，防止其成为泥浆泄漏通道。54导墙钢筋混凝土施工1、导墙沟槽开挖后立即将导墙中心线引至沟槽中。侧墙模板采用组合钢模板，模板采用钢支撑头和钢管支撑加固，支撑的间距不大于1000MM，模板应加固牢固，严防跑模，并保证轴线和净空的准确，混凝土浇注前先检查模板的垂直度和中线以及净距是否符合要求见表51导墙施工允许偏差表。2、导墙纵向钢筋设计用10螺纹钢，钢筋间距200MM；水平钢筋10，钢筋间距200MM；拉结筋为6，间距600MM600MM梅花状布置。面层钢筋水平方向钢筋为10，间距200MM；横向钢筋为10，间距200MM。钢筋施工结束并经“三检”合格后，填写隐蔽工程验收单，报甲方、监理验收，经验收合格后方可进行下道工序施工。表51导墙的施工允许偏差项目允许偏差项目允许偏差内墙面与地下连续墙纵轴平行线度10MM导墙内墙面平整度3MM内外导墙间距10MM导墙顶面平整度5MM导墙内墙面垂直度33、混凝土浇注采用人工与反铲配合，混凝土浇注时两边对称交替进行，严防走模。如发生涨模，应立即停止混凝土的浇注，重新加固模板，并纠到设计位置后，方可继续进行浇注。4、混凝土的振捣采用插入式振捣器，振捣间距根据振捣器的有效范围确定，防止振捣不均，同时也要防止在一处过振而发生涨模现象。55转角处理导墙转角处理在导墙转角处因槽壁机的抓斗呈圆弧形，同时由于分幅槽宽等原因，为保证地下连续墙成槽时能顺利进行以及转角断面完整，转角处导墙需沿轴线外放不小于300MM。见图54导墙转角处理示意图。图54导墙转角处特殊处理示意图单位MM56模板拆除1、导墙混凝土达到70后方可拆模。拆模后应立即再次检查导墙的中心线和净空尺寸以及侧墙混凝土的浇筑质量，立即架设100MM100MM木支撑，支撑上下各一道，呈梅花型布置，间距20M。经检查合格后报甲方、监理验收，验收后立即回填，防止导墙内挤。同时在导墙顶翼面上用红油漆作好分幅线并标上幅号。2、混凝土养护期间起重机等重型设备不应在导墙附近作业停留，成槽前支撑不允许拆除，以免导墙变位。57成槽施工根据设计图纸，地下连续墙分“”、“L”、“Z”等型式，宽度一般为6M、4M、56M、54M。墙厚为800MM，成槽深度为322M，钢筋笼一次性沉放，混凝土一次性浇筑。钢筋笼接头采用十字止水钢板接头。本工程要求成槽精度高，所选成槽机应配备有垂直度显示仪表和自动纠偏装置。58泥浆配置泥浆具有维护槽壁的稳定，悬浮岩屑和冷却、润滑钻头的作用，泥浆质量的好坏直接关系到地下连续墙的质量。根据本工程的地质条件和以往的施工经验泥浆采用膨润土、纯碱、CMC按一定比例配制成，拌浆采用泵拌。根据计算和以往经验，初定配合比为膨润土810；纯碱01；CMC025。泥浆配合比通过试验确定并报监理批准。1、泥浆池设计泥浆池设计原则满足最大槽段泥浆量2倍的容量。该工程最大槽段长开挖6M，宽08M,深322M,最大泥浆用量155M3，拟建泥浆池600M3，尺寸为8M30M25M，分为储浆池、沉淀池、制浆池、废浆池四部分。必要时利用导墙作为临时泥浆循环池使用，满足施工现场需要，泥浆池计划布置在地下连续墙东西两侧，分别预留两块渣场满足槽段开挖出渣量，钢筋加工厂布置在地下连续墙内侧。施工现场配备泥浆罐车运送废浆。2、泥浆材料选择1）水的选定自来水，钙离子浓度不超过100PPM,钠离子不超过500PPM,PH值为中性。2）膨润土选定分钠膨润土、钙膨润土，对水中含有大量阳离子或有显著阳离子污染时采用钙膨润土。3）CMC选定预计有海水混入泥浆时选用耐盐性CMC，溶解有困难时选用颗粒状易容性CMC，CMC黏度分高中低三种，根据地质资料（通过部分粉砂层）选用中等黏度。4）分散剂选定选用碳酸钠或三磷酸钠，利于泥浆变质时不增加失水量，减少坍塌危险性。5）泥浆配比参照泥浆系统参数由试验室试验确定满足各项指标要求。3、泥浆循环泥浆按照试验室确定的配比配置后进入储浆池，24H后使用。泥浆泵送进入各开挖槽段，自流或泥浆泵抽回进入沉淀池，经沉淀池分离沉淀，检查泥浆性能可调制时，进入制浆池调制，剩余稠浆由泥浆罐车抽运到指定地点排放。1）工程泥浆的性能指标泥浆配比据地质条件和成槽过程中地面沉降控制要求确定，泥浆性能指标符合表52规定表52泥浆性能指标泥浆性能新配制循环泥浆废弃泥浆检验方法比重（G/CM3）105110110115125比重计粘度（S）1824253050漏斗计含砂率（）348洗砂瓶PH值89814试纸2）新鲜泥浆基本配比新鲜泥浆的基本配合比见表53所示表53新鲜泥浆配合比表泥浆材料优质膨润土CMC纯碱自来水1M3投料量（KG）118054595953）泥浆配置方法新鲜泥浆的搅拌时间控制在510MIN之间。CMC是很难溶的物质，在泥浆搅拌过程中，应慢慢地往泥浆中掺加CMC粉末。若事先用清水溶解CMC成13的溶液，然后再将溶液掺入泥浆里制备泥浆的顺序为水；膨润土；CMC；分散剂；其他外加剂。4）泥浆的贮存工地设置集装式泥浆箱，功能分为新鲜泥浆箱、待用泥浆箱、回收泥浆箱。5）泥浆的分离净化（1）土碴的分离处理在地下墙施工过程中，泥浆中会混入细微的泥沙颗粒、水泥成分和有害粒子，会使泥浆受到污染而变质。因此，泥浆使用一个循环后，要对泥浆进行分离净化，尽可能提高泥浆的重复使用率。回收泥浆的分离净化过程是先经过土碴分离筛，把粒径大于10MM的泥土颗粒分离出来，防止其堵塞旋流除碴器下泄口。然后依次经过沉淀池、旋流除碴器、双层振动筛多级分离净化，使泥浆的比重和含沙量减少。如经过第一次循环仍不能满足要求，则用旋流除碴器和双层振动筛作第二、第三次循环，直至试验表明泥浆质量达到要求。（2）污染泥浆的再生处理施工中用泥浆试验方法对泥浆的性能指标进行测试，通过检验泥浆质量，决定补充材料的种类和掺入量，进行泥浆的再生调制。补充泥浆的成分时向净化泥浆中补充膨润土、纯碱和CMC等成分。施工中为了跟上施工进度，预先配置浓缩新鲜泥浆，再把浓缩新鲜泥浆掺加到净化后的循环泥浆中，用泥浆泵冲拌来调整净化泥浆的性能指标，使其基本恢复原有性能。6）劣化泥浆处理劣质泥浆先用泥浆箱暂时收存，再用罐车装运外弃的方法。不能用罐车装运外弃的情况下，则采用泥浆脱水或固化的方法处理劣质泥浆。7）泥浆质量控制（1）泥浆质量控制标准施工中要严格按照表52中规定的泥浆性能指标来控制泥浆的质量。在挖槽时，泥浆的粘度和比重两项指标上限放宽至30和125。因为在采用液压抓斗成槽时，泥浆的粘度和比重偏大并不妨碍成槽作业，对槽壁的稳定也无害，还可以充分利用本该放弃的大量粘度和比重偏大的泥浆，节约泥浆的消耗。但在清孔时要把粘度和比重偏大的泥浆置换成合格的泥浆。（2）泥浆质量控制程泥浆在施工过程中要及时取样进行试验，以检测泥浆的各种指标，关于各种泥浆在质量控制过程中的试验项目以及取样情况见表54泥浆试验项目以及取样情况表。表54泥浆试验项目以及取样情况表编号泥浆取样时间和次数取样位置试验项目1新鲜泥浆搅拌泥浆达100M3时取样一次，搅拌后和放置一天后各取一次搅拌机口稳定性、比重、漏斗粘度、过滤、PH值、（含砂率）2供给的泥浆每挖一个标准槽段长度，自开挖槽前到挖槽完了，每掘进510M取样一次送浆泵吸入口稳定性、比重、漏斗粘度、过滤、PH值、含砂率、（含盐量）挖槽过程中每挖一个标准槽段长度，挖至中间深度和接近挖槽完了时各取样一次上部受供给泥浆影响较小的地方比重、漏斗粘度、过滤、PH、含砂率、（含盐量）3槽内的泥浆放置期间在挖槽完了时，钢筋笼吊入后，或者浇灌混凝土之前取样槽内泥浆的上、中、下三个位置稳定性、比重、漏斗粘度、过滤、PH、含砂率、（含盐量）经物理再生处理的泥浆每挖一个标准槽段长度，自开始挖槽之前到挖槽完了时，每掘进510M取样一次。在向振动筛、旋流器、沉淀池等内流入的前后比重、漏斗粘度、过滤、PH、含砂率、（含盐量）4挖槽过程中正循环着的泥浆经再生调制的泥浆调制前，调制后调制前调制后稳定性、比重、漏斗粘度、过滤、PH、含砂率、（含盐量）判断置换出的泥浆能否使用开始浇灌混凝土时和自混凝土浇灌到数米以内（5、4、3、2、1、05M）化学再生处理装置流入口，或者向槽内送浆的泵吸入口比重、漏斗粘度、过滤、PH、含砂率、（含盐量）、（稳定性）化学再生处理处理前，处理后处理前，处理后比重、漏斗粘度、过滤、PH、含砂率、（含盐量）、（稳定性）5混凝土置换的泥浆再生处理的泥浆物理再生处理处理前，处理后处理前，处理后比重、漏斗粘度、过滤、含砂率、（含盐量）、（PH）、（稳定性）再生调制的泥浆调制前调制后稳定性、比重、漏斗粘度、过滤、PH、含砂率、（含盐量）59槽段开挖591槽段放样根据施工图纸和业主提供的测量控制桩点在导墙施工范围精确划出分段标记线。592成槽试验根据地下连续墙施工范围内地质条件，选择标准幅段作为成槽试验段。以了解成槽的难度及成槽后槽壁两侧土体的稳定性，采集技术参数进行分析，以便对正式成槽的各项技术参数进行调整，取得成槽、泥浆护壁、混凝土灌筑等第一手资料。1、测量开挖时所放入槽内泥浆指标（包括泥浆比重、粘度、含砂率、PH值等）。2、记录开挖一幅所需要时间及总体时间，对此要做到心中有数。3、用超声波测壁仪测试槽壁的垂直度、深度及坍塌情况，每4H一次。4、清孔后每4H测试槽壁各个不同深度泥浆指标。5、对所采集的数据进行汇总、分析、反馈、对各个施工技术措施进行调整。经过一些参数的调整，便于后续地下连续墙的施工。593槽段开挖标准槽段采取三序成槽，先挖两边，再挖中间。开挖过程中经常量测垂直度，并及时纠偏。1、槽段开挖顺序1成槽机定位后，抓斗平行于导墙内侧面，抓头下放自行坠入导墙内，不允许强力推入，以保证成槽精度。2成槽时不宜满斗挖土，当抓斗提升到导墙顶面时，稍停，待抓斗上泥浆滴净后，再提升转运到临时堆土场，以防泥浆污染场地。掉在导墙上的泥土清至槽孔外，严禁铲入槽内。3抓斗挖土过程中，上、下升降速度均缓慢进行，抓斗还要闭斗下放，开挖时再张开，以免造成涡流冲刷槽壁，引起塌孔。4抓斗下放挖土时，抓斗中心对准放于导墙上的孔位中心标志，确保成槽位置正确。5成槽施工连续墙施工采用跳槽法，施工顺序从两端向中间依次进行，施工根据槽段长度与成槽机的开口宽度，确定出首开幅和闭合幅，保证成槽机挖土时两侧邻界条件的均衡性，以确保槽壁垂直，部分槽段采取两抓一清。成槽后用超声波检测仪检查成槽质量。连续墙成槽采用液压抓斗成槽机成槽，利用液压抓斗的冲击力和闭合力抓起各土层，静态泥浆护壁,钢筋笼现场制作，整体吊装入槽，混凝土采用23套导管灌筑。在成槽过程中，严格控制抓斗的垂直度和平面位置，在开挖槽段时，操作手要仔细观察监测系统，当X，Y轴任一方向偏差超过允许值时，立即进行纠偏，抓斗贴基坑侧导墙入槽，机械操作要平稳,抓斗出入导墙口时要轻放慢提，防止泥浆掀起波浪，影响导墙下面和后面的土层稳定,并及时补入泥浆，维持槽段中泥浆液面稳定。表55槽段开挖质量标准表序号项目单位质量标准备注1槽壁垂直度032槽深MM100同一槽段深度一致3沉渣厚度MM1004槽宽MM0505槽段中心线偏差MM506地下墙表面平整度MM3010水平向7预埋件位置MM10垂直向6成槽检查槽段开挖结束后，检查槽位、槽深、槽宽及槽壁垂直度，合格后可进行清槽换浆。槽段开挖质量标准见表槽段开挖质量标准见表55槽段开挖质量标准表。594清底换浆成槽完成后，采用反循环置换法及撩抓清底。槽底沉渣清除干净后换浆，清槽后测定槽底以上0210M处的泥浆比重应小于12，含砂率不大于8，粘度不大于28S，保证槽底沉渣不大于100MM，沉渣厚度用斯托克斯公式计算如下V（RSRM）GD3/（18）式中V土渣的沉降速度（CM/S）RS土渣的比重RM泥浆的比重G重力加速度（CM/S2）D土渣的粒径（CM）泥浆的粘滞系数（GM/S）根据土渣的沉降速度和挖槽深度，可以计算挖槽结束后开始清底的时间TH/V式中T槽结束后开始清底的时间（S）H挖槽深度（CM）。根据施工经验，一般挖槽结束后静置2H，悬浮在泥浆中沉降的土渣约80可以沉底，4H左右沉淀完毕。清底结束后达到满足下面要求槽深不小于设计深度；沉渣厚度不大于100MM；孔底泥浆比重不大于115G/CM3。595槽段接头清刷成槽完成后在相邻一幅已经完成地下墙的接头上必然有黏附的淤泥，如不及时清除会产生夹泥现象，造成基坑开挖过程中地下墙渗水，为此必须采取刷壁措施，成槽完成后利用履带吊，起吊专用的刷壁器，在接头上上下下反复清刷，确保接头干净，防止渗漏水现象的发生。510钢筋笼的制作及吊装5101钢筋笼制作钢筋笼根据地下连续墙墙体设计配筋和单元槽段的划分来制作。钢筋笼制作在专门搭设的加工平台上进行，拟将搭设15M35M的三个加工平台，且保证平台面水平，四个角成直角，并在四个角点作好标志，以保证钢筋笼加工时钢筋能准确定位，钢筋间距符合规范和设计的要求。钢筋笼均采用整体制作吊装入槽，所有纵横向钢筋相交部位点焊牢固，以增加钢筋笼的整体刚度。见附图二地下连续墙钢筋图钢筋笼施工前先制作600MM高的钢筋笼桁架，桁架在专用模具上加工，以保证每片桁架平直，桁架的高度一致，以确保钢筋笼的厚度。钢筋笼在平台上先安放下层水平分布筋再放下层的主筋，下层筋安放好后，再按设计位置安放桁架和上层钢筋。考虑到钢筋笼起吊时的刚度和强度的要求，每幅钢筋笼采用3榀纵向桁架钢筋，桁架间距不大于15M，横向每隔3M设置一道，并增设钢筋笼面层剪力筋，避免横向变形。纵向钢筋的底端50CM范围内稍向内侧弯折以避免吊放钢筋笼时擦伤槽壁，但向内侧弯折的程度不影响浇灌混凝土的导管插入。在密集的钢筋中预留出导管的位置，以便于灌筑水下混凝土时插入导管，同时周围增设箍筋和连接筋进行加固。为防止横向钢筋有时会阻碍导管插入，钢筋笼制作时把主筋放在内侧，横向钢筋放在外侧，槽段的每幅预留两个混凝土浇注的导管通道口，两根导管相距23M，导管距两边115M，每个导管口设4根通长的16导向筋，以利于混凝土灌筑时导管上下顺利。1、接驳器预埋件地下连续墙施工在连续墙钢筋笼加工时预埋连续墙与侧墙连接钢筋，连续墙与层板之间连接钢筋，钢筋接头均采用接驳器连接方式连接。由于接驳器及预埋筋位置要求精度高，在钢筋笼制作过程中，根据吊筋位置，测出吊筋处导墙高程，确定出吊筋长度，以此作为基点，控制预埋件位置。在接驳筋后焊一道水平筋，以便固定接驳筋，水平筋与主筋间通过短筋连接。接驳器或预埋筋处钢筋笼的水平筋及中间加设的固定水平筋按3坡度设置，以确保接驳器及预埋筋的预埋精度。2、钢筋笼与“十”字型钢接头的连接地下连续墙墙幅间采用“十”字型钢接头止水,与钢筋笼采用焊接连接。3、地下连续墙钢筋笼制作允许偏差钢筋笼制作允许偏差见表56钢筋笼制作允许偏差。表56钢筋笼制作允许偏差项目偏差（MM）检查方法钢筋笼长度50钢筋笼宽度20钢筋笼厚度0，10钢尺量，每片钢筋网检查上、中、下三处。主筋间距10任取一断面,量取间距,取平均值作为一点,每片钢筋网量测四点。钢筋笼起吊示意图5102钢筋笼吊装钢筋笼起吊采用200T履带吊作为主吊，150T履带吊做副吊（吊车距槽口边不小于35M），直立后由200T履带吊车吊入槽内，在入槽过程中，缓缓放入，不得高起猛落，强行放入，并在导墙上提前标出钢筋笼顶标高及槽段位置线，确保预埋件位置准确，钢筋笼起吊见图55钢筋笼起吊示意图。图55钢筋笼起吊示意图1、倾斜提升200T与150T履带吊同时提升钢筋笼，150T履带吊小幅度提升到10M，然后200T履带吊提高到1225M，使钢筋笼倾斜，200T履带吊起吊过程中注意主钩与副钩的同步控制。2、吊车对转分布筋间距20预埋件中心位置高程方向上下为10平面位置左右为30抽查保持200T履带吊不动，200T吊主钩向150T吊方向旋转，200T履带吊逐渐收紧钢丝绳并向150T履带吊方向旋转，直至将钢筋笼垂直立起，最后200T履带吊车放绳，在地面摘掉大钩。3、钢筋笼水平方向运输200T履带吊提钢筋笼保持下面空间115M,运输到孔口位置。4、吊装钢筋笼前需检查编号、尺寸是否正确。5、在钢筋笼上设置对位钢筋，在导墙上设置对位点，以保证预埋的接驳器对位准确。6、吊放钢筋笼必须垂直对准槽中心，吊放速度要慢，不得强行压入槽内，发现受阻及时吊起经处理后重新吊放，将钢筋笼固定后，下导管，进行混凝土灌筑。7、钢筋笼的吊放必须一次完成，以减少在泥浆中的浸泡时间，尽早开始灌筑墙体混凝土，以保证钢筋的握裹力。钢筋笼吊放就位到开始灌筑水下混凝土的间隔时间控制在4H内。511接头箱吊放槽段清底合格后，立刻吊放墙端接头箱，由履带吊吊装垂直插入槽内。施工采用两块500MM宽接头箱夹住已经焊接在钢筋笼上的工字钢，并保证接头箱的中心与设计中心线相吻合，底部插入槽底以下3050CM，以保证密贴，防止混凝土倒灌，上端口与导墙连接处用木榫楔尖，接头箱后侧填砂，防止倾斜。512水下混凝土灌筑1、地下连墙混凝土采用C30P10商品混凝土，混凝土塌落度为1822CM。2、导管吊放前在地面作密封性实验，实验压力控制在0607MPA。“”型槽段安放2套导管，“L”型和“Z”型大于6M长的槽段安放3套导管，导管间距不大于3M，导管距槽端头不大于15M,导管离槽底控制在2530CM内。导管在钢筋笼内上下活动顺畅，灌筑前用导管进行采用泵吸反循环二次清底换浆，在槽口设置挡板，以免混凝土落入槽内而污染泥浆。见图56混凝土浇筑示意图图56混凝土灌筑示意图3、灌筑混凝土时，以充气球胆作为隔水栓，混凝土罐车直接把混凝土送到导管上的漏斗内，浇灌速度为35M/H。灌筑时各导管同步灌筑混凝土，保持混凝土面呈水平状态上升，其混凝土面高差不得大于50CM。灌筑过程中，要勤量测混凝土面上升高度，导管埋深控制在26M之间，灌筑要连续进行，中断时间不得超过十字钢板钢筋笼泥浆槽底标高24M混凝土槽段顶部导管混凝土漏斗混凝土反力箱30MIN，灌到墙顶标高后超灌05M。每个槽段试验室要做不少于两组抗压试块，每五个槽段做一组抗渗试块，根据设计及规范规定进行抽芯试验。异型幅转角混凝土浇注时增设一套导管以满足转角处的混凝土浇注，混凝土浇注充盈系数为11。4、混凝土灌筑时，保证现场有足够的混凝土，每根导管备有1车10M3混凝土。5、为了保证混凝土在导管内的流动性，防止出现混凝土夹泥，槽段混凝土面应均匀上升且连续浇注，浇注上升速度不小于4M/H，二根导管间混凝土面高差不大于50CM。6、在混凝土灌筑时，不得将撒在路面上的混凝土灌入槽内，污染泥浆。513接头箱顶拔1、接头箱吊装就位后，随着安装液压顶管机，必要时将在顶拔机下垫设反力架以增强基础稳定性。2、为了减小接头箱开始顶拔时的阻力，可在混凝土开浇以后4H或混凝土面上升到15M左右时冬季时间可稍长，启动液压顶管机顶动接头箱，但顶升高度越少越好，不可使管脚脱离插入的槽底土体，以防管脚处尚未达到初凝状态的混凝土坍塌。3、正式开始顶拔接头箱的时间，应以开始浇灌混凝土时做的混凝土试块所达到的初凝时间为依据，如没做试块，开始顶拔接头箱应在开始灌筑混凝土5H以后，如商品混凝土掺加过减水剂，开始顶拔接头箱时间还需延迟，一般施工步骤为混凝土灌筑完成并具有一定强度后利用400T液压千斤顶将接头箱拔出，一般在混凝土灌筑34H开始拔高10CM，以后每隔2030MIN拔动一次，每次幅度不大于30CM，待混凝土灌筑结束68H，即混凝土达到初凝后，逐步全部拔出接头箱。4、在顶拔接头箱过程中，要根据现场混凝土浇灌记录表，计算接头箱允许顶拔的高度，严禁早拔、多拔。5、接头箱由液压顶管机顶拔，设置4台150T千斤顶，履带吊协同作业，分段拆卸。六、针对性技术措施61特殊槽段（L、折线型）施工控制措施1、在成槽方面，虽然成槽机具有自动纠偏装置，采用经纬仪双向控制，但由于转角幅有长边和短边之分，必须先挖短边再挖长边，这样才能确保墙体的土壁稳定和转角处的土壁垂直要求。2、在成槽机停机定位时，必须在成槽机履带下铺设2CM厚的钢板，减少成槽机对槽壁竖向应力，同时成槽机尽量一次定位就可以挖完一槽，而不是每一抓定一次位，减少成槽机的跑动而产生的动荷载对槽壁的扰动，防止特殊槽段阳角处塌方。3、在特殊槽段钢筋笼制作方面不同于一般的直线钢筋笼施工,直线幅是一个平面,可以在经水准仪、全站仪校正好的钢筋笼平台上施工,间距尺寸精度可以保证,而特殊槽段的钢筋笼有两个平面,所以我们对垂直于平面的那个面需在内侧每隔一定间距设一个斜角拉筋并设置全站仪控制边线,保证两个面的平角控制在一定角度,同时在钢筋笼制作完成后需每隔一定间距设置直角斜撑来确保钢盘笼起吊时的整体刚度,不至于使钢筋笼变形。4、在吊点布置方面,事先需经详细的钢筋笼重心计算方可布置,确保钢筋入槽时垂直不倾斜,能顺利入槽。特殊槽段钢筋制作过程中,我项目派专职质量员全过程旁站监控施工质量,确保钢筋笼的外形尺寸,焊接质量,加强措施,落实到位。62连续墙接头处理措施1、地下连续墙采用“十”字型钢板接头，该接头的止水效果有了可靠的保障，可杜绝因接缝质量问题产生水砂突涌情况，从而提高了基坑开挖的安全度，同时增强刷壁效果。地下连续墙接头详见图61十字型钢接头大样图。2、先行幅施工完成后，顺幅或填仓幅成槽时，由于泥浆的黏附作用，可能在止水钢板上形成一层泥皮，成为地下水的渗漏通道，采用专用的止水钢板刷壁器，并利用导向配重使刷壁器上下刷壁，紧贴止水钢板，达到良好的刷壁效果。3、接头处可根据现场情况预埋注浆管，必要时采用旋喷桩注浆止水。图61十字型钢接头大样图63地下连续墙坑壁稳定的技术措施地下连续墙施工时保持槽壁的稳定性，防止槽壁塌方是一个最重要的问题。如发生塌方，可能会埋住挖槽机，使成槽时间延长，同时可能引起地面沉陷而使成槽机倾覆，对邻近的建筑物和地下管线也会造成沉降。在吊放钢筋笼后，或在灌筑混凝土施工过程中产生塌方，塌方的土体会混入混凝土内，造成墙体缺陷甚至会使墙体内外贯通，成为产生管涌的通道，会使周围地面产生严重的沉降。因此，针对以上可能会出现的情况采取以下技术措施1、施工中将针对泥浆、地基及施工三个方面进行控制。成槽选用粘度大、失水小的泥浆，使用NV1钠土泥浆，使形成护壁泥皮薄而韧性强的优质泥浆，确保槽段在成槽机械反复上下运动过程中侧壁稳定，并根据成槽过程中侧壁变化情况选用外加剂，调整泥浆指标，以适应其变化。2、如果降雨使地下水位上升，使地面水绕过导墙底流入槽段内，会使泥浆对地下水的超压力减小，易产生槽壁塌方。保证槽壁稳定在施工中防止泥浆流失并及时补浆，雨天地下水位上升时加大泥浆比重和粘度，雨量较大时暂停成槽，并封盖槽口。在施工期间有漏浆现象，及时堵漏和补浆，以保证泥浆液面，防止出现坍塌。3、安放钢筋笼做到稳、准、平，防止因钢筋笼上下移动而破坏泥皮引起槽壁塌方。成槽结束后，尽量缩短各工序的时间，缩短槽壁暴露时间。4、槽壁稳定有关的因素见表61槽壁稳定有关的因素表。表61槽壁稳定有关的因素表主要因素性能和机能影响稳定的因素所起的作用不透水薄膜把泥浆和地下水隔开，使泥浆压力作用在槽壁上。薄膜的功能半透水薄膜由于薄膜性产生电透作用而存在抵抗渗透的压力裱糊效果覆盖在土壁上防止土颗粒塌落泥皮与泥膜薄壁功能紧束效果减少土壤变形增加壁面强度泥浆本身密度（新浆）泥浆静水压力密度槽内泥浆密度密度增加1020被动抵抗力由于泥浆的抗剪强度产生的被动抵抗力在槽壁之间的泥浆产生被动抗力泥浆泥浆浓度差因电动势使泥浆产生电渗透作用具有翻渗透力地下水位从地基来的作用力水位的变化对稳定影响很大地基土持强度和密度关系土压力的大小影响主动土压力地基拱作用使土压力减小减小主动土压力泥浆渗入地基增加被泥浆饱和了的地基的抗剪强度膨胀过程产生负压放置时间变形时间影响变形单元槽段长度地基中拱的作用拱作用减少土压力多头钻有利于生成泥皮施工施工机械蚌式抓斗升降运动破坏泥皮形成64地下连续墙渗漏水预防及处理措施1、槽段接头处不允许有夹泥，施工时采用偏心吊刷上下刷槽壁接头，增加刷壁器对已施工地下连续墙接头的压力，使钢丝刷在刷槽时能产生最好的刷槽效果，同时刷槽时上下刷动不少于10次，直到刷壁器提出槽段后刷壁器上无泥为止，以确保刷槽的效果。2、地下连续墙的清底工作彻底，清底时控制每斗的进尺量不超过15CM，以便将槽底泥块清除干净，防止泥块在混凝土中形成夹心现象，引起地下连续墙漏水。3、严格泥浆的管理，对比重、粘度、含砂率超标的泥浆坚决废弃，防止因泥浆引起的混凝土浇注时混凝土面高差过大而造成的夹层现象。4、钢筋笼露筋会成为渗、漏水的通道。控制钢筋笼露筋，钢筋笼保护块有足够的刚度、厚度、数量，钢筋笼在吊放入槽时先对中槽壁中心，以免挤压保护块。同时钢筋笼下放不顺时，不得强行冲放，以防止露筋。5、防止混凝土浇注时槽壁坍方。钢筋笼下放到位后，附近不得有大型机械行走，以引起槽壁土体震动。6、混凝土浇注时控制导管埋入混凝土中的深度，绝对不允许发生导管拔空现象。7、保证商品混凝土的供量，工地施工技术人员对搅拌站提供的混凝土级配单进行审核并测试其到达施工现场后的混凝土坍落度，保证商品混凝土供进的质量和供应强度以及连续不间断浇灌成型的要求。65钢筋笼内预埋钢筋连接器保证措施1、控制好钢筋笼的搁置点，以钢筋笼的笼顶标高为标准计算底板、中板、顶板在钢筋笼上的标高，并做好记号，并在此部位增设水平筋，控制接驳器的垂直位置。2、首先在钢筋加工时，埋设钢筋连接器之前应在钢筋笼上标出位置，拉设麻线保证定位线的水平要求，并在上、下层钢筋网片上焊好定位措施筋。3、对螺纹丝口应作好验收，确保塑料封堵，应用线锤控制埋设的垂直度，保证与结构钢筋加接，受力正常。4、为确保预埋钢筋连接器埋设标高，对导墙的顶面标高应严格控制，并且应做好顶面标高的复测工作，随时调整钢筋笼搁置吊攀长度，严格做好各道工序的验收工作，使之偏差控制到最小。66防接头混凝土绕流预防措施地下连续墙施工过程中，由于槽壁局部塌方可能回引起接头处混凝土绕流现象，事先应作好以下预防施工措施。1、需要在可能出现塌孔的范围内设置止浆铁皮，其固定在钢筋笼两侧，浇灌混凝土时止浆铁皮受压力张开，紧贴两侧壁面；止浆铁皮可以杜绝在较长的混凝土浇灌过程中，两侧塌落土体混入混凝土形成夹泥，还可以减少水泥浆液的绕流，防止接头沉积的淤泥发生固结，使接头淤泥更容易处理。2、先行幅槽段放入接头箱结束后，应将接头箱背面用粘土回填密实，杜绝混凝土绕流的可能。3、由于接头混凝土绕流而影响到接头连接施工质量，在施工后行幅时，对接头作特别处理外，还应增加刷壁的次数，保证接头质量，4、在顶升接头箱过程中，发现该幅槽段有混凝土绕流，应及进采用专门铲具进行清除，必要时采用成槽机抓斗配合进行。67地下连续墙施工质量控制措施1、导墙施工在连续墙范围内遇地下障碍物导墙施工前，认真进行连续墙范围内的地下障碍物调查，并彻底清除连续墙范围地下障碍物。本区杂填土厚底较小，道路施工时应筑在原状土上。当局部连续墙地质条件差时，为防止连续墙坍方，将导墙加高，以提高槽内泥浆液面；采用井点降水措施，降低周边地下水位，提高泥浆比重。2、设备选择与成槽机操作人员操作的质量控制选择成槽机必须有纠偏装置，成槽机驾驶员对抓斗下放有很好的控制，这点很重要。成槽过程中，操作人员如能做到以下几点应能较好保证槽壁的稳定性抓斗出入导墙口时要轻放慢提，防止泥浆掀起波浪，影响导墙下面、后面的土层稳定。成槽时，悬吊抓斗的钢索不能松驰，一定要使钢索呈垂直张紧状态，这是保证挖槽垂直精度必须做好的关键动作。挖槽作业中，要时刻关注测斜仪器的动向，及时纠正垂直偏差。单元槽段成槽完毕或暂停作业时，即令成槽机离开作业槽段。3、槽段成槽开挖垂直度质量控制在成槽过程中，应控制成槽机的垂直度，为达到地下连续墙的垂直度要求，在成槽前调整好成槽机的水平度和垂直度。成槽过程中，利用成槽机上的垂直度仪表及自动纠偏装置来保证成槽垂直度。初始挖槽精度对整个槽壁精度影响很大，要求在成槽过程中遵守抓斗入槽，出槽应慢速均匀进行，严格控制垂直度，确保槽壁及槽幅接头的垂直偏差符合设计要求。成槽时，避免在开挖槽段附近增加较大地面附加及振动荷载，以防止引起槽段坍塌。成槽过程中应加强观测，如发生较严重局部坍塌对环境造成影响时，应将槽段及时回填后经处理重新开挖成槽。成槽机掘进速度不宜过快，以防槽壁失稳，当挖至槽底23M左右，应用测绳测槽，防止超挖或少挖，并进行泥浆置换和泥浆质量检测。成槽机驾驶员可根据安装在液压抓斗上的探头，随时将偏斜的情况通过探头连线在驾驶室里的电脑上，驾驶员可根据电脑上四个方向动态偏斜情况，启动液压抓斗上的液压推板进行动态的纠偏，这样通过成槽中不断进行准确的动态纠偏，确保地下连续墙的垂直精度要求。七、质量施工保证措施为了加强本工程建设