4#楼高模板支架专项施工方案

目录一、编制依据3二、工程概况3三、组织机构设置3四、支撑系统布置441荷载参数442设计参数443材料要求4五、搭拆技术要求551搭设技术要求552拆除技术要求5六、安全管理措施661技术交底662支模架施工检查663模架验收764砼浇捣要求765支模架搭拆管理8七、危险源辨识及应急预案971潜在的事故及可能产生的后果972急救组织构成973应急措施9八、计算书981梁支架计算书1082板支架计算书2083梁侧模板计算书3084地基承载力计算37一、编制依据建筑结构荷载规范（GB500092012）混凝土结构设计规范（GB500102010）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）钢结构设计规范（GB500172011）建筑施工计算手册建筑施工手册建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008二、工程概况工程名称西安渭北光机电产业基地（一期）建设单位西安远秦开发建设有限公司监理单位陕西西冶项目管理投资咨询有限公司设计单位新时代（西安）设计研究院有限公司西安渭北光机电产业基地（一期）工程，由西安远秦开发建设有限公司投资。由5幢丁类四层厂房、一幢六层宿舍楼及一幢二层餐厅组成，均为钢筋混凝土框架结构。共计建筑面积81652。建筑设计使用年限50年，建筑抗震设防烈度8度。建筑耐火等级为二级。本专项方案针对4楼11轴/AD轴底层架空层，此处设计为园区基地的南入口。从灰土垫层至结构板底净高为1215米。结构板厚120MM。框梁跨度8米，梁截面尺寸分别为3001000、300700、250550。模板采用采用15MM厚竹胶板，内外楞分别采用6090方木和4832钢管；并采用12对拉螺杆。三、组织机构设置为保证施工安全，现场成立模板支架施工安全领导小组。组长孙敬恩副组长赵泽宇组员巩雁峰吴均胜张学宝李博贺斌锋毛真在搭设、使用、拆除施工过程中，严格按照施工规范及搭设方案施工，完善管理制度，定期和不定期检查，密切注意使用安全，确保实用稳固。四、支撑系统布置41荷载参数新浇混凝土与钢筋自重255KN/M2；模板与木方自重05KN/M2；倾倒混凝土荷载标准值2KN/M2；施工荷载标准值2KN/M2。42设计参数（1）支撑系统采用扣件式钢管脚手架；梁支撑立杆的纵向间距080米，横向间距090米，梁下小横杆间距03米，梁下方木纵向设置三根，步距150米；楼板支撑立杆的纵向间距08米，立杆的横向间距最大08米，板底横向钢管间距08米，方木间距03米，垂直短跨方向设置，步距150米。（2）距地面200处设置纵横扫地杆，立杆下设30030050木板垫块。（3）支架四周满布竖向剪刀撑，每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置，竖向剪刀撑的搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。（4）支架从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。（5）模板支架与先行浇注并具备一定强度柱子通过连接件固定，每根柱子与水平杆交接处均设。（6）在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆。43材料要求模板采用18厚胶合板，木方采用6080松木方，钢管直径48MM、壁厚不小于32MM。1、支模架材质。支模架钢管选用外径48MM，壁厚不小于32MM的A3钢管，其材质应符合国家的技术要求，每100毫米重量384千克，钢管表面平整光滑，无裂纹，分层和硬弯。支模架搭设使用的扣件应符合建设部钢管脚手架扣件标准要求，规格与钢管匹配，采用可锻铸铁，不得有裂纹，气孔，缩松，砂眼等锻造缺陷，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于50MM。进场使用的钢管、扣件需有出厂合格证，对质量有怀疑的钢管、扣件应送检做试验。2、木模板表面平整，在使用前先上好脱模油。3、方木应无断疤，樟节，腐烂而影响方木强度。五、搭拆技术要求51搭设技术要求（1）搭设顺序放置纵向扫地杆立杆第一步纵向水平杆横向扫地杆第一步横向水平杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆（2）立杆在搭设时纵横向的距离要均匀，要拉通线对齐，立杆柱脚均应加设垫板，垫板下70厚C15混凝土垫层。（3）支架立杆应竖直搭设，全高度的垂直度允许偏差为20MM。（4）立杆、水平杆要采用对接，对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不设置在同跨内或同步内；不同步或不同跨的两个相邻接头错开的距离不小于500MM；各接头至最近主节点的距离不大于步距或纵距的1/3。（5）立杆之间必须按步距满设双向水平拉杆，确保两个方向有足够的刚度。（6）支撑架的水平剪刀撑加强层须与立杆连接。（7）主节点的两个直角扣件的中心距不大于150MM。（8）每个扣件的拧紧力矩控制在65NM。（9）支撑横杆与立杆的连接扣件采用双扣件。（10）每个水平杆与立杆交汇处必须用直角扣件扣紧。（11）严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。（11）搭架子前，钢管及扣件须进行检验，不得使用不合格的构配件。（12）未经原审批部门同意，任何人不得变更技术方案，（13）验评合格后方可使用。52拆除技术要求1拆除顺序整体上按先支后拆、后支先拆及先拆非承重部分、后拆承重部分的程序；先拆柱箍拆柱模拆剪刀撑拆梁侧模拆板牵杆拆板搁栅及板底模梁牵杆拆梁搁栅及梁底模拆牵杆、拉杆、扫地杆拆梁板立杆清运模板支撑清扫场地移交。2拆除强度要求制作拆模砼试块并在现场进行同条件养护，各构件以同条件养护试件强度均达到100设计强度后才能拆除底模；同时上层楼板砼尚未浇筑完成时，不得拆除。3依据拆模试块强度，填写拆模申请表，报监理单位审批。4梁下立杆，先从跨中开始分别向两端拆除，拆除的模板和支架应分散堆放并及时清运。六、安全管理措施61技术交底1、交底人员及要求（1）支模架施工前，由分公司主任工程师根据本施工方案、相关规范以及集团公司的技术要求，对项目部全体管理人员、施工班组长进行安全、技术、质量的全面交底，交底双方必须履行交底签字手续。（2）项目部技术负责人应对施工操作班组及每个操作人员进行详细交底。未进行交底的施工操作人员不得进行施工操作，交底双方必须履行交底签字手续。2、交底内容（1）交底内容中应包括支模架搭设时的具体技术要求，如支模架间距、排距、竖向剪刀撑的布置位置、水平加强杆的设置的使用范围。构造加强措施及构造节点等，防止项目部误读方案造成支模架的错误搭设。（2）交底内容中还应包括支模架搭设过程中的安全要求、质量要求，包括安全操作规程、作业危险源、危险部位、相关防护要求和措施、施工环境安全注意事项、文明施工要求、施工纪律要求、安全监护人员以及物资准备。62支模架施工检查（1）项目部应每天对支模架的搭设进行日常检查，分公司应经常性的进行检查。（2）检查内容包括现场搭设情况是否与方案相符合，搭设的情况是否与规范相符合。（3）在各级部门检查过程中，如发现有不符合方案及规范要求的地方，应先停工后整改，经复查符合要求后，再重新进行施工。（4）项目部及分公司的检查，应由项目经理和分公司技术负责人带队，以保证检查的权威性。（5）在检查过程中发现的问题，必须以书面形式通知，写清整改要求，并履行签字责任手续。63模架验收L、支模架安装完毕后须由公司工程部组织进行验收，支模架的验收依据为本施工方案、相关的规范要求以及公司的相关技术要求，验收检查后办理相关手续和验收记录。（1）原材料的材质，对钢管、扣件、方木等的材质外观质量、检测报告进行检查；（2）支模架荷载状况；（3）水平加固杆、扫地杆、剪刀撑及水平侧向约束构造的配置情况；（4）扣件紧固力矩。2、项目部由项目经理和技术负责人对支模架验收后，报分公司；分公司由分公司主任工程师带队进行验收，成员包括安全、技术、质量管理人员，验收通过后，报集团公司；集团公司根据集团相关规定，组织技术人员对支模架进行验收。3、集团公司验收通过后，报监理及建设单位进行验收，验收通过后，方可进行下一步的混凝土浇捣施工。4、各级部门验收完成后，应出具书面验收意见书，验收意见书包括验收过程中发现的问题、整改的具体要求和措施；参加验收人员和整改责任人均应履行书面签字手续。整改完成后，整改责任人必须报验收人员，进行复查，复查通过后，方可进入下一道程序。64砼浇捣要求（1）本工程梁断面尺寸较大，砼浇捣时，必须按先大梁后楼板的原则进行浇捣，混凝土浇筑时确保模板支架施工过程中均衡受载，严格控制实际施工荷载不超过1KN/M2，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放，浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。（2）混凝土浇搞顺序支撑架搭设完毕经验收合格后，浇筑内部柱子混凝土至梁下，待柱子混凝土浇筑完毕后强度达到50再浇筑梁板及外侧框架柱混凝土；各大梁砼浇捣时由大梁两端向中间均匀分层分批进行，分层厚度500MM，逐步到位，不得一次浇捣到顶。泵送混凝土时，应随浇随捣随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处，应及时摊平。（3）应避免装卸物料对模板与支撑架产生偏心，振动和冲击。65支模架搭拆管理（1）搭架的人员必须是经过考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检合格方可持证上岗；工人上岗时应戴好安全帽、不穿拖鞋高跟鞋硬底鞋、高空作业时应戴牢安全带。（2）工作时要求思想集中，防止空中滑落；扳手、铁锤等工具应拿牢或放在可靠的平面上，以防坠落伤人；在搬运材料应注意放置牢靠、不相互碰撞；钢管脚手架各扣件应锁紧方能在架上操作；严格按搭设的顺序进行安装，不得违反搭设的先后顺序；传递材料、工具不得乱扔乱抛；施工平面材料应归堆，不得随手乱放，架上不得堆大量材料，运至架上的材料应分散并及时安装掉；预留洞口应先进行防护好后才能在周围施工。（3）拆除（搭设）支撑架时，施工操作层应铺设脚手板，工人必须系好安全带。（4）本专项施工方案的支撑架的拆除必须待混凝土梁强度达到100。拆除时应在统一指挥下，按自上而下的顺序组织拆除工作。（5）拆除支撑架前，应清除支撑架上的材料、工具和杂物等，按顺序要求自上而下逐层拆除整个支撑架。（6）在拆除过程中，支撑架的自由悬臂高度不得超过两步；连墙杆（侧向约束构造）、通长水平杆和剪刀撑等，必须在支撑架拆卸到相关的支模架时方可拆除；拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接件应放入袋内，锁臂应先传递至地面并放室内堆存；拆卸连接部件时，不得硬拉，严禁敲击；在同一工作面共同施工时，工人间应相互协作，拆模人员不得在模板支撑落下的范围内站立；严禁同一楼层内在同一部位的垂直面上下两层人员同时操作；每组拆模人员应有足够工作面，不得过于集中，以免互相盍碰伤人；操作平面内有洞口的应先进行洞口的防护，安全后才能操作；拆模间歇时应将已活动的模板、牵杆、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落；拆除的材料运输时应牢靠，不得超载。（7）拆除支撑架时，应设置警戒区和警戒标志，并设专职人员负责警戒。（8）各类材料按不同规格、不同部位的构件进行分类归堆，保持场地的整齐整洁；拆除后做到及时清理归堆整齐，及时运至指定部位堆放，钢管、扣件均应清理干净后再移交。不得野蛮施工，乱敲乱砸，材料做到随用随运、随拆随运，工完料清。七、危险源辨识及应急预案71潜在的事故及可能产生的后果（1）人的因素安全员检查不严不紧不细，新工人上岗未经三级安全教育，思想麻痹；有高血压、心脏病、贫血病工人等高作业；安全交底不清，均有可能产生高坠事故。混凝土浇筑顺序不按方案执行，单位面积混凝土堆积过多，容易引起支架坍塌。（2）环境因素突遇大风、大雨，施工支架上落雨易滑，未设警示、警灯，未加围护栏杆，夜间施工照明不够，容易发生高坠事故。（3）材料因素安全带质量不好或使用过久，安全帽质量不好或未扣帽带，钢管、扣件质量规格不符合要求，容易产生高坠事故。72急救组织构成现场指挥组组长牛驱波副组长赵泽宇组员吴均胜巩雁峰李博张学宝73应急措施项目部配备担架、药箱等用品。一旦发生事故，立即拨打120急救电话，同时报告分公司。由赵泽宇吴均胜巩雁峰李博张学宝等负责组织抢救伤员，并及时送往就近医院或等待急救中心救援。由毛真负责准备车辆备用。由何俊松负责保护事故现场，做好警戒，以免事故现场被破坏，影响事故调查。由贺斌锋负责对事故受害人及家属的安置工作。八、计算书根据现场实际情况，为保证施工安全，本计算书钢管参数按48MM30MM计算。81梁支架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）模板支架搭设高度为1215米，基本尺寸为梁截面BD300MM700MM，梁支撑立杆的纵距跨度方向L090米，立杆的步距H150米，119501500700300900图1梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F135255000120034003000421KN。采用的钢管类型为4830。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1荷载的计算1钢筋混凝土梁自重KN/MQ125500070003005355KN/M2模板的自重线荷载KN/MQ205000300207000300/03000850KN/M3活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载KN经计算得到，活荷载标准值P120002000030003000360KN均布荷载Q135535513508508377KN/M集中荷载P1403600504KN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W3000180180/61620CM3；I3000180180180/121458CM4；150150050KN838KN/MAB计算简图00130024弯矩图KNM047079079047剪力图KN00000025变形图MM经过计算得到从左到右各支座力分别为N10471KNN22075KNN30471KN最大弯矩M0023KNM最大变形V00MM1抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值F002310001000/162001420N/MM2面板的抗弯强度设计值F，取1500N/MM2；面板的抗弯强度验算FF,满足要求2抗剪计算可以不计算截面抗剪强度计算值T37850/2300000180000218N/MM2截面抗剪强度设计值T140N/MM2抗剪强度验算TT，满足要求3挠度计算面板最大挠度计算值V0026MM面板的最大挠度小于1500/250,满足要求二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下均布荷载Q1844/03006147KN/M最大弯矩M01QL2016150300300055KNM最大剪力Q06030061471106KN最大支座力N11030061472029KN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W600800800/66400CM3；I600800800800/1225600CM4；1木方抗弯强度计算抗弯计算强度F0055106/640000086N/MM2木方的抗弯计算强度小于130N/MM2,满足要求2木方抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下Q06QL截面抗剪强度必须满足T3Q/2BHT截面抗剪强度计算值T31106/260800346N/MM2截面抗剪强度设计值T130N/MM2木方的抗剪强度计算满足要求3木方挠度计算最大变形V0677512330004/100950000256000000012MM木方的最大挠度小于3000/250,满足要求三、梁底支撑钢管计算一梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。900047KN207KN047KN042KN042KNAB支撑钢管计算简图07110000支撑钢管弯矩图KNM00002376支撑钢管变形图MM1931931515110410410410415151193193支撑钢管剪力图KN经过连续梁的计算得到最大弯矩MMAX0711KNM最大变形VMAX2376MM最大支座力QMAX1930KN抗弯计算强度F0711106/4491015840N/MM2支撑钢管的抗弯计算强度小于2050N/MM2,满足要求支撑钢管的最大挠度小于9000/150与10MM,满足要求二梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。900900900193KN193KN193KN193KN193KN193KN193KN193KN193KNAB支撑钢管计算简图04250463支撑钢管弯矩图KNM12130074支撑钢管变形图MM142142051051244244193193000000193193244244051051142142支撑钢管剪力图KN经过连续梁的计算得到最大弯矩MMAX0463KNM最大变形VMAX1213MM最大支座力QMAX6304KN抗弯计算强度F0463106/4491010313N/MM2支撑钢管的抗弯计算强度小于2050N/MM2,满足要求支撑钢管的最大挠度小于9000/150与10MM,满足要求四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取760KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R630KN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求五、立杆的稳定性计算按照连续梁的计算可以得到投影面内竖向荷载作用下各排立杆的竖向力不考虑钢管自重为V13345KNV26304KNV36304KNV41415KN考虑钢管自重各排立杆的竖向力为V15765KNV28724KNV38724KNV43835KN风荷载标准值WK070450074001290030KN/M2风荷载产生的弯矩MW085140030090015001500/100009KNM风荷载计算示意图如下按照规范429取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，计算作用在顶部模板上的水平力F，计算公式为其中AF结构模板纵向挡风面积；WK风荷载标准值，取0030KN/M2；LA模板支架的纵向长度，AF/LA截面高度，取0700M；LA立杆纵距，取0900M；经过计算得到作用在单元顶部模板上的水平力F0850030070009000016KN按照规范4210风荷载引起的计算单元立杆附加轴力最大计算公式为其中F作用在计算单元顶部模板上的水平力,取0016KN；H模板支架高度，取11950M；M计算单元中附加轴力为压力的立杆数，取1；LB模板支架的横向长度，取2700M；经过计算得到立杆附加轴力最大值为1127000107KN不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时,立杆的稳定性计算公式为其中NUT立杆的轴心压力最大值，取8724KN；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L0/I查表得到；I计算立杆的截面回转半径，取1595CM；A立杆净截面面积，取4239CM2；W立杆净截面抵抗矩，取4491CM3；MW计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，取0009KNM；F钢管立杆抗压强度设计值，F20500N/MM2；A立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；A008M；L0计算长度，按照表达式计算的结果取最大值，取2395M；L0H2A1500200801660M；L0KUH1167136815002395M；K计算长度附加系数，按规范附录D采用，K1167；U考虑支架整体稳定因素的单杆等效计算长度系数，按规范附录D采用，U1368；不考虑风荷载的计算立杆稳定性结果8724/0308424096269476N/MM2，立杆的稳定性计算F,满足要求考虑风荷载的计算立杆稳定性结果8724/030842409629000/449171375N/MM2，立杆的稳定性计算F,满足要求考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时，立杆稳定性结果8724107/0308424096270328N/MM2，立杆的稳定性计算F,满足要求长细比计算L0/I166/159104满足要求82板支架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）模板支架搭设高度为1215米，搭设尺寸为立杆的纵距B080米，立杆的横距L080米，立杆的步距H150米。图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为4830。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值Q12510001200800030008002650KN/M活荷载标准值Q22000200008003200KN/M面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W8000180180/64320CM3；I8000180180180/123888CM4；1抗弯强度计算FM/WF其中F面板的抗弯强度计算值N/MM2；M面板的最大弯距NMM；W面板的净截面抵抗矩；F面板的抗弯强度设计值，取1500N/MM2；M0100QL2其中Q荷载设计值KN/M；经计算得到M0100122650143200040004000123KNM经计算得到面板抗弯强度计算值F012310001000/432002837N/MM2面板的抗弯强度验算FF,满足要求2抗剪计算可以不计算T3Q/2BHT其中最大剪力Q060012265014320004001838KN截面抗剪强度计算值T318380/2800000180000191N/MM2截面抗剪强度设计值T140N/MM2抗剪强度验算TT，满足要求3挠度计算V0677QL4/100EIVL/250面板最大挠度计算值V067726504004/10060003888000197MM面板的最大挠度小于4000/250,满足要求二、支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。1荷载的计算1钢筋混凝土板自重KN/MQ1125100012004001205KN/M2模板的自重线荷载KN/MQ12030004000120KN/M3活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载KN/M经计算得到，活荷载标准值Q22000200004001600KN/M静荷载Q1120120512001201590KN/M活荷载Q21416002240KN/M2木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下均布荷载Q3064/08003830KN/M最大弯矩M01QL2013830800800245KNM最大剪力Q06080038301838KN最大支座力N11080038303370KN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W600800800/66400CM3；I600800800800/1225600CM4；1木方抗弯强度计算抗弯计算强度F0245106/640000383N/MM2木方的抗弯计算强度小于130N/MM2,满足要求2木方抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下Q06QL截面抗剪强度必须满足T3Q/2BHT截面抗剪强度计算值T31838/260800574N/MM2截面抗剪强度设计值T130N/MM2木方的抗剪强度计算满足要求3木方挠度计算最大变形V0677132580004/100950000256000000151MM木方的最大挠度小于8000/250,满足要求三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。800800800337KN337KN337KN337KN337KN337KN337KNAB支撑钢管计算简图04720404支撑钢管弯矩图KNM08990049支撑钢管变形图MM118118219219169169169169219219118118支撑钢管剪力图KN经过连续梁的计算得到最大弯矩MMAX0472KNM最大变形VMAX0899MM最大支座力QMAX7246KN抗弯计算强度F0472106/4491010506N/MM2支撑钢管的抗弯计算强度小于2050N/MM2,满足要求支撑钢管的最大挠度小于8000/150与10MM,满足要求四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取760KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R725KN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1静荷载标准值包括以下内容1脚手架钢管的自重KNNG10150120001800KN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。2模板的自重KNNG20300080008000192KN3钢筋混凝土楼板自重KNNG3251000120080008001928KN经计算得到，静荷载标准值NGNG1NG2NG33920KN。2活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ20002000080008002560KN3不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N120NG14NQ六、立杆的稳定性计算选取六排立杆投影面内作为计算的各排立杆，其竖向力为V18288KNV28288KNV38288KNV48288KNV58288KNV68288KN风荷载标准值WK070450074001150027KN/M2风荷载产生的弯矩MW085140027080015001500/100006KNM风荷载计算示意图如下按照规范429取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，计算作用在顶部模板上的水平力F，计算公式为其中AF结构模板纵向挡风面积；WK风荷载标准值，取0027KN/M2；LA模板支架的纵向长度，AF/LA截面高度，取0120M；LA立杆纵距，取0800M；经过计算得到作用在单元顶部模板上的水平力F0850027012008000002KN按照规范4210风荷载引起的计算单元立杆附加轴力最大计算公式为其中F作用在计算单元顶部模板上的水平力,取0002KN；H模板支架高度，取12000M；M计算单元中附加轴力为压力的立杆数，取2；LB模板支架的横向长度，取4000M；经过计算得到立杆附加轴力最大值为2140000007KN不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时,立杆的稳定性计算公式为其中NUT立杆的轴心压力最大值，取8288KN；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L0/I查表得到；I计算立杆的截面回转半径，取1595CM；A立杆净截面面积，取4239CM2；W立杆净截面抵抗矩，取4491CM3；MW计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，取0006KNM；F钢管立杆抗压强度设计值，F20500N/MM2；A立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；A008M；L0计算长度，按照表达式计算的结果取最大值，取2227M；L0H2A1500200801660M；L0KUH1167127215002227M；K计算长度附加系数，按规范附录D采用，K1167；U考虑支架整体稳定因素的单杆等效计算长度系数，按规范附录D采用，U1272；不考虑风荷载的计算立杆稳定性结果8288/0353424096257600N/MM2，立杆的稳定性计算F,满足要求考虑风荷载的计算立杆稳定性结果8288/035342409626000/449158879N/MM2，立杆的稳定性计算F,满足要求考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时，立杆稳定性结果82887/0353424096257646N/MM2，立杆的稳定性计算F,满足要求83梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度300MM，高度700MM，两侧楼板厚度120MM。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置3道，内龙骨采用6080MM木方。外龙骨间距900MM，外龙骨采用双钢管48MM32MM。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距150300MM，断面跨度方向间距900MM，直径12MM。面板厚度18MM，剪切强度14N/MM2，抗弯强度150N/MM2，弹性模量60000N/MM2。木方剪切强度13N/MM2，抗弯强度130N/MM2，弹性模量95000N/MM2。260260150300700MM300MM模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值其中C混凝土的重力密度，取24000KN/M3；T新浇混凝土的初凝时间，为0时表示无资料取200/T15，取3000H；T混凝土的入模温度，取25000；V混凝土的浇筑速度，取15000M/H；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0700M；1外加剂影响修正系数，取1200；2混凝土坍落度影响修正系数，取1150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F116790KN/M2考虑结构的重要性系数09，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1091865616790KN/M2考虑结构的重要性系数09，倒混凝土时产生的荷载标准值F20966676000KN/M2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取026M。荷载计算值Q12167900260140600002607422KN/M面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W2600180180/61404CM3；I2600180180180/121264CM4；260260742KN/MAB计算简图00350063弯矩图KNM072121121072剪力图KN变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下260260437KN/MAB变形计算受力图00000139变形图MM经过计算得到从左到右各支座力分别为N10724KNN22412KNN30724KN最大弯矩M0062KNM最大变形V0139MM1抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值F006210001000/140404416N/MM2面板的抗弯强度设计值F，取1500N/MM2；面板的抗弯强度验算FF,满足要求2抗剪计算可以不计算