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大学生 方程式赛车 制动 行走 系统 设计 优秀 优良 机械 毕业设计 论文

资源描述：

文档包括:

说明书一份。51页，17500字。

外文翻译一份。

图纸共7张，如下所示

A0-踏板总成.dwg

A1-前轮轴装.dwg

A1-后轮主销-右.dwg

A1-后轮轴装.dwg

A1-液压系统布局图.dwg

A2-前轮毂--右.dwg

A2-后轮毂--右.dwg

内容简介：

外文资料译文 1 模态测试 关于目标的模态试验 ,第一个模式组合的频率范围低频率 (5 赫兹 )到 350 赫兹在有和没有绝缘材料的条件下，已被 研究 。将要测定的模态特征为以下 : 本征频率 , 模态形状 ,和 模态阻尼因素。 测试物体 (带附件和密封装置 )被放置在一个刚性支承 ,在两个不同的位置进行刺激(见图 14)。 这些 对构型的 测量与由有限元分析 出来的预期结果是相关的，在 没有内部绝缘 ,200 赫兹 的条件下 。阻尼略 低 于 模型里的任意值 (1%代替了 1%)。 再有 绝缘 材料的情况下 ,装备好的壳体的表现就 有显著的改变 :,整体位移模式阻尼增加到 皮肤模式 增加到 5%。这样的高阻尼通常被认为是有益的 ,因为它应该降低峰值水平在飞行动态载荷的条件下。 频率也有所改变由于绝缘材料的缘故 ,第一模态频率 从 95 赫兹到 91 赫兹的转换。在这两种情况下 ,第一个模式在所有位移模式是平面与对峙 ,而第一个平面外模式发生在有绝缘的条件下的 115赫兹和没有隔缘的条件下的122 赫兹。如图 15 所示。 振动测试 振动试验的目的是验证瓦元素到飞行载荷水平。因此 ,系统的完整性必须得到验证在一个代表动态载荷的应用下。 图 之三模式 (全瓦与绝缘 ) 预测分析已经完成 ,开槽已进在一定的频率下实现了 ,以限制高峰负荷到可接受的值。这是合理的 ,因为事实上动态负载的包裹很苛刻 (最大负载从阿丽亚娜 5 环境 ),和由于面板必须经受住动态测试才可以在以后的热力负荷条件下进行测试。 两种类型的振动诱因已经被评估出来 : 正弦振动 ,荷载规范见表 1 表 1 正弦振动荷载规范 频率范围（赫兹） 加速度峰值 扫描率 50 随机振动与载荷被描述在图 16 中。 振动测试设备，和一个完全装备的瓦一起显示在图 17 中。 装备的整体性能令人非常满意 :板经受住了负载而且没有显著损伤。密封材料被移出了外壳 (见图 18),这并不代表实际的使用结果。在现实情况下 ,他们确实会被压紧在相邻板的密封条材料上。 加速计和应变计结果正在进行分析，总体结果符合预期。一些与预测在高频率下的差异 (500 - 2000 赫兹 )将进行进一步的研究(如图 19)。学测试 声学测试最近被执行了，其结果也在正在进行的分析。声频谱的使用定义在表 2 中 : 表 2 音阶带 声级（分贝） 31 154 63 153 125 152 1250 150 500 150 1000 150 2000 149 全程音压位准 160 这种频谱被逐步应用 ,一次就指定负载为总声压级的 贝 ,一次为 贝和最后一个是 贝。 测试装置见图 20。整体的结果又令人满意的 ,在测试期间没有任何损坏的迹象。测量的压力也是在图 16 随机振动载荷 图 17 震动测试 图 18 震动测试后的面板 图 20 声学测试 频率（赫兹） 图 19 测量加速度范例 外文资料译文 3 料许 用值。好结果为接下来的热力、热机械的测试提供了方便。 9. 热测试 这些测试都是基于热加载通用瓦 ,和测试活动有以下目的 : 验证 C / 念脱离侧瓦组件的整体保温功能 , 验证两个相邻瓦片接口之间的热绝缘功能， 验证热绝缘功能的附件系统是表象的环境 , 验证通过热机械应力影响在只有热负载的条件下 通过测量全球热映射反馈到有限元热计算模型精度 验证通过的热负荷与机械负荷相结合对热机械应力的影响。 测试中包含在 C / 板连接到是 表象的冷结构 ,借助其绝缘系统 9 个附件和密封。另外 ,为了验证两个相邻瓦组件之间的接 口 ,另一个 C / 板已经添加 (其绝缘 ,密封和附件系统 )一侧的瓦片 ,先前在动态环境中测试（如图 21）。 接口孔为 连接，用测试手段 , 排气洞保持与外部的试验台同样水平的压力， 访问，以及 压力传感器的固定和通道。 装配好的的测试物体显示在图 22 中。 进行热测试在一个循序渐进的过程中进行。第一次进行了预测试和一个持续时间为 500 秒的期间 ,一个事件热通量 350 千瓦 /平方米 应用 ,对应 280 千瓦 /平方米 收到的瓦片 ,如下图 23。 图 21 热学测试 图 23 热测试中指定热剖面 图 22 组装好的测试件 外文资料译文 4 这提前测试允许验证可行性 ,特定热负荷的应用 (尤其是冷却阶段 ),并确认通过一个通量计代替热电偶控制测试的可能性，从而提供更好的控制精度。在检测前 ,确定温度增加的金属附件组件是比预期要慢的 ,这允许进行更长期的持续测试。因此预测试后接一个全程时间热测试的 80 持续期间最大。 这个测试的初步结果证实测量冷结构温度仍然低于 100C。 然后 热力测试在瓦片总成上进行 ,一个压差在热加载的同时被应用到表面上。应用的热负 荷 ,是同样的指定热试验 (图 23)与热使用在 1000 秒 ,而加载的压力显示在图 24。 完整的测试物体被放在一个真空室来模拟环境急剧变化。为了能够在施加热负荷的同时在面板表面上施加一个压差 ,一个特定的测试装置已经被德国工业设备公司设计和制造 ,负责这些性能的测试。图 25 为这一个测试设备。通过热机械应力进行了第一次测试 ,但是在 530 秒后 ,由于通量计在测试失 效而失败了 。这个失败导致 瓦片的 外部 表面过热，达到 1600 C,而 公称 值 为 1300 C。由于这个原因中止测试 ,压力不 能 在这 次测 试中 的 得到加载 。 第二次 测试 进行 时 ,热条件所控制的一个高温计代替磁通计。这 次测试 是 完全成功的，且没有 进一步的麻烦 ,与应用的热通量为1000 秒 ,而 相应的 100 力负荷 的应用之间的第 700 秒 和 第 2200 秒 。测试 物体 呈现在图 26。 初步分析结果证实了已经进行过的热测试的观测。此外 ,位移测量表明 ,该值要略高于预测在热试验 ,但略低于预测在热力测 试中的结果。它也指出 ,在压力加载的过程中 ,有一个高水平的强制对流 ,由于压差是由连图 24 热机械测试 的压力轮廓 图 26 测试物体准备好进行热机械测 试 图 25 热机械测试设备 外文资料译文 5 续注入冷中性的气体的实际情况。这种对流 ,不 会出现在实际飞行条件下 ,诱导更高的通过瓦厚度的热传播率，和一旦入射热流是停止，更高的冷却速率。这种强制对流将被考虑在测试后进行详细分析。 10。 结论 通用瓦项目 ,资助项目研究开始于 2003年 ,已经证明它有能力设计和制造大型碳 / 碳化硅 件，在使用最新的材料和技术条件下。下一步 ,包括在最终设计的验证 ,机械测试和动态验证这个面板 ,以及热测试和热物性测试的进行，现在已经实现了。 这块板已经成功地经受住了严峻的压差载荷 (130 以及苛刻的正弦和随机振动载荷。这也是在声学室测试到负载没有明显损 坏 板或 支座绝缘子 。密封材料部分受损 ,但在他们被放在的面板密封条周围时，他们的测试构型非常完整。热性能测试和热物性测试 ,对瓦总成在高温条件下 ,包括与压力加载结合时的特性表现提供了有价值的数据。这个测试的结果运动强有力的验证了验证