汽机专业大件吊装计算手册

汽机专业大件吊装计算手册山东电力建设第一工程公司2008年12月8日目录1发电机定子的吊装111发电机定子介绍112常用发电机定子吊装方法介绍12使用液压提升装置吊装发电机定子措施321液压提升装置介绍322使用液压提升装置具备的条件523使用液压提升装置计算时所需要的数据524吊装工序525吊装方案必须进行的计算626注意事项1827必要的附图1928安全注意事项193使用定子提升装置吊装发电机定子措施1931定子提升装置介绍1932使用定子提升装置具备的条件2133使用定子提升装置计算时所需要的数据2134吊装工序2135吊装方案必须进行的计算2236注意事项3237必要的附图3338安全注意事项334使用双车抬吊发电机定子措施3341双车抬吊发电机定子介绍3342使用双车抬吊具备的条件3343使用双车抬吊计算时所需要的数据3344吊装工序3445吊装方案必须进行的计算3446注意事项3647必要的附图365除氧器吊装措施3651本吊装措施介绍3652吊装除氧器前应具备的条件3753除氧器吊装计算时所需要的数据3754吊装工序3755吊装方案必须进行的计算3856注意事项5757必要的附图5858安全注意事项581发电机定子的吊装11发电机定子介绍发电机定子是火力发电厂三大特重大件之一，其吊装是火力发电厂建设重大里程碑项目，发电机定子吊装历来是火力发电厂安装的重点和难点，发电机又是精密、昂贵的设备，因此，施工单位都视发电机定子吊装为头等大事，选择科学、合理的吊装工艺，对于保障施工安全、缩短安装工期及降低施工成本有着重要的意义。根据我国火力发电厂多年的建设经验来看，施工单位根据工程自身的特点，采用了不同的吊装方法，发电机定子的吊装方法五花八门，选择一种简单、通用、经济且施工周期短的吊装方法，是很有必要的。12常用发电机定子吊装方法介绍121汽机房单台桥吊吊装方案此方案仅适用于汽机房只有一台桥式吊车的场合。这种吊装方法至今还应用在许多小容量机组定子吊装中。这种吊装方法还分两种情况。其一是定子重量小于桥吊的额定起重量，此时直接吊装即可；另外就是定子重量大于桥吊的额定起重量。尽管如此，如果在汽机房设计和桥吊选型定货的时候就已经考虑利用桥吊吊装定子，那么，这也给施工单位带来极大的便利。该方案常用的作法是在桥吊下加支撑立柱，立柱的底部在发电机基础上，上部顶住桥吊的主梁，以增加主梁的承载能力；可以利用原来桥吊的小跑车，并增加滑轮，加大滑轮组的倍率，还可以更换或增加小跑车，以此提高起重量。此方案必须对汽机房、桥吊的主梁、小跑车等进行详细的核算，如有必要，还需进行加固。122汽机房两台桥吊抬吊方案此方案是将2台汽机房桥吊并列柔性的固接在一起，用一根扁担梁将定子起升到运转层标高以上，然后同步移动小跑车至发电机基座上方，落下定子就位。采用此方案时，如果定子重量超过额定起重量不多（一般在10以下），可与厂家协商，在进行适当的加固后直接吊装；如果定子重量超过额定起重量很多，除象单台桥吊吊装那样在桥吊下加支撑立柱，或者采取增加滑轮，加大滑轮组的倍率的办法之外，还可以使用液压提升装置。因液压提升装置加梁的重量远低于桥式吊车的小跑车重量，可以提高吊车的承载能力，达到吊装发电机定子的要求。123双吊车抬吊方案此方案是在发电机定子基础纵向搭设一临时钢平台，将发电机定子运至发电机基础前，利用2台履带吊将定子共同吊到运转层以上，再同步向前移动，将发电机定子放到钢平台上，最后，用卷扬机将发电机定子拖至基础上方就位。此方案实施前应对履带吊车的行驶路面进行加固。另外，也有采用一台履带吊和一台汽机房桥吊抬吊的方案。124三机抬吊方案此方案首先将2台桥吊车连接并固定，2台吊车的大钩通过钢丝绳吊住1根长扁担，在长扁担中间用钢丝绳套住下部1根短扁担的一端，履带吊挂住短扁担的另一端，短扁担中间通过钢丝绳分别套住发电机定子的4个吊耳。3台吊车同时起吊，同步将发电机定子吊装就位。另外，也有利用3台履带吊抬吊的方案。125液压提升装置吊装方案液压提升装置即通常所说的劳辛格液压提升装置，该系统主要分为4个部分，即支撑架、吊装架、液压提升装置和专用扁担。支撑架安装在下部，位于主厂房零米的基础上，上部比运转层平台略高；吊装架安装在支撑架上，底部装有车轮或重物移运器可使其能沿纵向水平移动，其上装有4台GYT液压提升装置，通过专用扁担进行定子提升作业；吊装架的水平牵引以布置在运转平台上的卷扬机和滑车组为动力。发电机定子采用每套4组的GYT型液压提升装置及专用吊装架进行吊装。当利用液压提升装置提升定子超过运转层平台后，水平牵引吊装架直至就位。126定子提升装置吊装方案发电机定子提升装置是考虑发电机定子由基础侧面起吊再横向移动就位的施工方案而设计的一种提升装置。它由刚性腿、刚性腿支腿梁、刚性腿连接座、柔性腿、柔性腿支腿梁、柔性腿连接座、主梁、移运跑车、抬吊梁及提升卷扬机等部件组成，使用时刚性腿置于发电机基础上，柔性腿置于起吊侧零米，为了使发电机定子能直接就位，安装时主梁纵向中心线与发电机基础横向中心线在同一垂直面上。定子的提升由两台卷扬机做动力，移动移运跑车将发电机定子牵引至安装位置就位。以上定子吊装方案的比较如果能够利用汽机房桥吊进行定子吊装就位，则定子的吊装费用是最低的，不仅工期最短，而且消耗的人力、物力也是最少的，但是，这必须考虑选购起重量足够大的桥吊，与之相配的汽机房结构高度和强度也相应修改，其费用相当大，造成不必要的浪费。有鉴于此，火力发电厂设计技术规程（DL50002000）682条第2款明确规定桥式起重机的起重量，应根据检修时起吊的最重件（不包括发电机定子）选择，因此，汽机房桥吊的起重量远远小于发电机定子的重量，从现在的发展趋势看，投资商出于自身利益的需要，越来越不考虑，甚至不允许利用汽机房桥吊进行定子的吊装，这就使得施工单位不得不用其他方案进行替代。用履带吊等其他吊车直接吊装定子时，按照要求，定子吊装的时候，汽机房必须封闭，大型履带吊很难开进汽机房内，而且需要缓浇汽机房里部分砼平台、砼梁、砼柱，因此，其工程费用大，施工安装工期拖长。用定子提升装置吊装定子时，汽机房基础侧面的砼平台、砼梁、砼柱不能施工，有的发电机定子拖运时跨过循环水坑，还需对循环水坑进行回填。发电机拖运的工作量大，施工交叉作业大，工期长，成本高。液压提升装置（带提升架）吊装不利用汽机房桥吊和其他吊车，但是需要设计制造配套的吊装架和支撑架，结构体积庞大复杂，有的自重超过300T，高强螺栓近3000套，设备购置费高昂；需投入大量的机械、人工进行拆装，装拆一次需一个月时间。由于吊装速度缓慢，吊装时间长，有的要8个小时以上，且受力钢索及卡紧锚爪磨损严重，配件消耗大。液压提升装置（不带提升架）吊装利用汽机房桥吊，运输方便且影响不建筑施工。发电机定子吊装不受发电机定子的供货时间及建筑影响，吊装需要4个小时以上，但受力钢索及卡紧锚爪磨损严重，配件消耗大。2使用液压提升装置吊装发电机定子措施21液压提升装置介绍液压提升装置分两种型式一种为4200T液压提升装置，一种为2200T液压提升装置，其中4200T液压提升装置为4点起吊，适用行车主梁未进行加固或加固但无法满足2点抬吊的采用此方法；2200T液压提升装置适用于主梁加固的双车抬吊。（1）4200T液压提升装置各部件重量（总重量约为58T）1）分配梁重量3335T4件2）抬吊梁重量10643T2件3）抬吊扁担重量12382T1件4）液压提升装置重量216T4件（2）2200T液压提升装置各部件重量（总重量约为26T）1）分配梁重量3871T2件2）抬吊扁担重量12382T1件3）液压提升装置重量216T2件液压提升装置用一根起吊量为340T的扁担，目前此液压提升装置最大起吊量为340T，配一对直径100（661）MM环形钢丝绳圆周长度为24M。340T抬吊扁担的中心距为8400MM，总高度为2620MM。22使用液压提升装置具备的条件（1）汽机房行车桥架为是否加固型，以确定使用4200T液压提升装置，还是2200T液压提升装置；（2）汽机房行车小跑车轨道顶部距离屋架下弦的高度最小不能小于1600MM；（3）起吊重物后的汽机房行车的轮压负荷在允许范围内；（4）起吊重物后汽机房行车的下挠度不超过L/500；（5）汽机房行车两中心线能够保证8400MM（340T抬吊扁担的中心距）；（6）使用液压提升装置时发电机的提升高度是否超过运转平台上最高构筑物要求。23使用液压提升装置计算时所需要的数据（1）汽机房行车桥架底部的标高、桥架的高度及小跑车轨道的高度；（2）发电机定子重量、外形尺寸，吊耳尺寸及位置；（3）汽机房两行车间距（并车后）；（4）汽机房行车总重；（5）汽机房小跑车重量；（6）汽轮发电机组纵向中心线至A排行车轨道距离；（7）汽机房行车大车允许轮压；（8）汽机房行车的截面形状；（9）汽机房行车的跨度；（10）行车小跑车的跨度及基距；（11）汽机房运转平台标高；（12）小跑车至A排（B排）的极限位置；（13）起吊绳的规格及长度。24吊装工序（1）主要施工流程汽机房两台行车并车液压提升装置安装汽机房行车的全面检查定子运至汽机房零米定子吊装（先试吊）液压提升装置拆除行车恢复发电机定子在运进汽机房检修孔时，利用安装在汽机房两台行车主梁上的4台（或2台）200T液压提升装置吊起发电机定子，提升定子至下缘高出预埋螺栓200MM，然后行车大车行至发电机基础上方（在运转平台转向90，调整确认励端与安装方向一致）。同时松液压提升千斤顶，使发电机定子落在发电机台板上，完成定子吊装工作。（2）注意事项1）使用液压提升装置时必须对钢绞索施加1T的预紧力；2）使用液压提升装置前必须对液压控制站进行检查，调整油泵的压力；3）起吊时必须在原地提升200MM后静止10分钟，检查无异常后方可进行正式起吊。（测量行车下挠度）25吊装方案必须进行的计算（1）使用2200T大车轮压的计算（见图21汽机房行车轮压示意图）已知汽机房行车总重、小跑车的重量、汽轮发电机组纵向中心线至A排距离、1M21L汽机房行车的跨度、发电机定子重量、液压提升装置重量、汽机房行车大车允许轮压LG3M；小跑车至A排（B排）的极限位置，汽机房每台行车一侧为4个大轮。P34L则汽机房一台行车所承受的重量为；32T为行车所承受的重量TT为发电机定子的重量TG为液压提升装置的重量T3M使用2台200T液压提升装置吊装定子时行车的轮压为（取A、B排轮压的大值）11244LTLPM为行车的计算轮压T1P为行车的重量TM为行车小跑车的重量T2为行车的跨度ML为行车小跑车至A排（B排）的极限位置M4如果,则吊定子时行车的轮压能够满足厂家要求；如果，则吊定子时行车的轮1P1P压超过厂家要求。图21汽机房行车轮压示意图例如某工地设计大车最大轮压为30102T，定子重量194T，定子提升装置重量26T,小跑车停在B排侧；吊装定子时每台行车的载荷为；19426T0T行车总重1M5小跑车总重26T定子吊装位置为定子中心线距离A排侧轨道中心,行车跨距255M，小跑车125MLL在A、B排的极限位置时，大钩距B排的轨道距离为2172M。吊装定子时大车轮压为121244MLTLPB排侧轮压651201256217923014BPTTA排侧轮压651201425617283012APTT因此,定子吊装时大车轮压符合要求（2）钢丝绳选择及校核图22钢丝绳计算示意图1）钢丝绳长度计算用两台行车通过340T起吊扁担抬吊发电机定子，钢丝绳采用一对直径100（661）MM环形钢丝绳长度为24000MM，分别以四股四的型式吊挂见图22。钢丝绳共8股受力。发电机吊盘的直径为D，钢丝绳直径为D100MM；发电机吊盘的轴向距离为L5，发电机吊盘的径向距离为L6；则240310OA，5622LLABADOEF、2562ASINO2CO1SI如果OO大于发电机定子吊盘至发电机定子顶部距离E，则说明可能挂上起吊钢丝绳；如果OO小于发电机定子吊盘至发电机定子顶部距离E，则说明起吊钢丝绳无法满足吊挂要求。例如莱芜工地发电机定子吊盘纵向间距；横向间距；6L340M5L4096M发电机外形尺寸长宽高850040963530MM（含吊耳），底部至吊盘中心高度1780MM钢丝绳每根四股四使用，发电机吊盘直径为300MM，钢丝绳直径为100，扣除发电机吊盘上缠绕长度和扁担吊钩上的缠绕长度后240310274OA568MOE2048MM、OF1700MM，22048172EF56504271307146521864721M方能够满足将发电机定子放至零米要求。（5）使用4台200T液压千斤顶时起吊发电机定子状态下的行车单主梁受力计算作用在两台行车上的总负荷（此时定子重心距离A排轨道距离为）为1LG总定子重量液压提升装置重量分配梁重量抬吊梁重量抬吊扁担重量钢丝绳每台行车单一主梁的集中受力为P8总为单一主梁的集中受力KN为施加在主梁上的载荷KNG总1）求支座反力由,求RA0BM由,求RBA2）在这些外力作用下，全梁应分为几个区间列左数第一段方程式设第一段任意截面距左端为,保留左侧段，则1X1AQXR10XCM列左数第二段方程式设第二段任意截面距左端为,保留左侧段，则2X24AQXRF20XABC22X列左数第三段方程式设第三段任意截面距右端为,保留右侧段，则3X3EQXR30XD3M求出最大力矩MAX排排图23主梁受力图例如某工地1）行车在（为行车额定起重量100T）负荷状态下，每台行车单一主梁受力计算，0NG如下图主梁剪力及力矩图作用在行车上的总负荷为G额定重量小跑车重量10025125T1225KN每台行车单一主梁（小跑车轮处）的集中受力为125P3064KN求支座反力由，EMAR29306518306251AR30625KN则由，0ABB则在这些外力作用下，弯矩最大点为C点或D点则1113625KNMBXRX10X32最大弯矩为045M小跑车中心距A排的轨道中心线145M状态时,每台行车单一主梁所受弯距为MKNM540212）起吊发电机定子状态下的行车单主梁受力计算，如图15吊定子时主梁剪力及力矩图作用在两台行车上的总负荷（此时定子重心距离A排轨道距离为13350MM）为G定子重量液压提升装置重量分配梁重量抬吊梁重量抬吊扁担重量32042543521510384T37632KN每台行车单一主梁的集中受力为KNP4708236求支座反力由，EMAR9612537940874290则A5182K由，0B8612561则BR47N在这些外力作用下，弯矩最大点为E点则333361259612579BMXXX5407KNM3X84起吊发电机定子状态下,每台行车单一主梁所受的最大弯距为MKNM532842危险断面受力状态参数对比分析状态参数状态一100负荷状态二（吊装发电机）弯矩M404251MMKN38545322MMKN状态二与一比较209535M1进行对比分析看出，通过采取载荷分散,降低了行车主梁的弯矩峰值，证明该方案可行。6汽机房行车采用4200T液压提升装置时轮压计算由于采用4200T液压提升装置时在计算主梁力矩时已求出最大轮压或；（此计算未ARB加上行车主梁重量及电气装置重量），将行车总重为Q，小跑车重M，则每台行车主梁侧的需加的平均重量为，QM4Q为行车的总重KNM为小跑车重量KN每个行车主梁一侧一般有两只轮子，则行车大车轮压计算为412AEQMRP如果,则吊定子时行车的轮压能够满足厂家要求；如果，则吊定子时行车的轮11P压超过厂家要求。例如某工地已知BR5407KN行车总重9516T，小跑车重25T，则行车其余部件重为9516257016T687568KN汽机房行车轮压为，说明此方案可行车改造后的687540346KN382722AEQMR设计最大轮压3827KN，土建部分满足工程对新车轮压要求。（7）行车下挠度的计算先落实行车主梁的截面尺寸，必要时进行现场测量，根据挠度计算公式进行计算下挠度。1）梁截面特性根据行车合同起重机主梁承重按80T加强型，经现场测量，主梁截面尺寸如下图形心坐标计算取下翼缘板断面中心为坐标原点，将上下翼缘板和左右腹板分为四部分，单位为CM。OZ不对称结构X，YCZ12341NIIIAXXAX224CM129580142580536639481234AYYA1295801258089967148993CM故形心坐标224，993。CZ惯性矩由平行移轴公式及知312XOBHIAAIXO21893306241XI4809248031890155172XI251523495883543XI9804198023619854424XI152523134XXXII18933062418901551749588354619854424899200（）4CM由平行移轴公式及知123BHIYOABIYO2103363381YI48028043108460382YI2519523235582813YI808410923229131804YI19562523134YYYII1033633810846038235582812291318067653837（）4CM由平行移轴公式及知123BHIYOABIYO2103363381YI48028043108460382YI2519523235582813YI80219584312095229131804YI6231234YYYII1033633810846038235582812291318067653837（）4CM抗弯截面系数48758）MAXYIWX4810923CM2）梁位移变形如下图跨中下挠度跨中下挠度计算如下，单位为KG，CM采用叠加法求挠度F中如下当作用时43581KG,B715CM,3280CM,主梁截面1P1L4I8920CM，主梁位移变形量62E20KG/CMIBLF4831中4892027157561907CM当作用时43581KG,A1115CM,3280CM,主梁截面2P2L4I8920CM，主梁位移变形量6E10KG/CMIBLF48322中489201155622686CM753FF中中1中228045965LCMCM因此定子吊装时，行车梁刚性满足要求。26注意事项（1）在液压提升装置到货后必须对挂液压提升千斤顶的分配梁长度进行测量，并与行车小跑车的跨度进行比较，分配梁长度必须大于小跑车的跨度；（2）对于发电机定子及液压提升装置总重超过340T时，需要丰汇公司对扁担重新设计。（3）对于汽轮机AB排的框架需要设计院进行核算，能否满足汽机房行车大车轮压的承载要求。（4在使用液压提升装置时必须对吊物孔的尺寸进行检查，保证吊装位置可以放置抬吊梁等，特别需要对4200T液压提升装置的抬吊梁的放置进行考虑。27必要的附图液压提升装置吊装图（按11比例作图）；28安全注意事项（1）使用液压提升装置时在下猫头处必须拉设安全绳；（用于二次紧固操作）（2）必须监视行车的下挠度；（3）抬吊必须办理安全作业票；（4）防止高空落物；3使用定子提升装置吊装发电机定子措施31定子提升装置介绍发电机定子提升装置采用了高低腿龙门式起重机的结构形式，如下图所示。发电机定子提升装置主要由刚性腿、柔性腿、主梁、小跑车等组成。刚性腿安放在发电机基础运转层上，柔性腿安放在0层，刚性腿、柔性腿及主梁均采用易于制造的箱形板梁结构。此装置固定不行走，无大车运行机构，起吊滑轮组安设在主梁上面的小跑车上，钢丝绳由小跑车上的定滑轮组，通过柔性腿头部的导向滑轮，然后引向固定于0层的两台卷扬机。小跑车下安设4台重物移运器，小跑车可以在主梁上面移动。因移动的距离一般不长，因此使用链条葫芦用人力牵引移动。吊装时直接从发电机基础一侧提升到运转层标高以上，然后通过移动小车将定子平移到安装位置上方，再下落就位。发电机定子提升装置本身利用汽机房桥吊安装即可。常用定子提升装置介绍如下（1）180T定子提升装置适用于运转层标高为9M一种高度的定子提升装置。一般适用于135MW及以下的机组。刚性腿中心线至柔性腿中心线距为14500MM，刚性腿及柔性腿支腿梁的宽度为572MM，刚性腿高度为7100MM（包括支腿梁高度），大梁高度为1428MM，组合后刚性腿支腿梁底部至小跑车上部高度为9318MM。（2）280T定子提升装置适用于运转层标高为126M、137M、15M三种高度的定子提升装置。刚性腿中心线至柔性腿中心线距为15500MM，刚性腿及柔性腿支腿梁的宽度为600MM，刚性腿高度为7330MM（包括支腿梁高度），大梁高度为1660MM。组合后刚性腿支腿梁底部至小跑车上部高度为9796MM。3450T定子提升装置适用于运转层标高为17M、137M的定子提升装置。刚性腿中心线至柔性腿中心线距为17000MM，刚性腿及柔性腿支腿梁的宽度为860MM，刚性腿高度为7700MM（包括支腿梁高度），大梁高度为2052MM，组合后刚性腿支腿梁底部至小跑车上部高度为10892MM。如果汽机房行车已安装且且大车轮压不超负荷的情况下，优先使用在行车桥架上使用液压提升装置进行发电机定子吊装，这样可以使建筑专业不需要为发电机定子拖运及吊装进行预留，从而避免建筑与汽机专业的交叉施工。同时液压提升装置重量小，安装方便。在汽机房行车不满足发电机定子吊装的情况下采用定子提升装置进行发电机定子的吊装。如采用定子提升装置进行发电机定子吊装必须对汽轮机基础有关尺寸进行核查。下面对2008年以前单机容量600MW及以上项目采用定子提升装置的情况进行汇总，见表31。表31600MW及以上项目定子提升装置使用情况汇总序号工程项目定子净重TABCD吊耳外宽及定子直径发电机厂家1邹四1000MW4091700075001695M29680约5000/4100日立/东方2德州660MW280143006100152M266584145/GE/上海3王曲600MW2931530067501375M258804550/3716日立4新乡660MW345153005750137M25885上海5府谷600MW305145006750137M255605440/4000东方6河源600MW2901500062501495M269154600/4000哈尔滨7蚌埠600MW345131005715137M246504520/4000上海8聊城600MW345141005715137M249864520/4000上海32使用定子提升装置具备的条件1汽机房行车无法满足使用液压提升装置进行发电机定子吊装要求；2发电机基础的侧面空间能够满足放置发电机定子及定子提升装置柔性腿的要求；3汽机房行车起吊高度不能满足吊装定子提升装置大梁的情况下，能够布置其它吊车吊装提升装置大梁。33使用定子提升装置计算时所需要的数据1汽机房行车桥架底部的标高、及行车小跑车轨道间距；2发电机定子重量、外形尺寸，吊耳尺寸及位置；3汽轮发电机组纵向中心线至A排净距离、汽轮发电机基础宽度；4汽机房运转平台标高；5小跑车至A排（B排）的极限位置；6丰汇定子提升装置图纸；7起吊绳的规格及长度。34吊装工序1主要施工流程运输道路铺设定子提升装置安装发电机定子拖运定子吊装就位定子提升装置拆除将定子起吊专用吊带分别挂在定子吊耳和提升装置起吊梁上，并使其稍微吃力。同时开动两台卷扬机，起吊定子，吊起约100MM高度（起吊时电工测量卷扬机电机电流不得超出额定值）后，维持10MIN，用经纬仪观察主梁下沉值并做好记录，观察柔性腿支腿梁底部垫层下沉情况（若存在过大不均匀沉降，应放下发电机拆除提升装置重新处理地基并组装提升装置后再进行吊装工作）。检查卷扬机制动松紧情况，必要时放下调整。确认卷扬机制动良好，再做两次试刹车试验，确保刹车合格后，垂直起吊定子（起吊过程中也要不断检查卷扬机电机电流），至定子底部高出运行层约200MM后，停止起吊。起吊过程中统一指挥，确保两台卷扬机同步、起吊梁两端水平，若不同步应及时调整。保持卷扬机不动，使用液压推进器或葫芦平移移运跑车，直至到达发电机基础正上方使定子纵向中心线与基础纵向中心线一致后停止移运跑车的推进。在移动移运跑车过程中不断用经纬仪观察主梁下沉值，中间位置下挠度值不得大于L/500。同时开动两台卷扬机，缓缓下落定子，使定子最终就位于基础台板上，就位结束，拆除起吊索具。2注意事项1）使用定子提升装置时必须观察柔性腿支撑梁的下沉及大梁的挠度情况，发现问题及时汇报；2）使用定子提升装置前必须准确测量基础标高，保证柔性腿比刚性腿高出100MM；3）起吊200MM时，静止10分钟，待无异常后进行起吊；4）卷扬机至第一个转向滑轮距离大于20倍卷筒直径尺寸，最小应大于20，否则卷扬机排绳无法排开；5）定子提升装置与汽轮发电机基础边的距离能否满足进车要求，如不能则进行拖运；6）发电机定子与汽轮机基础边及柔性腿边是否有大于200MM以上的安全净距离；7）发电机定子提升装置的纵向中心线必须与发电机基础的横向中心线重合；8）柔性腿支撑梁及刚性腿支撑梁与基础及垫板之间需铺上木板，加大摩擦力。35吊装方案必须进行的计算（1）柔性腿支腿梁支撑地基地耐力计算发电机定子提升装置受力分析图见图21。OABCG1F图21450T发电机定子提升装置受力分析图图21中定子提升装置主梁重力34310KG；1发电机定子、抬吊梁、移动跑车、钢丝绳总重力为G定子重量800796565420KG；柔性腿组装后的总重力为33865KG；2G定子提升装置主梁重心至刚性腿顶端中心距离为AO85M；发电机定子中心线至刚性腿顶端中心距离为BO可由定子的布置位置得出；柔性腿顶端中心至刚性腿顶端中心距离为CO17M根据力矩平衡原理，以刚性腿顶端中心为支点，则有FCOAOGBO1G求出F一般定子提升装置柔性腿下部铺三块垫板，柔性腿底部垫板的面积为S长宽则，柔性腿底部地基地耐力2GFDS例如某工地定子提升装置主梁重力34310KGF；1发电机定子、抬吊梁、移动跑车、钢丝绳总重力为G332360KGF；柔性腿组装后的总重力为29748KGF；2G定子提升装置主梁重心至刚性腿顶端中心距离为AO8500MM；发电机定子最远端至刚性腿顶端中心距离为BO13855MM；柔性腿顶端中心至刚性腿顶端中心距离为CO17000MM；根据力矩平衡原理，以刚性腿顶端中心为支点，则有FCOAOGBO1G340853260185F204KGF7柔性腿底部垫板的面积为2S3M则，柔性腿底部地基地耐力22GF974820D14T/S（2）卷扬机钢丝绳长度计算及卷扬机选择（见图32钢丝绳缠绕示意图）图32钢丝绳缠绕示意图已知滑轮直径700MM，抬吊梁在定子起吊位置时动、静滑轮组间距为，动滑轮的1L绳索分支数为Z16，单侧由钢丝绳生根点至柔性腿底部滑轮处钢丝绳总长为L（生根点至移运跑车绳长）（滑轮组用绳长Z31416）（抬吊梁在定子起2L3L4吊位置动、静滑轮组绳长）（移运跑车至主梁端部滑轮绳长）（主梁端部滑轮与1Z56L柔性腿底部滑轮绳长）（柔性腿滑轮至最远侧卷扬机距离）7当LB，见图23工字钢受力示意图，材料许用应力为160MPA工字钢受力计算按卷扬机的最大出力P计算，则该梁弯矩8PABML为工字钢的最大弯矩KGCM为卷扬机的最大受力TP为卷扬机的在工字钢上受力点的位置CMAB为工字钢的长度CMSL弯曲应力MW为工字钢弯曲应力2/KGCM为工字钢抗弯截面模量3为许用应力，对于Q235钢取2160/KGCM拖运轨道刚度21MAX348PBLYEI截面惯性距I4CM轨道的长度LB钢材的弹性模量（）,对于钢材取；E2/KGC62E210KG/CM轨道所受的载荷1P最大挠度MAXYCM如果，则说明轨道刚度满足要求。L，否则无法挂上吊带及钢丝绳。2H图24可以根据发电机定子的吊耳位置及丰汇定子提升装置的抬吊梁图纸可计算出AF、AE；则；2AFE2OAG则，定子起吊至最高位置时底面超出地脚螺栓顶距离为；1HH如果超出地脚螺栓为400MM，则满足起吊高度要求。例如某工地已知发电机台板顶面标高为H137M，地脚螺栓顶部标高为1387M，方箱的高度为16M，所以方箱的最高处标高为13716153M，在该种工况下发电机定子专用提升装置最大起吊高度H20890M即抬吊梁上顶面与主梁下底面接触时，抬吊梁吊耳中心标高，钢丝绳（637152，17M）采用4股4的吊装形式，相对的定子上两吊攀钢丝绳中心间距为4334MM，R01925M，R008M钢丝绳长度为17，则172173460538M4RRA抬吊梁吊耳至定子吊耳中心垂直高度38M；1H已知定子吊耳中心距定子最底部1857M；定子吊耳中心距定子底脚板下表面2HH30857M则，定子起吊至最高位置时底面标高为；12089315723M则，发电机定子底面高出地脚螺栓顶部高度为1523313871363M。定子底脚板高于方箱高度距离，13HH2089730852M运转层高度所以起吊高度满足要求。附抬吊梁吊耳至定子吊耳中心垂直高度H1计算上图中AA3885M；AF0282M，AE026M；则,。20384MAFE238MOAGCOS975G（6）发电机定子专用提升装置主梁用行车起吊校核汽机房行车主梁下底面标高为；1H汽机房行车主钩最大起升标高为；2定子提升装置主梁刚性腿侧上表面标高运转层标高H刚性腿高度定子提升梁高33H度；4H定子提升装置移动跑车上表面标高运转层标高H刚性腿高度定子提升梁及小跑4H3车高度；5汽机房行车主梁下底面与定子提升装置主梁上表面距离为；13H汽机房行车主梁下底面与定子提升装置移动跑车上表面距离为；4上述、大于零，则汽机房行车能够满足吊装定子提升装置主梁和移动跑车要13H14FEDBCO4312037A求。否则需要考虑其它吊车安装定子提升装置主梁及小跑车。（7）柔性腿缆风绳校核根据力偶的平衡求解柔性腿重量为G，柔性腿重心处距离支撑点的距离为；缆风绳距离支撑点的距离为，1L2L一般缆风绳与地面的夹角不超过45。则缆风绳的拉力。12LF缆风绳所受的拉力FKG柔性腿重心处至支撑点的垂直距离CM1L缆风受力方向至支撑点的垂直距离CM2（8）顶推装置备用链条葫芦计算小跑车在主梁上行进过程中吊物总重G，柔性腿边比刚性腿侧高100MM，刚性腿与柔性腿中心线距离为CO，钢与钢之间的滚动摩擦系数为01，此处取01进行校核摩擦力FG摩摩擦力摩KG摩擦系数物体重量GKG根据以上计算选用合适的链条葫芦完全。例如某工地小跑车在主梁上行进过程中吊物总重332T（发电机定子重量抬吊梁移动跑车钢丝绳），柔性腿边比刚性腿侧高100MM，刚性腿与柔性腿中心线距离为17，钢与钢之间的滚动摩擦系数为01，此处取01进行校核。摩擦力F01G3T摩所以采用两只20T链条葫芦（作为备用）完全安全。（9）如果卷扬机用地锚固定，则地锚的安全计算1）埋入地下地锚的相关计算见图251埋入地下地锚示意图图251埋入地下地锚示意图地锚加固时拉力与水平面成A倾角卷扬机的牵引力F，地锚重量自重1G外拉力为P，地锚的尺寸长宽高，地锚出绳与水平成一般为30夹角，则水平力，2COSA086P垂直力1IN5混凝土与地面的摩擦系数F06取安全系数K2计算抗拔力1COSSINGFPK086052P求出P计算抗拉能力取干砂土在深度为2，锚桩在深H度时土壤允许耐压力，由于锚桩变形引2H50KN/M起土壤允许耐压力的折减系数03；地锚高度H；宽度LCOSHLP2503986求出P以上计算式中P值相比取最小值，故只要P最小，则地锚就可以满足要求当P最小时水平力，2086F最小故所采用的地锚是安全的，如不大于F则地锚不安全。2）直接放在地面上地锚的相关计算见图252地上地锚示意图图252地上地锚示意图地锚加固时拉力与水平面成A倾角卷扬机的牵引力F，地锚重量自重，取安全系数K3，混凝土重心至边缘支点距离为B,1G混凝土块边缘支点至拉索距离。L外拉力为P，地锚的尺寸长宽高，地锚出绳与水平一般为30夹角，则水平力，2COSA086P垂直力1IN5计算抗拔力1SIGKPA05求出P计算摩擦力混凝土与地面的摩擦系统F061SINCOSGPFKPA0586求出P稳定能力稳定系数M141COSGBMPAL4086求出P以上计算式中P值相比取最小值，故只要P最小，则地锚就可以满足要求当P最小时水平力，2086F最小故所采用的地锚是安全的，如不大于F则地锚不安全。36注意事项（1）柔性腿是否有部分支撑在循环水坑内，如存在这种情况，需要进行受力计算；（2）绘图需要按11比例作图，这样可以帮助计算；（3）根据实际情况正确计算缆风绳受力情况；（4）根据实际情况选择地锚的布置方式37必要的附图（1）建筑专业需要预留图；（2）建筑专业对柔性腿及进车路线的地基处理图；（3）发电机定子提升装置及卷扬机安装俯视图（按11比例作图）；（4）定子提升装置的断面图（按11比例作图）。38安全注意事项（1）使用定子提升装置时主梁上方必须拉设安全绳；（2）必须监视定子提升装置的下挠度及柔性腿支撑梁的下沉情况；（3）防止高空落物；4使用双车抬吊发电机定子措施41双车抬吊发电机定子介绍双车抬吊发电机定子是采用通过增加滑轮解决行车大钩负荷不足、并用大钩抬吊扁担进行发电机定子吊装的一种方案。抬吊扁担采用我公司240T发电机定子抬吊专用扁担梁，桥吊主起升机构滑轮组由钢丝绳走10改为走14，并相应增加开口滑轮。240T抬吊扁担的中心距为8800MM，总高度为2620MM。240T发电机定子抬吊梁自重11691KG。42使用双车抬吊具备的条件（1）汽机房行车桥架为加固型；（2）起吊重物后汽机房行车的下挠度不超过L/500；（3）起吊重物后的汽机房行车的轮压负荷在允许范围内；（4）汽机房行车两中心线能够保证8800MM（240T抬吊扁担的中心距）；（5）发电机定子的提升高度满足要求；（6）发电机定子重量不超过240T。43使用双车抬吊计算时所需要的数据（1）汽机房行车桥架底部的标高、桥架的高度及小跑车轨道的高度；（2）发电机定子重量、外形尺寸，吊耳尺寸及位置；（3）汽机房两行车间距（并车后）；（4）汽机房行车总重；（5）汽机房小跑车重量；（6）汽轮发电机组纵向中心线至A排轨道距离；（7）机房行车大车允许轮压；（8）汽机房行车的截面形状；（9）大钩中心不和桥吊小车的中心偏差（10）汽机房行车的跨度；（11）行车小跑车的跨度及基距；（12）汽机房运转平台标高；（13）起吊绳的规格及长度。44吊装工序（1）主要施工流程行车桥架上增加滑轮行车钢丝绳的重新穿装两台行车并车抬吊扁担及发电机起吊绳的吊挂汽机房行车的全面检查定子运至汽机房零米定子吊装滑轮拆除行车恢复发电机定子在运进汽机房检修孔时，通过两台行车大钩及抬吊扁担吊起发电机定子，提升定子至下缘高出预埋螺栓200MM，然后行车大车行至发电机基础上方（在运转平台转向90，调整确认励端与安装方向一致）。同时大车松钩，使发电机定子落在发电机台板上，完成定子吊装工作。（2）注意事项1）桥架上的滑轮与扁担上的滑轮固定方向一致，避免扁担偏斜，进出滑轮的钢丝绳的偏摆角度不能超过5。2）起吊时必须在原地提升200MM后静止10分钟，检查无异常后方可进行正式起吊。（测量行车下挠度）45吊装方案必须进行的计算（1）小车轮压的计算已知小车重为G，4P小车每一个小车轮压P小车KG小车重量G发电机定子总重，吊钩组重，240T发电机定子抬吊梁自重11691KG，则起吊总重为12GG1G211691T，则每台桥吊的起重量为。1269因在大车运行方向上，起吊中心不和桥吊小车的中心重合，有偏心，因此小车的轮压不是均匀分布的。小车轮的纵向间距为A，起吊中心至最近小车轮的纵向间距为B，则，1269QGBP12269QGABP小车轮压P1P小车P1Q，P2P小车P2Q如果小车轮压小于许用轮压，则不需要对小车进行支撑，否则进行支撑。例如某工地小车重为255T，小车许用轮压为2797T25P637KG4小车发电机定子总重2354T235400KG，吊钩组重2255KG，240T发电机定子抬吊梁自重11691KG，则起吊总重为2354002255211691251601KG250000KG250T，则每台桥吊的起重量为125T125000KG。因在大车运行方向上，起吊中心不和桥吊小车的中心重合，有偏心（大约为11CM），因此小车的轮压不是均匀分布的。1Q231P5085KG429267小车轮压小于许用轮压，则需要将小车垫高进行支撑,使小车四车轮悬空。（2）汽机行车桥架的弯矩、下挠度及大车轮压计算见液压提升装置吊定子计算书。（3）汽机房行车钢丝绳强度核算例如某工地两台行车钢丝绳总承受重量为210120564822736T，（定子重210T,起吊扁担自重12T，起吊钢丝绳重056T，一个吊钩重24T）则单台行车钢丝绳承受重量为11368T。行车钢丝绳型号为631SW261870，其破断拉力47000KG，则安全系数按照钢丝绳走14（倍率为7）计算钢丝绳8638KG94026813MQS则安全系数N5445863470因此吊装发电机定子起吊时候钢丝绳满足要求。（4）电动机核算例如某工地桥吊主起升机构电机为变频电机，G取11）按照原设计起重量75T，速度2M/MIN，钢丝绳五五走十，大钩重量35T，计算电动机功率Q75000350078500KG78502139162JQVPGKW2）按照吊装发电机定子计算，起重量210120560707352268T，（定子重210T,小跑车重20T,起吊扁担自重12T，起吊钢丝绳重056T，滑轮重0707T，大钩重35T）1215T，钢丝绳走14（倍率为7）计算电动机功率最大速度210/14143M/MIN，发电机定子吊装速度定为1M/MIN；2681340QTKG12308JVPGW因此，吊装发电机定子时电动机可以满足要求。（G为稳态系数，对于汽机房桥吊，一般绕线电机取08，变频电机取1）另外，主起升机构电机为变频电机，吊装定子时主钩速度必须降到1M/MIN以下。46注意事项（1）对于发电机定子总重超过240T时，需要丰汇公司对扁担重新设计。（2对吊物孔的尺寸进行检查，保证吊装位置可以放置扁担。47必要的附图双车抬吊图（按11比例作图）；5除氧器吊装措施51本吊装措施介绍本除氧器吊装措施只考虑在汽机房外用吊车穿吊除氧器的情况，本措施意见把握吊装的要点，各工地进行吊装时根据实际情况，将所有要点计算出来，方能制定出切实可行的吊装方案。52吊装除氧器前应具备的条件（1）除氧器已到货；（2）除氧器拖运轨道安装完毕；（3）除氧器基础未施工，基础钢筋已扳倒；（4）吊车的停放场地已处理平整，能够满足吊车的工作要求。53除氧器吊装计算时所需要的数据（1）吊车的性能表；（2）除氧器的外形尺寸及重量；（3）除氧器安装标高；（4）起吊绳的规格及长度；（5）吊车的外形尺寸、杆宽及车高；（6）吊车工作场地标高。54吊装工序1主要施工流程除氧器轨道铺设除氧器支座组合吊车场地布置及吊车停放除氧器吊装除氧器拖运除氧器顶起除氧器就位按照图纸将除氧器拖运轨道铺设完毕（有的用工字钢进行铺设，有的用道轨进行铺设）。吊车改杆至要求长度后停在指定位置。按照说明挂好吊装钢丝绳。除氧器吊装有三种情况1）一台吊车独自进行吊装在这种情况下一般起吊绳挂在除氧器的前后支座外侧，并在前面挂20T葫芦（可以根据负荷挂多个），当将除氧器前支座放置在拖运轨道上，松前面20T葫芦，将除氧器两点受力转变成为一点受力，启动卷扬机并继续转杆，至后支座放置在拖运轨道上后，吊车脱钩，卷扬机将除氧器拖运到位。2）一台吊车为主，一台吊车为辅进行除氧器吊装在这种情况下一般起吊绳挂在除氧器的前后支座内侧，并在除氧器后支座处侧挂二根备用绳，这样主吊车吊起除氧器，当前支座至拖运轨道上时，用辅助吊车挂在最后一根备用绳上（此时如果超出辅助吊车的起吊负荷，可在除氧器重心左右位置垫一临时支座，以减轻辅助吊车的受力）。主吊车脱后并吊起另外一根备用绳，启动卷扬机并继续转杆，至后支座放置在拖运轨道上后，吊车脱钩，卷扬机将除氧器拖运到位。3）两台吊车抬吊除氧器在这种情况下一般起吊能力大的吊车吊除氧器重心靠前位置，起吊能力较小吊车吊除氧器后支座的外侧，两台行车同时起吊，并转杆，当将除氧器前支座放置在拖运轨道上，起吊能力较大的吊车脱钩，此时起吊能力较小的吊车能够满足负荷要求，启动卷扬机并继续转杆，至后支座放置在拖运轨道上后，起吊能力较小吊车脱钩，卷扬机将除氧器拖运到位。4）两台吊车交叉吊装在这种情况下一般起吊能力小的吊车吊除氧器前支座后侧，起吊能力较大吊车吊除氧器重心的后侧，两台吊车同时起吊，并转杆，将除氧器前支座放置在拖运轨道上，起吊能力较小的吊车脱钩，此时起吊能力较大的吊车能够满足负荷要求，启动卷扬机并继续转杆，当除氧器重心移至拖运轨道上方后，在重心后点位置垫一临时支座（用起吊能力较小的吊车接除氧器后侧保持平衡），然后用起吊能力较大吊车吊除氧器后支座后侧的备用钢丝绳，启动卷扬机并继续转杆，至后支座放置在拖运轨道上后，起吊能力较大吊车脱钩，卷扬机将除氧器拖运到位。（2）注意事项1）单台吊车起吊时，负荷率超过90或两吊车抬吊时，需要办理工作票；2）起重机严禁同时操作三个动作。在接近额定载荷的情况下，不得同时操作两个动作；3）吊件吊离地面约200MM时应暂停起吊并进行全面检查，确认正常后方可正式起吊；4）履带吊吊物行走时吊物离地面不得超过50CM,吊物重量不得超过起重机允许起重量的三分之二；5）在吊装方案中尽量要求除氧器安全快速的吊装到位，在能不加装临时支座进行倒钩时尽量不加临时支座；6）在吊装移绳过程中尽量避免移动钢丝绳，可以多拴几个备用绳避免倒绳；7）两台吊车抬吊负荷不能超过80，当转成一个吊车作业时，负荷控制范围为90；8）卷扬机拖运前需要脱钩的吊车必须脱钩，以免造成吊车钢丝绳被磨坏情况；9）吊车在工作半径发生变化时必须说明；10）使用工字钢进行铺设轨道时，工字钢的接缝尽量在横梁位置。55吊装方案必须进行的计算（1）抬吊时吊点受力情况除氧器重量为G两台吊车抬吊时相对于重心的距离为A，B，两力分别为、1F2则12FGAB求出F1，F2由于是抬吊两行车负荷率不允许超过80。例如某工地除氧器最重件为G457