南昌市某高校图书馆大楼工程结构设计含CAD图
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南昌市某高校图书馆大楼工程结构设计含CAD图,南昌市,高校,图书馆,大楼,工程,结构设计,CAD
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图书馆设计工程摘要：摘要：本设计是南昌市某高校图书馆设计。根据设计任务书和综述报告的要求，总建筑面积为7320，底层占地面积为1830，总高为21.60m，属高层建筑。根据设计要求，设防烈度为6度，抗震等级为二级，设计中不考虑抗震设计。本方案采用钢筋混凝土现浇框架结构。主体结构为双向承重框架，对最不利活荷载和最不利内力进行分析，通过D值法求得风荷载作用值。通过弯矩二次分配法求得荷载组合作用值。本方案基础形式采用柱下独立基础，楼梯为钢筋混凝土现浇板式楼梯。整个方案设计基本符合设计和结构要求，具有一定的创造性和合理性。.05.4米、5.47.3米。阅览室、开架阅览室。总用地面积为4000平方米，占地面积为4200平方米，总建筑面积为6280平方米，总建筑高度为21.5米。平面柱网采用：7.35.4米，图书馆主楼为四层框架结构，图书馆一层设有图书验收、装订、编目、典藏、采编，二楼设有办公室及期刊阅览室、学生普通阅览室、教师阅览室，三层设有学生专业阅览室、外文阅览室、书库。四层设有学生自习室、研究室、教师阅览室。关键词：建筑 结构设计 舒适性 框架结构 独立基础 Abstract The library design of the university of NanChang City, According to the request of the design mission book and the overview report.There will be four stories in the library building,with a height of 21.6 meters,with the floor area of 1830 square meters,and the library covered area of 7320 square meters. The regions earthquake establishes to defend 6 degrees of earthquake intensity, anti- earthquake grade is three.Two parts totally:The first part is the building design part, include the engineering general situation and design basis, elevation;The second part designs the part for the structure, including the calculation of knothole calculation, stairs, making sure that the structure computes JIAN3 TU2, lotus to carry the calculation, the level lotus to carry to compute inside the dint, the carries toward lotus to compute inside the dint, basal calculation etc. contents.Design to win to make use of the reinforced concrete knowledge and graphics tool PKPM, AutoCAD, Word text file to edit the knowledges, such as software and the cultural heritage index.etc.The main building of library is four layer frame structures, the first layer establishes the book to check before acceptance, binding, prepare catalogue, small scaled bookstore. the second layer establish the office and reading stack and the room for discussion, the third layer establishs the reading room of Periodical and reading stack.the fourth layer establishs the electronics reading room and reading stack.Keyword: Construct the structure design目 录摘要.1.建筑设计部分11.1工程概况21.2设计依据31.3结构选型42.结构设计部分42.1现浇板，等细部结构的计算52.2现浇楼梯计算132.3框架结构计算242.3.1确定计算简图242.3.2各种荷载设计值计算252.3.3框架内力计算252.3.4内力组合512.3.5框架梁配筋计算512.3.6框架柱柱下基础设计69一、工程概况 1、工程名称:某高校图书馆 2、建筑地点:南昌市某高校 3、建筑规模: 1)建筑总面积: 6280m2 2)建筑层数:全楼四层，楼梯上屋面 3)结构形式:钢筋砼框架结构 4)层高: 3.9m 4、建筑特点学生普通阅览室 6间 183.6 m2/间学生专业阅览室 6间 190.6/间 期刊阅览室 4间 180.3 m2/间学生自习室 6间 179.6m2/间外文阅览室 3间 117m2/间书库 4间 213.6m2/间检索大厅 3间 386.3m2/间采编室 10间 35.08m2/间借书室 813.6m2/间楼梯 共四个楼梯,开间3.6m三个每层设男女卫生间5、建筑技术条件（一）气象条件: 1)常年主导风向: 东南风 2)夏季主导风向: 西南风 3)平均风速: 夏季3.1m/s,冬季4m/s 4)基本风压:Wo=0.40KN/m2 5)基本雪压:So=0.35KN/m2 最大积雪深度:11cm 6)最高气温:40.6 最低气温:-9.3 7)最冷月平均温度:4.5(12月) 8)最热月平均温度:29.7(79月) 9) 最大降雨量: 184.3mm(46月) 最大降雨量：50.4mm/小时（二）工程地质条件 第一层：杂填土，厚0.30.5M，F=80KPA 第二层：粉质粘土，灰黄色，硬塑，厚3.13.7M，F=250KPA 第三层：中砂，含少量泥质，上部棕黄色，下部灰白色， 中密， 厚约5.7M6.1M。F=250KPA 3)地震设防烈度:6度（三）施工条件 1）施工单位：中国洪权建筑公司 2）施工人员：各工种工人数均不受限制，但要求不分工种劳动力不均衡系数K200KN/m2)故采用钢砼柱下单独基础.在（12）到（13）轴之间设置伸缩缝,由于建筑物总长为71.71m(55m),故需设置防震缝,缝宽为70mm10、结构布置 1)本建筑楼面标高变化不大,只作结构平面布置 其一般原则:上一层结构平面放到下一层建筑平面图布置 二层楼面,三层屋面,基础平面布置见详图 2)基础平面布置图 基础平面布置图上主要构件有:钢砼基础,基础梁 3)楼面结构布置图 主要构件有:框架、楼面梁、挑檐梁 4)屋面结构布置图 主要构件有:框架、屋面梁、屋面板、天沟. 采用有组织的外天沟外排水形式 双坡屋面排水,坡度为2二、楼面采用现浇式 , 三张平面布置图见附图1、楼面结构布置图2、屋面结构布置图3、基础平面布置图厕所现浇板的计算一、对XJB-1 按单向板计算1）荷载标准值a）活荷载标准值：qk2.5KN/m2b)恒荷载标准值： 钢筋砼100厚: 0.10252.5KN/m2 马赛克地面： 0.55KN/m2 水泥沙浆20厚: 0.02170.34KN/m2合计 gk3.39KN/m22 )荷载设计值 a)活荷载q2.51.43.5KN/m2 b)恒荷载g3.391.24.068KN/m2gq4.0683.57.568KN/m2取q=7.6 KN/m2计算跨度 =1400mm（取即可，本值偏大，所以更安全）3）计算简图：跨中弯矩按简支梁计算，支座弯矩按两端固定计算，偏安全 =对支座：=0.020 =0.989=对中间：=0.046 =0.977=配8200 =251.5 分布筋采用6200二对XJB-2 0.5 按双向板计算1）荷载设计值： q=2.51.4=3.5 KN/m2 g=3.391.2=4.068 KN/m2g+q/2=4.068+1.75=5.818 KN/m2 g+q=7.568 KN/m22）计算跨度 =3000mm3）弯矩计算 跨中最大正弯矩为内支座固定时，g+q/2作用下的跨中弯矩与当内支座铰支时，q/2作用下的跨中弯矩之和（并考虑泊松比=0.2的影响），支座最大负弯矩为当支座固定时g+q作用下弯矩值按弹性理论计算弯矩 A1（邻边简支,邻边固定）A1区格 跨中=（0.0469+0.20.0146）5.818+（0.0765+0.20.0265）1.75=6.586=（0.0146+0.20.0469）5.818+（0.0265+0.20.0765）1.75=3.235-0.10467.568=-12.040 -0.07787.568=-8.9563)截面设计s取0.95 AsM/shofy 选用 方向=81mm ， Lo1方向 ho=73mm方向选用8120 =419.17 方向选用8200 =251.5A1区格 支座方向=80mm 方向=80mm方向选用10100 =785 方向选10140 =560.71A2 (三边固定,一边简支) A2区格 跨中=（0.0372+0.20.0072）5.818+（0.0765+0.20.0265）1.75=5.596=（0.0072+0.20.0372）5.818+（0.0265+0.20.0765）1.75=2.408-0.0807.5683.9=-9.209 -0.005727.568=-6.5843)截面设计s取0.95 AsM/shofy 选用 方向=81mm ， Lo1方向ho=73mm 方向选用8140 =359.29 方向选用8200 =251.5A2区格 支座方向=80mm 方向=80mm方向=80m方向=80mm方向选用10130 =604 方向选用10190 =413.2板配筋图如下：次梁设计计算取 bh=200400mm计算简图如图所示1荷载 计算恒载设计值：板传荷载：3.39=2.882KN/m次梁自重：0.2（0.4-0.1）25=1.5KN/m次梁粉刷： （0.40.1）20.0217=0.204KN/m隔墙自重： 0.243.918=16.85 KN/m隔墙水泥粉刷： 0.363.9=1.404 KN/m合 计：22.84KN/m活载设计值： 2.51.7/2=2.125KN/m总设计值： g+q=30.9781.2+2.1251.4=30.38 KN/m1、 计算跨度lo=ln=3900mm2、 内力计算：1）弯矩设计值M=（g+q）lo2查表可知：边跨、跨度中取，边支座取， 离端第二支座- 则M1=30.3833.92=33.01KNmMA=30.3833.92=19.26KNmMB=30.3833.92=42.01KNm2）剪力设计值V=（g+q）ln则0.5530.3833.9=65.17KN 65.17KN0.530.3833.9=59.25KN3）三角形荷载作用弯矩设计值，查表可知：跨中弯矩恒载系数为0.048，活载系数为0.065，离端第二支座弯矩恒载系数为-0.078。边支座剪力恒载系数为0.172，活载系数为0.211。离端第二支座剪力恒载系数为0.328，活载系数为0.328。板传荷载：gk=3.39=6.61KN/m gK= 2.53.9/2=4.875 g= 6.611.2=7.932KN/m q=4.8751.4= 6.825KN/m M1=（7.9320.048+6.8250.065）3.92=12.54KNmMA=0MB=7.932(-0.078)+6.825(-0.078)3.92=-17.51KNm4) 剪力设计值VA （7.9320.172+6.8250.211）3.9=10.94KN VBL（7.9320.328+6.8250.328）3.9=18.88KN VBR= VBL18.88KN5）叠加均布荷载和三角形荷载作用的弯矩和剪力可得。M1总= M1 +M1 =33.01+12.54=45.55 KNmMA总= MA +MA= -19.26 KNmMB总= MB + MB =-17.51-42.01= -59.52 KNmVA总= VA+ VA =70.19kN VBL VBL +VBL =84.05KN VBR总= VBL总84.05KN4、承载力计算承载力计算按T形截面计算：=1300mma1fcbfhf（ho-hf/2）=1.09.61300100（365-100/2）=393.12 KNm59.52 KNm按第一类截面计算对A支座：=0.015 ，=0.992=选配212 对B支座：=0.269 =0.865=选配220 对跨中：=0.198 =0.901=选配314 截面尺寸符合,计算箍筋配置6200VCS=0.7ftbho+1.25fyv =0.79.6200365+1.25210365 =83.325KNV=65.17KN满足要求2)斜截面承载力 验算截面尺寸hW=hohf=365100=265mm故 0.25fcbho=0.259.6200365=175.2KNV=65.17N0.7ftbho=0.079.6200365=49.056KNV=65.17N最小配箍 6200配置6200 满足要求 双肢筋配筋图如下所示： 现浇楼梯计算踏步尺寸150mm300mm，采用C20混凝土，板采用HPB235钢筋，梁纵筋采用HPB335钢筋，楼梯上均布活荷载标准值=2.51、 楼梯板计算 板倾斜度tan=150/300=0.5cos=0.89 取1m宽板带计算单元 1）荷载计算 梯段板荷载 恒载：水磨石面层 三角形踏步 斜 板10.13251/0.89=3.65KN/m 板底抹灰10.02171/0.89=0.382KN/m 合计 gK=6.887KN/m 活载 qK=2.5KN/m恒荷载分项系数 ，活荷载分项系数 基本组合的总荷载设计值P=6.8871.2+1.42.5=11.764KN/m 2）截面设计板的水平跨度=3.6m，弯矩设计值M= 可以=0.929选配钢筋选12140 (As=807.8mm2)分布钢筋每级踏步1根82、平台板计算 PTB-1取平台板厚h=100mm，取1m宽板带计算1） 荷载计算恒载： 水泥砂浆面层0.65KN/m 70厚砼板0.125=2.5KN/m板底抹灰0.0217=0.34KN/m合计gk=3.49KN/m活载qk=2.5KN/m总荷载设计值：P=1.42.5+1.23.49=7.688KN/m2） 截面设计平台板的计算跨度lo= ，3.6/1.4=2.572 ，按单向板计算。弯矩设计值 M=板的有效高度：ho=100-20=80mm采用C20 砼 fc=9.6N/mm2HPB235钢筋 fy=210N/mm2则 满足要求 =0.987选配分布钢筋3） 板支座处配筋M=则 =0.989选配钢筋 PTB-2取平台板厚h=100mm，取1m宽板带计算1） 荷载计算恒载： 水泥砂浆面层0.65KN/m 70厚砼板0.125=2.5KN/m板底抹灰0.0217=0.34KN/m合计gk=3.49KN/m活载qk=2.5KN/m总荷载设计值：P=1.42.5+1.23.49=7.688KN/m q=2.51.4=3.5KN/m q/2+g=5.938KN/mg =3.491.2=4.188KN/m g+q=7.688KN/m 2） 截面设计平台板的计算跨度lo= ，2.6/3.6=0.722M=63.142KNm属于第一类L形截面跨中配筋满足要求 =0.963 选配钢筋支座配筋M=42.095KNm属于第一类L形截面满足要求 =0.976 选配钢筋3）斜截面受剪承载力计算配置双肢箍筋=83.325KNV=62.764KN 满足要求PTL-1配筋图如下：4、平台梁PTL-2计算 bh=200400mm1） 荷载计算恒载梁自重0.2（0.40.1）25=1.5KN/m梁粉刷0.02（0.40.1）217=0.204KN/m平台板荷载3.492.6/2=4.537KN/m外墙传来荷载0.243.918=16.85 外墙粉刷 0.3423.9=2.652合计gk=25.743KN/m活载qk=2.5总荷载设计值P=1.225.743+1.43.25=35.442KN/m2） 截面设计计算跨度lo=1.05ln=1.05（3.90.35）=3.7275m弯矩设计值M=剪力设计值V=bf=700mmho=40035=365mm 满足要求经判别属于第一类L形截面 选用 支座配筋计算跨度lo=1.05ln=1.05（3.90.35）=3.7275m弯矩设计值M=剪力设计值V=bf=700mmho=40035=365mmM=41.04KNm属于第一类L形截面满足要求 =0.976 选配钢筋配置 双肢箍 满足要求 平台梁PTL-3计算 bh=200400mm3） 荷载计算恒载梁自重0.2（0.40.1）25=1.5KN/m梁粉刷0.02（0.40.1）217=0.204KN/m平台板荷载3.492.6/2=4.537KN/m 梯段板传来荷载 6.8873.8/2=13.085合计gk=17.232KN/m活载qk=2.5KN总荷载设计值P=1.217.232+1.42.5=24.1784KN/m4） 截面设计计算跨度lo=1.05ln=1.05（3.90.25）=3.8325m弯矩设计值M=剪力设计值V=采用C20砼fC=9.6N/mm2 HPB335钢筋fy=300N/mm2=0.55支座弯矩设计M=bf=700mmho=40035=365mm 满足要求经判别属于第一类L形截面 选用 支座配筋满足要求 =0.983 选配钢筋配置 双肢箍 满足要求 梯段板和平台板的配筋如下：框架荷载、内力计算一、 确定计算简图1、 计算单元2、 计算简图假定框架与基础固定，且嵌固于基础顶面.框架梁与柱节点刚结.由于各层柱的截面尺寸不变，则梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离，底层柱高从基础顶面算至二楼板底，基顶标高根据地质条件暂定0.9m，则底层柱高为（3.9+0.9）=4.8m，其余各层柱高为层高，均为3.9m，顶层为板面至顶棚板底，所以高为（3.9-0.1）=3.8m。框架计算简图3、 杆件尺寸估算 砼梁：C20则Ec=2.55104N/mm2柱：C30则Ec=3.00104N/mm2横向框架梁（边跨）h=b=则 h=取 h=700mm b=取 b=250mm 纵向框架梁（边跨），考虑纵梁兼做窗过梁，所以取h=600mm b=250mm 框架柱 b=底层柱高h=（11.5）b 则 b= 取b=350mm h=（11.5）b 取h=450mm 横向框架梁（中跨） 取b=250mm h=400mm 纵向框架梁（中跨） 取b=250mm h=400mm4、 惯性矩线刚度计算 其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取=2（为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）： 横向框架边跨梁 I边梁= 中跨梁 I中梁= 底层柱 I底层柱= 其余各层柱 I余层柱=令 =1则其余杆的相对线刚度为： = = =框架梁住相对线刚度如图所示，作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据二、各种荷载设计值计算。（1）屋面框架相关荷载计算20mm厚1：2水泥砂浆找平： 0.0220=0.40kN/m2 100-350mm厚（3%找坡）膨胀珍珠岩 ： 7（0.1+0.25）/2=1.225 kN/m2100mm厚现浇混泥土屋面板： 0.1 25=2.5kN/m220mm厚石灰抹灰： 0.34kN/m2小计： 4.465kN/m2 边跨框架梁自重： 0.250.525=3.13kN/m 梁侧粉刷： 2（0.55-0.1）170.02=0.306kN/m 小计： 3.744KN/m屋面板传给次梁荷载： 4.4651.95=8.707KN/m 中跨（CD跨）框架梁自重： 0.250.4025=2.5kN/m 梁侧粉刷： 2（0.4-0.1）170.02=0.204 kN/m小计： 2.704 KN/m屋面边跨（BC、DE）梁荷载标准值： 3.744kN/m 屋面边跨（BC、DE）梁荷载设计值： 1.23.744=4.493 KN/m 屋面板传给中跨（CD）框架梁荷载： （5/8）4.4652.4=6.698 kN/m 中跨（CD）跨框架线荷载标准值： 2.704+6.698=9.402KN/m 设计值： 1.29.402=11.282KN/m边柱连系梁自重： 0.250.604.525=16.875kN 梁侧粉刷： 2（0.6-0.1）170.024.5=1.53kN 1.2m高女儿墙自重： 0.24194.51.2=24.624kN 1.2m高女儿墙粉刷： 1.20.0252174.5=4.59kN 连系梁传来屋面自重： 1.950.54.54.465=19.59kN 顶层边节点集中荷载标准值： 67.209kN 顶层边节点集中荷载设计值： 1.267.209=80.651kN中柱连系梁自重： 0.250.404.525=11.25kN梁侧粉刷： 2（0.40-0.1）170.024.5=0.918kN 连系梁传来屋面自重： 4.4650.51.954.5+1.00.54.4652.44.5= 43.701kN 顶层中节点集中荷载标准值： 52.396kN 顶层中节点集中荷载设计值： 1.252.396=62.875kN 设次梁截面为200mm400mm 屋面次梁自重： 0.20.404.525=9kN 次梁粉刷： 20.02（0.40-0.1）174.5=0.918kN 屋面板传递集中荷载： 4.4651.954.5=39.18kN 次梁集中荷载标准值： 49.098kN次梁集中荷载设计值： 1.249.098=58.918kN （2）标准层框架相关荷载计算 45mm厚预制彩色水磨石面层： 0.95 kN/m280mm厚现浇钢筋混凝土楼板： 0.125=2 .5kN/m220厚板底抹灰： 0.0217=0.34 kN/m2 楼面恒荷载： 3.79 kN/m2设计值： 1.23.79=4.548kN/m2边跨框架梁及梁侧粉刷： 3.744kN/m中跨框架梁及梁侧粉刷： 2.704 kN/m楼面板传给中跨（CD）框架梁荷载： （5/8）3.792.4=5.685 kN/m边跨（BC、DE）框架梁线荷载标准值： 3.744 kN/m 设计值： 1.23.744=4.493 kN/m中跨（CD）跨框架线荷载标准值： 2.704+5.685=8.389KN/m 设计值： 1.28.389=10.067KN/m边柱连系梁自重： 16.875kN边柱连系梁粉刷： 1.53kN钢窗自重： 2.43.60.45=2.888kN窗下墙体自重： 0.240.94.519=18.468kN窗下墙体粉刷： 20.020.94.517=2.754kN窗边墙体自重： 0.550.2419=2.508KN窗边墙体粉刷： 0.5520.0217=0.374KN框架柱自重： 0.350.453.9025=15.356kN连系梁传来楼面自重： 1/23.794.51.95=16.629KN框架柱粉刷： 1.120.023.9017=1.485kN标准层边柱集中荷载标准值： 79.867kN标准层边柱集中荷载设计值： 1.279.867=95.84kN 中柱连系梁自重： 11.25kN中柱连系梁粉刷： 0.918kN内纵墙自重： 4.5（3.90-0.4）0.2419=71.82kN内纵墙粉刷： 4.5（3.90-0.4）0.02172=10.71kN扣除门窗洞加上门窗重：2.41.80.45+0.22.4-（2.4+1.82.4）0.24 （19+0.02217）=29.316KN连系梁传来楼面自重： 1.954.53.79O.5+1.O3.79O.54.52.4=37.O95 KN 框架柱自重及粉刷： 15.356+1.485=16.841kN标准层中结点集中荷载标准值： 119.318kN标准层中结点集中荷载设计值： 1.2119.318=143.182kN 次梁自重： 9kN/m 梁粉刷： 0.918kN/m 次梁传来集中荷载： 3.791.954.5=33.257KN 标准层次梁与框架梁节点集中荷载标准值： 43.175kN/m 设计值 1.243.175=51.81kN/m （3）底层框架相关荷载计算基础梁：bh=250mm400mm基础梁自重： 0.250.404.525=11.25kN 钢窗自重： 3.888kN 窗下墙体自重： 0.241.94.519=38.988kN 窗下墙体粉刷： 20.021.354.517=4.131kN 窗边墙自重： 2.508KN窗边墙粉刷： 0.374KN框架柱自重： 0.350.454.825=18.9kN 框架柱粉刷： 1.120.024.817=1.828kN 底层边柱集中荷载标准值： 81.867kN底层边柱集中荷载设计值： 1.281.867=98.24kN基础梁自重： 11.25kN 内纵墙自重： 0.24（4.8-0.4）4.519=90.288kN扣除门窗洞加上门窗重： -29.316KN框架柱自重： 18.9kN框架柱粉刷： 1.828kN底层中柱集中荷载标准值： 92.95kN底层中柱集中荷载设计值： 1.292.95=111.54kN（4）活荷载计算1.屋面框架活荷载计算中跨主梁由屋面传递的均布活荷载设计值： (5/8) 1.42.42=4.2kN/m屋面传递给次梁的活荷载设计值： 21.954.51.4=24.57kN屋面传递给边跨连系梁活荷载设计值： 1.41.950.52=12.29kN屋面传递给中跨连系梁活荷载设计值：0.51.O22.44.51.4+1.4.954.52.5O.5=27.412.标准层活载设计值中跨主梁均布活载设计值： (5/8) 1.40.52.422.5=5.25kN/m楼面传递给次梁的活荷载设计值： 2.51.954.51.4=30.71kN楼面传递给边跨连系梁活荷载设计值： 1.41.950.52.54.5=15.36kN屋面传递给中跨连系梁活荷载设计值：1.41.954.52.50.5+0.51.02.52.44.51.4=34.26kN恒载作用、活载作用下结构计算简图如下所示：（5）作用于屋面梁和楼面节点处集中风载计算风压标准值计算公式为：，其中为风振系数，由于本建筑高度H=14.7mV=0.25cfcbho=0.2519.6250500 =300 KN 250400mm（中跨）M= =108.392KNmV= =219KN3)求纵筋1.单排钢筋 =35mm 2.双排钢筋 =60mm 现浇屋盖：梁板整体浇注，主梁与次梁板支座处上部纵筋相互交叉重叠，致使主梁承受负弯矩的纵筋位置下移，梁有效高度减少所以 1.双排钢筋：=-80=550-80=470mm 1.单排钢筋：=-50=550-50=500mm =400-80=320mm =400-50=350mm 对屋面梁:正弯矩的跨中截面按T形截面计算验算截面类型a) 确定翼缘计算宽度bf按计算宽度lo考虑:bf= =470mmb) 判别T形截面类型 故属于第一类型T形截面负弯矩的支座截面按矩形计算最小配筋率要求的=0.25%b=0.0025250515=321.9=0.25%b=0.0025250365=228.1裂缝宽度要求的 确定柱的计算长度按现浇式:底层 lo=1.0H=4800 mm其余层 lo=1.25H=1.253.9=4875mm 计算柱的纵向受力钢筋非抗震时,各层柱在横向框架平面内,按单向偏心受压构件计算,纵向受力不从心筋AS=AS对称布置.在弯矩作用方向对边,在横向框架平面外,按轴心受压构件计算,全部纵向筋AS沿截面周边均匀布置.四级抗震框架中、边柱 角柱柱不利截面内力组的偏心距增大系数n和稳定系数的计算见下表： 柱编号截面M(KN.m)N(KN)eo(mm)ea(mm)ei(mm)ei /holo(mm)lo/hlo/bZ-BW上152.84231.59660206801.641.0487510.831.01.05113.930.921下109.95247.868443.620463.61.121.0487510.831.01.07513.930.921Z-CW上125.94221.94567.520587.51.421.0487510.831.01.05913.930.921下96.80268.81360.120380.10.921.0487510.831.01.09113.930.921Z-B2上92.18485.33190202100.511.0487510.831.01.16413.930.921下110.05501.50219.420239.40.581.0487510.831.01.14413.930.921Z-C2上89.07505.11176.320196.30.470.94487510.831.01.17813.930.921下100.37537.15186.920206.90.500.97487510.831.01.16813.930.921Z-B1上77.48736.55105.220125.20.300.82480010.671.01.27113.710.924下53.04730.6972.62092.60.220.63480010.671.01.29313.710.924Z-C1上73.85891.6082.820102.80.250.69480010.671.01.28513.710.924下51.79911.5056.82076.80.190.57480010.671.01.3113.710.924注：钢筋为级 b=0.550 fy=300N/mm2 砼C30 fc=14.3N/mm2=M/N = +=1+ 当lo/h1.0时 取 =1.0=1.15-0.01lo/h 当lo/h0.55Ns(KN)(KN/m)mlo/h14e(mm)0.3Z-CW上1.59186.87123.060.65910.831.0849349.2262.990.01290.7150.299下1.07200.3487.780.43810.831.0628320.6188.880.01290.5640.170Z-EW上1.367179.19102.390.57110.831.0761346.2211.110.01290.6200.208下0.868192.6678.150.40610.831.0596336.9145.690.01290.4050.0943.计算箍筋梁的配箍（斜截面计算） 验算截面尺寸：ho1=550-80=470mm ， ho2=400-35=365mm ，hW/b=470/250=1.884 hW/b=365/250=1.46 0.7ftbho=0.71.1250470=90.475KN 0.7ftbho=0.71.1250365=70.263KN 截面满足要求，只需构造配箍，对连梁配8200 Vcs=0.7ftbho+1.25fyvAsv/ho=0.71.1250470+1.25210470250.3/200=152.533KN 满足要求梁的配箍：采用8双肢箍筋抗剪，其间距计算 当时 取S200 当时 取S300 根据抗震设计规范中跨加密区长度为1.5h=1.5400=600mm，取100mm边跨：加密区长度为1.5550=825mm，取120mm梁编号bho（mm）（KN）S1（mm）S2（mm）S3（mm）实配S（mm）WL-BC250470147.5190.475463.01 440.13200200WL-CD25036537.6170.263440.133002002L-BC250470147.8690.475460.18440.132002002L-CD25036539.1270.263 440.133002001L-BC250470147.3990.475463.98 440.132002001L-CD25036548.7470.263440.13 300200柱箍筋：验算柱的截面尺寸 符合要求计算箍筋数量:入= 上层柱入= 底层柱取入=3.00.3fcA=0.314.3350450=675.675KNN 取N=675.675KN则=故应按构造要求配置箍筋加密区:柱上.下端:h,Hn/6 .500mm三者中取大者即为Hn/6=517mm,底层柱的柱根处取Hn/6 =667mm,直径6mm加密区箍筋中8100其他:中8150 满足要求4.框架柱柱下基础设计对KJ-中C轴线的柱下基础（J-2）1） 选型 为便于施工,基础选用阶梯形基础,砼等级为C20.钢筋为便于级钢.2） 确定基础顶荷载 由基础梁传来的恒载设计值Nb=98.24KN =0.1m Mb=98.240.1=9.824KN.m2 由柱Z-B1传来的荷载设计值 第一组(Nmax与相应的V与M) M=48.70KN.m N=756.45KN V=26.29KN 第二组(Mmax与相应的V与N) M=53.04KN.m N=730.69KN V=27.27KN 故作用于于基顶的荷载设计值 第一组：M=487.70+9.824=58.524KN.m N=98.24+756.45=854.69 KN V=26.29KN 第二组：M=53.04+9.824=62.864KN.m N=98.24+730.69=828.93 KN V=27.27KN3） 确定基础基底的尺寸A0 由于偏心距不大，基础面积按增大30计算 A=1.3 A0=6.47m2初步选择基础面积 A=2.32.5=5.75m2由于b=2 .5m3 m 故不需对f进行修正验算持力层地基承载力基础回填土重 G=A
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