说明书-凹止动片、止动板的冲压模具设计-冲孔落料级进模.doc
凹止动片、止动板的冲压模具设计-冲孔落料级进模含proe三维及10张CAD图
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止动件冲压模设计 第 2 页 共 29 页摘要对止动件进行了工艺分析和冲孔落料级进模的设计，阐述如何合理安排模具结构，保证产品质量，同时提高生产效率，降低劳动强度，延长模具寿命，并对加工过程中存在的问题提出了解决的措施。关键词：止动件 工艺 级进模 止动件冲压模设计 第 3 页 共 29 页AbstractBased on the technological analysis and the design of the multiposition progressivedie，problems such as how to arrange the structure of the die rationally，guarantee quality of theproductsimprove efficiency of producing reduce working intensity，extend the life of the die arediscussedMoreover，measures are given to settle the problems during processingKeywords motionstopping components：processing technology：progressing die. 止动件冲压模设计 第 4 页 共 29 页目录一一 引言引言.5二二 冲压工艺分析冲压工艺分析.62.1 产品结构形状分析.62.2 产品尺寸、精度、粗糙度.6三三 冲压工艺方案的确定冲压工艺方案的确定.7四四 冲压工艺的计算冲压工艺的计算.84.1 排样 .84.2 计算冲压力 .94.3 冲床选用 .104.4 计算压力中心 .104.5 冲裁模间隙值的计算 .124.6 计算模具刃口尺寸 .124.6.1 冲孔部分.124.6.2 落料部分.13五五 复合模主要零件的设计计算复合模主要零件的设计计算.155.1 凸模 .155.2 凹模 .15六六 冲模结构的确定冲模结构的确定.166.1 定位装置.166.2 卸料装置.186.3 导向零件 .196.4 模架.22七七 支撑板结构与设计支撑板结构与设计.237.1 矩形固定板 .237.2 矩形垫板： .247.3 卸料板标准及确定 .24八八 模座的设计模座的设计.258.1 上模座 .258.2 下模座 .26九九. .其他零件的选择其他零件的选择.279.1 螺钉 .279.2 销钉.279.3 导正块.28参参 考考 文文 献献.29致致 谢谢.30 止动件冲压模设计 第 5 页 共 29 页一一 引言引言随着社会的发展，模具行业的兴起。在社会上，冲压工艺用途十分的广泛，与制造成为一个行业越来越来受到人们的重视。模具是一种技术密集、资金密集型产品，在我国国民经济巾的地位也非常重要。模具工业已被我国正式确定为基础产业，并在“十五”中列为重点扶持产业。由于新技术、新材料、新工艺的不断发展，促使模具技术不断进步，对人才的知识、能力、素质的要求也在不断提高。我国模具行业将向大型、精密、复杂、高效、长寿命和多功能方向发展。目前，电子、汽车、电机、电器、仪器、仪表、家电、通讯和军工等产品中，6080的零部件，都要依靠模具成型。用模具成型的制件所表现出来的高精度、高复杂性、高一致性、高生产率和低消耗，是其他加工制造方法所无法比拟。模具在很大程度上决定着产品的质量、效益和开发能力。我国模具行业日趋大型化，而且精度将越来越高。模具标准件的应用将日渐广泛，模具标准化及模具标准件的应用能极大地影响模具制造周期。使用模具标准件不但能缩短模具制造周期，而且能提高模具质量和降低模具制造成本。同时，快速经济模具的前景十分广阔。由于人们要求模具的生产周期越短越好，因此开发快速经济模具越来越引起人们的重视。模具产业的发展是机械及其它制造行业快速增长的同时不断发展完善的。通过在机械行业的工作实践，深深体会到了模具在机械制造业中的巨大作用。模具的大量使用使的零件加工的周期缩短，成本降低。一个高质量的模具可以直接投入产品的装配，这一点在铸件中更能显现，好的毛坯件需要的额外加工量小，材料损耗小，很好的降低了生产成本。模具的发展前景将越来越好。模具性能越来越高，生产的零件可以达到的数控加工的精度，甚至更高，产量又十分巨大。投身模具事业将会给自己的人生带来辉煌。 止动件冲压模设计 第 6 页 共 29 页二二 冲压工艺分析冲压工艺分析2.1 产品结构形状分析产品结构形状分析计题目设计一止动件材 料：Q215板料厚度：t=0.5mm 生产批量：大批量任 务：编制冲压工艺方案、设计模具结构 图 2-1 零件图（材料 Q215 t=0.5）2.2 产品尺寸、精度、粗糙度产品尺寸、精度、粗糙度.图样中精度及断面质量均没有特别的要求。零件图上的所有的尺寸均未标注公差，属于自由尺寸，即在 IT12IT18 取公差值,按 IT14 级确定工件尺寸的公差。可查互换性与测量技术基础公差表，各尺寸公差为： 65072. 020052. 0 。零件形状简单、对称，是由圆弧和直线组成3731. 031. 010036. 013043. 0936. 00的冲裁件内外所能达到的经济精度为 IT14，表面粗糙度 Ra 与尺寸公差 IT 之间的有关关系式为 第 1 类：Ra1.6Ra0.008IT Ra0.8Ra0.010IT 第 2 类：Ra1.6Ra0.021IT Ra0.8Ra0.018IT 第 3 类：Ra0.042IT 本设计中的止动件是通用机械即为第 3 类所以表面粗糙度Ra=0.042 14=0.5888 查表得表 Ra=0.63 止动件冲压模设计 第 7 页 共 29 页三三 冲压工艺方案的确定冲压工艺方案的确定将以上精度与零件简图中所标注的尺寸公差相比较，可认为该零件的精度要求能够在冲裁加工中得到保证其它尺寸标注、生产批量等情况，也均符合冲裁的工艺要求，固定挡料销粗定位、导正销精定位、自然漏料方式的冲孔落料符合级进模进行加工。方案一采用复合模加工。复合模的特点是生产率高，冲裁件的内孔与外缘的相对位置精度高，冲模的轮廓尺寸较小。但复合模结构复杂，制造精度要求高，成本高。复合模主要用于生产批量大、精度要求高的冲裁件。方案二采用级进模加工。级进模比单工序模生产率高，减少了模具和设备的数量，工件精度较高，便于操作和实现生产自动化。对于特别复杂或孔边距较小的冲压件，用简单模或复合模冲制有困难时，可用级进模逐步冲出。但级进模轮廓尺寸较大，制造较复杂，成本较高，一般适用于大批量生产小型冲压件。 方案三采用单工序冲裁模。无导向单工序冲裁模结构简单、制造周期短、成本低、但模具寿命低、冲裁精度差、操作也不安全。一般用于精度要求不高、形状简单、批量小或试制件；导柱式冲裁模比无导向式冲模裁的精度高、寿命长、使用安全方便，但轮廓尺寸较大、模具较重、制造工艺复杂、成本较高、它广泛用于生产批量大、精度要求较高的冲裁件。综合比较以上三个方案其中方案二级进模加工比其他两种方案较好。 止动件冲压模设计 第 8 页 共 29 页四四 冲压工艺的计算冲压工艺的计算4.1 排样排样1.合理排样并绘制排样图，计算出材料利用率 图 4-1 排样图由排样图 1-2 可知，为保证冲件精度，提高模具使用寿命，本设计采用生产中绝大多数冲裁件都用的有废料排样方式，为提高材料利用率，降低生产成本采用直排的形式，其毛坯尺寸如图 1-1 所示。根据零件形状查表可得各搭边值：两式件间按矩形取搭边值，侧边取搭边值。查表得 mma0 . 25 . 0则步距 mm;2 .222 . 220S条料宽度 =(+)=(65+2 2)=69mmB0Dmaxa2005 . 005 . 0其一个步距内的材料利用率 h 可由下式计算得出： （2-1）100%ABS 式中： A - 一个步距内冲裁件的实际面积（mm2） ； B - 条料宽度（mm2） ； S - 步距（mm2） 。 =65%2 .226918.177220655 . 42 止动件冲压模设计 第 9 页 共 29 页4.2 计算冲压力计算冲压力平刃口冲裁模的冲裁力 F 一般按下式计算： 、K、L、t、分别是冲裁力、冲裁周边长度、材料厚度，bKLtFFb材料抗剪强度，系数。该模具采用弹性卸料和下出料方式。 影响这些力的因素较多，主要有材料的力学性能、材料的厚度、模具间 隙、凹模洞口的结构、搭边大小、润滑情况等，一般常用下列经验公式计算： 卸料力：FKFXX孔推件力 FFFTTn、是卸料力、推件力系数. n 是卡在凹模内的冲裁件（或废料）数。n=FXFT 式中的 h 和 t 分别表示凹模洞口的直刃壁高度与板料厚度。th其中：查表取普通碳素钢 B3 的抗剪强度：（GB 7001988）MPa330 3 . 1K 卸料力系数：Kx = 0.055 推件力系数：KT = 0.063 同时梗塞在凹模内的工件数：n = h/t 1.冲孔力：=N F孔bKLt54.1212333029223 . 1卸料力：=NFKFXX孔49.66654.12123055. 0推件力：=NFFFTTn孔57.152754.12123063. 05 . 01=12123.54+666.49+1527.57=14317NFz孔FFFTX孔2.落料力N45.3719643305 . 0)3741.40202652(3 . 1bLtF落卸料力 =NFKFXX落04.2045845.371964055. 0推件力 =N FFFTTn落78.2343345.371964063. 05 . 05 . 0371964.45+20458.04+23433.78=415856.27NFz落FFFTX落 本设计中模具使用冲孔和落料结构形式，因此冲压力：可由下式计算得出： 总冲压力：=14317+415856.27=430173.27NFFFzzz落孔 止动件冲压模设计 第 10 页 共 29 页4.3 冲床选用冲床选用压力机的公称压力必须大于或等于冲压力。计算总冲压力 FZ，原则上只计算同时发生的力，并应根据不同的模具结构分别对待。则压力机的公称压力应大于或等于 43KN，由此查询国家标准冲压手册（GB/T 14347-1993）选择公称压力为 63KN 的类开式可倾标准工作台。 图 4-2 压力机 公称压力：40KN 滑块行程：40mm 行程次数/次数： 200mm nm1 最大闭合高度：160mm 封闭高度调节量：350mm滑块中心到床身距离：100mm 立柱间的距离：130mm工作台尺寸（左右 mm 前后 mm）：180280工作台厚度：35mm工作台孔尺寸（左右 mm 前后 mm 直径 mm）:13060 100 垫板厚度：30mm 模柄尺寸（直径深度）： mmmm4035最大倾斜角度：304.4 计算压力中心计算压力中心模具的压力中心应该通过压力机滑块的中心线。对于有模柄冲模来说，须使压力中心通过模柄的中心线。否则，冲压时滑块就会承受偏心载荷，导致滑块 止动件冲压模设计 第 11 页 共 29 页导轨和模具导向部分不正常的磨损，还会使合理间隙得不到保证，从而影响制件质量和降低模具寿命甚至损坏模具。在实际生产中，可能出现冲模压力中心在冲压过程中发生变化的情况，或者由于冲件的形状特殊，从模具结构考虑，不宜于使压力中心与模柄中心相重合的情况，这时应注意使压力中心的偏离不致超出所选用压力机允许的范围。 图 4-4 凸模落料时的压力中心根据工件图分析可知，工件图虽是对称图形，但形状有一定的复杂性，所以，需按冲裁复杂形状零件的压力中心时的公式计算，即先选定坐标轴 X 和 Y，将组成图形的轮廓线划分为若干简单的线段，求出各线段长度和各线段的重心位置，然后按以下公式计算压力中心坐标（,）:0x0y 01 12 212.n nnxxxLLLLLLx 01 12 212.nnnyyyLLLLLLy则压力中心为：=8.6020 10 14 2040.41 13 14 2020 10 65 0 910 91020 1440.41 1420 65 99x 6020 32.5 14 22.5 40.41 0 14 ( 22.5)20 ( 32.5) 65 0 910 9( 10)20 1440.41 1420 65 99y 0 止动件冲压模设计 第 12 页 共 29 页4.5 冲裁模间隙值的计算冲裁模间隙值的计算确定凸、凹模合理间隙的方法有理论法和查表法两种。由于理论计算法在生产中使用不方便，常用查表法来确定间隙值。对于尺寸精度、断面垂直度要求不高的板料的普通冲裁，以提高模具寿命为主，可采用大间隙值。查我国冲裁间隙指导性技术文件推荐的间隙值表可得：Zmin =0.040mm ，Zmax = 0.060mm ，根据凸凹模的加工方法的不同，刃口的计算方法也不同，基本上可分为两类：凸模与凹模分别加工法，凸模与凹模配合加工法。凸凹模配合加工法就是先按设计尺寸制出一个基准件（凸模或凹模） ，然后根据基准件的实际尺寸按间隙配制另一件。因为这种加工方法的特点是模具的间隙由配置保证，工艺比较简单，并且还可以适当放大基准件的制造公差，使得制造也容易。且精度要求不高，故采用此方法。目前，一般工厂也常常采用此方法。因。4.6 计算模具刃口尺寸计算模具刃口尺寸4.6.1 冲孔部分冲孔部分 图 4-6a图 4-6a 为凸模局部图，实线为冲裁该工件所用冲孔凸模刃口的轮廓线，图中虚线表示凸模刃口磨损后尺寸的变化情况。凸模磨损后刃口尺寸有变大，变小和不变三种情况，由图可知，此凸模刃口尺寸磨损后变小。按一般冲孔凸模尺寸计算公式计算，即： 0max()TTxaa 相应的凸模刃口尺寸；Ta 止动件冲压模设计 第 13 页 共 29 页 工件孔的最大极限尺寸；maxa 工件公差。凸摸制造偏差通常取 T4T 系数，为了避免冲裁件尺寸都偏向极限尺寸，应使冲裁x件的实际尺寸尽量接近冲裁件公差带的中间尺寸。x 值在 0.51 之间，与冲裁件的精度等级有关。工件精度 IT10 以上 x=1 工件精度 IT x=0.75 工件精度IT14 x=0.5 因工件精度 IT14,所以取.x=0.5。0.360.094010(9.360.5 0.36)9.18a以上是冲孔凸摸刃口尺寸的计算方法。冲孔用的凹模刃口尺寸，按凸模实际尺寸配制，并保证最小间隙 Zmin。故在凹模上只标注基本尺寸，不标注偏差，同时在图样技术要求上注明：“凹模刃口尺寸按凸模实际尺寸配制，保证双面间隙为 Zmin Zmax。 ”即保证最小双面间隙为 0.040 mm。4.6.2 落料部分落料部分 图 4-6b图 4-6b，实线为冲裁该工件所用落料凹模刃口的轮廓线，图中虚线表示凹模刃口磨损后尺寸的变化情况。凹模磨损后刃口尺寸有变大，变小和不变三种情况。1.凹模磨损后变大的尺寸（图中 A1 , A2 , A3 ,A4）,按落料尺寸公式计算，即 0max()AAxAA 止动件冲压模设计 第 14 页 共 29 页 相应的凹模刃口尺寸；AA.工件的最大极限尺寸；maxA 工件公差。 凹摸制造偏差通常取 T4T 系数，为了避免冲裁件尺寸都偏向极限尺寸，应使冲裁件的实x际尺寸尽量接近冲裁件公差带的中间尺寸。X 值在 0.51 之间，与冲裁件的精度等级有关。查表可得： =0.5x0.720.184010(650.5 0.74)64.63A0.520.134020(200.5 0.52)19.74A0.430.114030(130.5 0.43)12.79A0.360.084040(100.5 0.36)9.82A2.凹模磨损后不变的尺寸（图中 C1） ，其基本计算公式为。为方便使用，随工件尺寸的标注方法不同，将其分min(0.5 )0.5AACc 为三种情况：而图中 C1 是符合其第三种情况 即0.4337370.114AC 相应的凹模刃口尺寸；AC 工件的最小极限尺寸；minC 工件偏差 凹模制造偏差，通常取 4A0.4337370.114AC以上是落料凹模刃口尺寸的计算方法。落料用的凸模刃口尺寸，按凹模实际尺寸配制，并保证最小间隙 Zmin。故在凸模上只标注基本尺寸，不标注偏差，同时在图样技术要求上注明：“凸模刃口尺寸按凹模实际尺寸配制，保证双面间隙为 Zmin Zmax。 ”即保证最小双面间隙为 0.040 mm 。 止动件冲压模设计 第 15 页 共 29 页五五 复合模主要零件的设计计算复合模主要零件的设计计算5.1 凸模凸模由于冲件的形状和尺寸不同，冲模结构与加工以及装配工艺等实际条件也不同，所以实际生产中使用的凸模的结构形式很多。其截面形状有圆形和非圆形；刃口形状有平刃和斜刃等。根据设计要求，本设计采用截面形状为圆形凸模。凸模长度计算：凸模长度需根据冲模的结构要求和凸模刃磨量等因素确定。可按下式计算：L = h1+h2+ h3 式中 h1 凸模固定板厚度 h2 卸料板厚度 h3 增加长度。 （本设计取 44/mm） 则： L = 20+16+25=61mm 5.2 凹模凹模凹模类型很多，凹模的外形有圆形和矩形；结构有整体式和镶拼式；刃口有平刃和斜刃。在实际生产中，由于冲裁件的形状和尺寸千变万化，因而大量使用外形为圆形或矩形的凹模板，在其上面开设所需要的凹模洞口，用螺钉和销钉直接固定在模板上。本设计也采用此种设计结构。 值得注意的是，凹模采用螺钉和销钉定位固定时，要保证螺孔（或沉孔）间、螺孔与销孔间及螺孔、销孔与凹模刃壁间的距离不能太近，否则会影响模具寿命。孔距的最小值可参考相关设计手册。对于孔口的结构形式，本设计采用常用的适用于非圆型孔的阶梯形直刃壁型孔。凹模厚度：H=Ks=mm0.3 6519.5凹模宽度：B=s+mm2.5652.5 19.5113.75H凹模边长：L=mm12242.22 40122.2ss 查表可得凹模板外形为：。125 125 20 止动件冲压模设计 第 16 页 共 29 页六六 冲模结构的确定冲模结构的确定6.1 定位装置定位装置1.本设计中，在送料方向的垂直方向上需用上一个始用挡料销对首次冲裁时定位用，其结构如下查表得采用初始挡料销：446 JB/t7649.1，弹簧：0.8820，弹簧心柱： 616. 止动件冲压模设计 第 17 页 共 29 页2.在第二次送料始用挡料销将不用，将采用固定挡料销对料进行粗定位其结构如下：A 型固定挡料销直径 d（h11）=80 -0.075 /mm 的 A 型固定挡料销：固定挡料销 A6 JB/T 7649.10d1(m6) =8 +0.008 +0.002 /mm h = 2mm L = 8/mm 材料：45，热处理硬度 4348HRC技术条件：按 JB/T 7653-1994 的规定3.使用导正销的目的是消除送进导向和送料固定板等粗定位的误差，保证孔与外形相对位置公差的要求，其结构如下图。A 型导正销导正销的基本尺寸可按下次计算： d d导正销的基本尺寸；Tad 冲孔凸模的直径；Td 导正销与冲孔凸模直径的差值；查表得：=0.06aa即 d=9.18-0.06=9.12 查表得 d=10Tad导正销高度查表得 h=1 , L=36 , =13, C=3, d2 止动件冲压模设计 第 18 页 共 29 页标记：A 型导正销10 8 32/7647.1JB T 材料为 T8A,热处理硬度为 50-54HRC 技术条件按/7653 1992JB T卸料装置其作用是当冲模完成一次冲压之后，把冲件或废料从模具工件零件上卸下来，以便冲压工作继续进行。6.2 卸料装置卸料装置1.卸料螺钉其结构如下图。标记：圆柱头卸料螺钉 M10 42/7650.5JB T 材料为 35,热处理硬度为 28-38HRC 技术条件按/3098.32000GB T2.橡胶弹簧具有重量轻，弹性大，变形不受限制，较高的内阻，可吸收冲击和高频振动能量，工作平稳，噪声小，安装和调试方便，便于维护和保养等优点。另外，橡胶弹簧可同时承受多向载荷，可使系统简单。所以本设计采用橡胶弹簧。橡胶的选用和计算原则：1：保证橡胶正常工作应使橡胶在预压缩状态下的预压力满足0xFF式中 橡胶在预压缩状态下的压力0F 卸料力xF，取043FKN045FKN6.3.2：为保证橡胶不过早失效，其允许最大压缩量不超过其自由高的 45%，一般取20(0.35 0.45)HH 止动件冲压模设计 第 19 页 共 29 页式中 橡胶允许的总压缩量2H 橡胶的自由高度0H所选橡胶弹簧必须满足HHH工预许由于 0H35% 45%H许（）0H10% 15%H预（），故式中 0H25% 30%H工（）0HH3.5 4H0.25 0.30工工（）Hhh工工作修磨 ht1mm1.5mm 一般取 510mm 取=5mmh修磨h修磨则。取则=28mm。取H6.5mm7mmA0H4H工0H=28mm，=2.8mm0H0H0.1H预0FAP式中 A橡胶横截面积，；。2mm2Aa P橡胶产生的单位面积压力 ，Mpa；取弹簧压缩量为 35% ，查表得 P=2.1Mpa所以04500001462.1FammP校核：符合设计合理。0280.19146HD00.51.5HD橡胶弹簧的安装高度。0282.825.225mmHHHAA6.3 导向零件导向零件 1 导柱使用滑动导柱 止动件冲压模设计 第 20 页 共 29 页B 型导柱直径 d1(r6) = mm 直径 d2(r6) = mm、 、公差带 h6、长度 L 00.0132500.01325=150mm、B 型导柱：导柱 A25h6150 GB/T 2861.2d1(r6)= mm，d2(r6)= 00.0132500.01325技术条件：按 JB/T 8070-1995 的规定R*由制造厂决定2 导套 止动件冲压模设计 第 21 页 共 29 页A 型导套直径 d = mm、公差带 H7、长度 L =80mm、H=30mm D(r6)=33mm b = 0.0130223/mm a = 1/mm 的 A 型导套：导套 A20H78033 GB/T 2861.6技术条件：按 JB/T 8070-1995 的规定R*由制造厂决定为保证使用中的安全性与可靠性，设计与装配模具时，还应注意下列事项：当模具处于闭合位置时，导柱上端面与上模座的上平面应留 1015mm 的距离；导柱下端面与下模座平面应留 25mm 的距离。导套与上模座上平面应留不小于3mm 的距离，同时上模座开横槽，以便排气和出油。3 导柱导套装配图 止动件冲压模设计 第 22 页 共 29 页6.4 模架模架本设计采用适用于所有中小型模具的压入式模柄，它与模座孔采用 H7/m6 过渡配合。具体标准如下：A 型压入式模柄直径 d(js10) = mm、高度 L =75mm 的 A 型压入式模柄：0.420.4225模柄 A2575JB/T 7646.1d1(m6) = mm d2 = 33mm d4(H7) = mm0.0210.08260.01206L1 =30mm L2 =4mm L3 =2.5mm材料：Q235-A F技术条件：按 JB/T 7653-1994 的规定8）导向零件的种类和标准的确定 止动件冲压模设计 第 23 页 共 29 页七七 支撑板结构与设计支撑板结构与设计7.1 矩形固定板矩形固定板固定板、设计与标准根据模具结构分析，本设计只在凸模采用矩形的固定板固定，其平面轮廓尺寸除应保证凸模安装孔外，应还考虑螺钉和销孔的位置，厚度一般取为凹模的60%80%。固定板孔与凸模采用过渡配合(H7/m6)，压装后端面磨平，以保证冲模的垂直度。垫板主要用于直接承受和扩散凸（凹）模传来的压力，防止模座承受过大压力而出现凹坑，影响模具正常工作。垫板厚度一般取 612mm，外形尺寸按固定板形状决定。常用材料为 45 钢、T8。固定板、垫板的基本结构、尺寸可按 GB2858.1-81 GB2858.6，GB2859.GB2859.6 选取。尺寸选择如下矩形固定板长度 L =125mm、宽度 B = 125mm、厚度 H =16mm、材料为 45 钢的矩形固定板：固定板 1008016 - 45 钢 JB/T 7643.2材料：45技术条件：按 JB/T 7653-1994 的规定 止动件冲压模设计 第 24 页 共 29 页7.2 矩形垫板：矩形垫板：矩形垫板设计与标准（摘自 JBT 7643.31994） （图 2-11）长度 L =125mm、宽度 B = 125mm、厚度 H = 6/mm、材料为 45 钢的矩形垫板：垫板 1251256 - 45 钢 JB/T 7643.3材料：45技术条件：按 JB/T 7653-1994 的规定7.3 卸料板标准及确定卸料板标准及确定本设计采用弹压卸料板作为压料和卸料的装置，其宽度和长度均与固定板的长度、宽度一致，再根据冲件料厚查实用模具设计与制造手卸料板册中表2-95 得： 长度 L = 125mm、宽度 B = 125mm、厚度 H = 16mm。材料为 45 钢的模柄与标准 止动件冲压模设计 第 25 页 共 29 页八八 模座的设计模座的设计模具中导向副的作用是保证上模相对于下模有一精确的位置关系。根据设计要求及成本考虑，本设计采用在中、小型模具中应用最广的滑动导向副结构。其布置形式采用操作方便的后侧导柱形式。滑动导向副由导柱、导套组成，导套和上模座采用 H7/r6 过盈配合，导套孔与导套柱间采用 H6/h5、H7/h6 的间隙配合。为使导套内便于贮油并经常保持摩擦副润滑，导套内孔开有油槽。导套、导柱均有国家标准，国标中对导套、导柱的尺寸、材料、表面质量等都有相应的规定。具体可查 GB2861.1-1990GB2861.7-1990。本设计采用 A 型导柱和型导套。模架由上下模座、导柱、导套等组成。模架是模具的主体结构，模具的全部零件都固定在它上面，并承受冲压过程中的全部载荷。模具的上、下模之间靠模架的导向装置来保持其精确位置，以引导凸模的运动，保证冲裁过程中间隙均匀。模架的种类很多，模架允许的凹模周界长（L） 、宽（B） 、直径（D）及最大最小闭合高度等基本尺寸均有国标（滑动导向模架：GB2851.1 GB2851.7） ，本设计根据设计要求与成本的估计选择对角导柱模架（GB2851.3-81）各尺寸查国标如下：8.1 上模座上模座凸模周界 L =125mm、B = 125mm、厚度 H = 40mm 的对角导柱上模座：上模座 12512540mm(GB/T 2855.1 止动件冲压模设计 第 26 页 共 29 页=130 =130 =200 = 190 =170 =175 R=38 =60 1L1B2L2BS1S2lD=22 =25D1材料：HT200技术条件：按 JB/T 8070-1995 的规定8.2 下模座下模座下模座凸模周界 L =125mm、B = 100mm、厚度 H = 45mm 的对角导柱上模座：下模座:12510045mm(GB/T 2855.1=130 =130 =200 = 190 =170 =175 R=38 =60 1L1B2L2BS1S2lD=
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