乙烯-乙烷体系对筛板精馏塔的设计【含CAD图纸+PDF图】
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乙烯
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- 内容简介：
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第三章 精馏塔设计 31设计条件工艺条件：饱和液体进料，进料乙烯含量(摩尔百分数)塔顶乙烯含量，釜液乙烯含量，总板效率为0.6。操作条件：塔顶操作压力2.6MPa(绝)。安装地点：大连。塔板设计位置：塔顶塔板形式：筛板处理量：180kmol/h回流比系数：1.73.2操作方程D=117.55kmol/h W=62.45kmol/h相对挥发度由P-T-K图求得为1.464x=0.65, y=*x/(1+(-1)x)=0.731R=1.7Rmin=5.436精馏段操作方程：提馏段操作方程：3.3塔板数计算编程运算得Nt=37,第18块板为进料板运算结果为x1=0.985428,y1=0.990000x2=0.979837,y2=0.986139x3=0.973029,y3=0.981419x4=0.964778,y4=0.975670x5=0.954836,y5=0.968703x6=0.942941,y6=0.960308x7=0.928828,y7=0.950263x8=0.912249,y8=0.938346x9=0.892999,y9=0.924346x10=0.870950,y10=0.908092x11=0.846083,y11=0.889473x12=0.818523,y12=0.868475x13=0.788565,y13=0.845204x14=0.756677,y14=0.819907x15=0.723484,y15=0.792980x16=0.689729,y16=0.764953x17=0.656204,y17=0.736450x18=0.623680,y18=0.708141x19=0.585894,y19=0.674408x20=0.541425,y20=0.633498x21=0.490905,y21=0.585354x22=0.435760,y22=0.530658x23=0.378131,y23=0.470954x24=0.320584,y24=0.408561x25=0.265670,y25=0.346258x26=0.215493,y26=0.286804x27=0.171428,y27=0.232479x28=0.134061,y28=0.184772x29=0.103302,y29=0.144316x30=0.078595,y30=0.111014x31=0.059137,y31=0.084265x32=0.044051,y32=0.063199x33=0.032495,y33=0.046866x34=0.023724,y34=0.034354x35=0.017115,y35=0.024859x36=0.012160,y36=0.017703x37=0.008461,y37=0.012339nf=0,nt=0程序：#include #include #define N 200main()int i=0,nt,nf;FILE *fp;double xN,yN,e,f,R,Rm,L,V;double a=1.464,d=0.99,w=0.01,z=0.65,q=1,D=117.55,F=180;fp=fopen(text.txt,w);e=0.65;f=a*e/(1+(a-1)*e);Rm=(d-f)/(f-e);R=Rm*1.7;x0=d;y0=d;y1=d;while(xiz)i+;xi=yi/(a-(a-1)*yi);yi+1=R*xi/(R+1)+d/(R+1);printf(x%d=%lf,y%d=%lfn,i,xi,i,yi);fprintf(fp,x%d=%lf,y%d=%lfn,i,xi,i,yi);printf(the %dth tray is the input trayn,i);L=D*R;V=D*(R+1);while(xiw)i+;yi=(L+F)/V*(xi-1-w)+w;xi=yi/(a-(a-1)*yi);printf(x%d=%lf,y%d=%lfn,i,xi,i,yi);fprintf(fp,x%d=%lf,y%d=%lfn,i,xi,i,yi);printf(the total population of the trays is %dn,i);fprintf(fp,nf=%d,nt=%dn,nf,nt);fclose(fp);3.4 精馏塔工艺设计1、物性数据：操作温度： 塔顶：-6.0， 塔底9.8塔顶按纯乙烯处理：t=-6.0,P=2.6Mpa(绝)物性：摩尔质量：M=28.052kg/kmol ， 2、流量精馏段气液相流量：提馏段气液相流量：3、塔径塔高计算选取塔板间距Ht=0.45m， 查图得：=0.0061C=液泛气速 取泛点率0.8，所需气体流通截面积选取Ad/At=0.08，塔径D= =1.583m圆整取D=1.6m根据塔径、流量，塔板间距合适，液流形式为单流型。实际塔板尺寸如下：1.850实际气速：实际泛点率：=0.7833实际塔板数 精馏31，提馏29塔有效高度釜液流出量4.836设釜液停留时间20min则釜液高度m进料板两板间距0.9m设6人孔，=0.8m裙座取5m塔顶及釜液上方气液分离高度取1.5m总塔高Z= + +(0.8-0.45)*6+1.52+5=37.9m3.5溢流装置设计采用单流型弓形降液管D=1.6m =2.011 查得，堰长=1.088m取塔板厚4mm，堰高50mm，底隙30mm3.6 塔板布置及其他结构尺寸选取取进出口安定区宽度=0.07m，边缘宽度=0.05m，查图得=0.14，降液管宽度=0.224m)=0.653m=0.75m=1.670取筛孔直径，筛孔中心距t=3=120mm筛孔总截面积筛孔气速 筛孔个数个3.7塔板校核1、液沫夹带量校核，泛点率0.7833，查得0.0533小于0.1,液沫夹带量符合校核要求2、塔板阻力计算干板阻力d/=4/4=1,可查得=0.82故=0.055m塔板清液层阻力，由m/s气体动能因子查图得，故=0.0667m表面张力阻力塔板阻力3降液管液泛校核，取，=1.18=0.0256，不会产生降液管液泛4 液体在降液管内停留时间，符合校核要求5严重漏液校核0.531k=1.8871.5，不发生严重漏液3.8塔板性能负荷图1 过量液沫夹带线设ev = 0.1（ kg 液体 / kg气体）得： =8087.54-233.50qVLh2/3 由上述关系可作得线2 液相下限线 整理出：qVLh=3.3402 由上述关系可作得线3 严重漏液线将下式分别代入得：qVVh =a(b+cqVLh2/3)1/2其中：a= =2456.24 b=0.0056+0.13hw-h=0.01201 c= =0.000349得：qVVh =2456.24(0.01201+0.000349qVLh2/3)1/2 由上述关系可作得线4 液相上限线令 =5s 得： =52.115由上述关系可作得线5 降液管液泛线 Hd=HT+hW= 将 以及how与qVLh , hd 与qVLh ，hf 与qVVh , qVLh 的关系全部代入前式整理得： 式中：a=
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