高大支模施工方案（西昌）2014

1、目 录一、工程概况2二、编制依据2三、模板支架的材料选用及搭设方法2四、模板的拆除3五、模板安装质量要求4六、模板验收4七、安全措施5八、监控措施5九、应急事故处理措施7十、支撑系统验算9十一、施工要点49一、 工程概况本方案为西昌冶金矿业总部基地三标段项目工程高度超过8米，长度超过18米模板支撑方案，包括18#楼二层架空层18b/2至18b/8交18b/f至18b/e；19#楼二层架空层19/1至19/4交19/a至19/b模板支撑体系的设计、使用期间的管理、使用后的拆除等。高大支模部位的支模支撑施工，是施工的重点及难点，对保证施工质量，确保施工安全至关重要，我项目部对这部份的支模工作十分重

2、视。为此，我部根据施工图要求、遵照施工规范和有关安全生产法规，编制此高支模专项施工方案，来指导施工。使施工工作有章可循。二、 编制依据 建筑施工扣件式脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）建筑结构荷载规范(GB5009-2012)；混凝土结构设计规范(G-20010)混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）（2011版）木结构设计规范GB50005-2003； 本工程建筑及结构施工图等。三、 模板支架的材料选用及搭设方法：1、材料选

3、用及保证措施本施工所使用的材料为：支撑系统采用多功能组合式钢管架，立杆采用钢管支撑，横杆及斜撑采用钢管，模板采用18厚国产木模板，方木采用50100松木方条，搭设前首先对使用材料进行检查，剔除破损、腐烂等不合格方条，对钢管、锁件进行清理、刷油刷漆，对扣件应作强度试验。2、搭设要求1）、满堂支架的材料采用国产48厚3.0钢管搭设。有严重锈蚀变形、断裂、脱焊、螺丝松动的材料不能使用。木方采用50100无腐朽的松木枋。2）、满堂支架的立杆间距，楼板采用10001000，水平杆第一道为扫地杆，设置高度离地面不大于250mm，以后每道纵横水平杆按照1500mm步距设置。4）、抗倾复措施：为了增强架体的稳

4、定性，防止架失稳造成倾复。在架体的纵横二个方向设置落地式支撑和剪刀撑，其间距不大于6m。5）、高支模水平剪刀撑设置：水平剪刀撑水平间距不大于6m，第一道设置在扫地杆位置，以后每道垂直间距不大于3.6m,最后一道离板底不大于0.8m。6）、为了增加高支撑架体的整体稳定性，本楼层采取车泵浇筑混凝土施工方法进行施工，减少施工布料机荷载。7）、钢管支撑系统立杆下部采用100*50的枋木垫块，上部采用可调顶托支承托梁，可调顶托支螺栓伸出长度小于200mm。3、支设梁模板1）、复核梁底标高校正轴线位置无误后，搭设和调平梁模支架（包括安装水平拉杆和剪刀撑），在横楞上铺放梁底板固定，安装并固定两面侧模板。对于

5、跨度L4米或悬挑长度L2米的梁，支模时按施工规范的要求起拱L/10003L/1000。2）、梁模板支设时要注意以下事项：（A）梁口与柱头模板的连接特别重要，一般可采用角模拼接或用方木、木条镶拼，要求拼装准确，加固牢靠。（B）起拱应在铺设梁底之前进行。（C）模板支柱的纵横方向的水平拉杆、剪刀撑等，均应按设计要求布置。（D）采用扣件钢管脚手架作支撑时，扣件要拧紧，梁底支撑间隔用双卡扣，横杆的步距要按设计要求设置。四、 模板的拆除模板的拆除，非承重侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏时（大于1.2N/）方可拆除，承重模板应按混凝土结构工程施工及验收规范的有关规定进行。对墙柱模板，要求在砼终凝，且强

6、度达到50%后拆除。对一般梁板，要求在强度达到设计强度的85%后拆除。对跨度8M的梁板及悬挑板，必须待硷强度达到100%后拆除，如因需要必须提前拆除，则必须加钢顶撑支项加固。为了严格掌握拆模时间，施工时，多做几组试块，根据R7、R15强度来判断是否拆模。模板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，后支先拆、先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原则，拆模板严禁用大锤和棍硬砸硬。1、柱模：先拆除楞、柱箍和对位螺栓等连接、支撑件，再由上而下逐步拆除。2、梁、楼板模板：应先拆梁侧模，再拆楼板底模，最后拆除梁底模。梁模板拆模的顺序如下：拆除部分水平拉杆、剪刀撑拆除梁连接件及侧模松动支

7、架柱头调节螺栓，使模板下降2-3分段分片拆除楼板模板及支承件拆除底模和支承件。4、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片段模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放。拆下的模板等配件，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放。并做到及时清理、维修和涂刷模剂，以备待用。5、因本工程含有二层地下室，高大模板支撑体系位于一层，所以为保证支撑体系荷载对一层楼板荷载影响，本工程在拆除本高大模板前，此位置地下室二层支撑体系均不拆除，待高大模板拆除后再拆除此位置地下室两层模板支撑体系。五、 模板安装质量要求模板安装完毕后，应按混凝土结构工程施工及验收规范的有关规定，进行全面检查，合格验

8、收后方能进行下一道工序。质量要求如下：1）、组装的模板必须符合施工设计的要求。2）、各种连接件、支承件、加固配件必须安装牢固，无松动现象。3）、模板拼缝要严密，在浇筑混凝土前，应浇水湿润，且模板内不能有积水。4）、模板与混凝土接触面应清理干净。在浇筑混凝土前模板内的杂物要清理干净。5）、各种预理件、预留孔洞位置要准确，固定要牢固。6）、模板必须方正，其对角线的偏差应控制在短边的1/300以内，四边成直线，表面要平整，用2m长靠尺检查，其凸凹度应小于4。7）、对跨度不小于4米的梁底应按设计要求起拱，当设计无要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。六、 模板验收模板验收参照混凝土结

9、构工程施工质量验收规范GB50204一2002（2011版）进行。1、模板安装容许偏差见下表。序号项 目容许偏差（）检查方法1轴线位置5用钢尺检查2标高（模板上表面）5水准仪或拉线、钢尺量检查3截面内部尺寸基础柱、墙、梁10钢尺检查+4，-54层高垂直度不大于5M6经纬仪或吊线、钢尺检查不大于5M85相邻两板表面高度低差2钢尺检查6表面平整度52M靠尺和塞尺检查 2、高支模支撑体系的水平纵横拉杆严格按本方案设计的竖向间距位置，地面第一道水平纵横拉杆距地面为200。3、立杆下为混凝土面层。4、逐个检查钢管立管、横杆之间的锁件，确保锁件锁紧并牢固。5、纵横向均设置垂直剪刀撑，其间距为不大于6，钢管

10、与地面呈450至600角，夹角用回转扣连接牢固。七、 安全措施1、模板安装前要根据工地的实际情况和工艺要求，制订合理的安装方案现场报施工技术部门和工程项目监理部批准方可施工。2、栋号现场施工负责人为支模的施工现场安全责任人，现场安全责任人应在支模前对支模搭、模板拆除和砼浇灌前向作业人员进全面的安全技术交底。3、支模时要搭设操平台和工作楼梯。严禁人员攀爬支架上下。4、模板支撑搭设完毕，应经栋号现场施工技术负责人和安全负责人验收合格后方可进行下道工序。5、砼浇筑时期间，无关人员不得进入模板底下，并由安全人员进行现场监护。发现异常应立即停止施工，迅速散人员，待排除险情后，经现场安全责任人检查同意后方

11、可继续施工。6、拆除模时要注意安全。操作人员应站在安全的地方，以免发生安全事故。待该整片段模板全部拆除后，方准人员进入将模板、支撑等搬运出来堆放好。7、混凝土浇筑方法及要求：（1）为了增加支撑的稳定性，必须先进行柱的浇筑，其混凝土浇筑的工作顺序为：柱、梁板模安装 绑扎梁板钢筋 浇筑柱混凝土 浇筑梁板混凝土。（2）混凝土浇筑时，确保模板支架施工过程中均衡受载，不能集中堆放式浇筑；（3）混凝土浇注过程中派专人进行模板检查，发现有漏浆或其他安全情况及时通知现场管理人员进行加固处理。确保模板及支撑系统不位移、不变形、不失稳。八、 高大支模板工程施工监测控制措施（一）、支架、模板位移、变形、沉降允许值及

12、监界状态报警值 1、对结构表面外露的模板，其最大变形值不得超过模板构件计算跨度的1/400。 2、对结构表面隐蔽的模板，其最其大变形值不得超过模板构件计算跨度1/250。 3、支架的压缩变形或弹性挠度，其最其大变形值不得超过相应结构计算跨度的1/1000。（二）、高支模板工程监测方案1、监测项目：支架沉降、位移和变形。2、测点布设：本工程支架规模较小，高大支模范围内设一个监测剖面，在监测面上布设2个支架水平位移观测点、3个支架沉降观测点及3个稳定性沉降观测点。3、监测的频率：在浇筑混凝土的过程中实施连续监测。具体方法如下：根据有关高大支模体系的规定，我司准备在现场采用钢尺、线锤、水准仪和经纬仪

13、对高支模系统进行施工过程的监测。因此，结合本工程的特点，制定了以下支架体系的沉降、位移观测方案：由于框架梁的自重较大，故观测点以框架梁为主要观测对象；由于本工程高模板支顶采用扣件钢管脚手架，间距较密，且框架梁在建筑物内部，采用的观测设备受到很大的限制，为此本工程的沉降观测采用了线锤+钢尺的形式来测量其沉降值、位移偏量；观测的基准点设置在建筑物外围，测量时将基准点引测至建筑物内。观测点布置：本工程高支模的观测点分沉降观测点及位移观测点，其中每条主框架梁的跨中设置一个观测点。观测方法：将观测基准点引测至一个约50cm高的角钢上，并将其底座通过螺栓固定在底板上；测量时，用钢尺测量线锤、焊接钢筋的标高

14、，并在角钢上作原始标记；测量时间：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量；浇筑完成后，每隔1h观测一次；模板的沉降测量到浇筑完成后12h后结束。注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。九、高大支模一般事故现场应急救援预案（1）、模板发生火灾时，在火势不是很大时，项目部应启动本项目的应急救援队伍，进行灭火自救，采用的灭火器材有灭火器，水、细砂等。同时要根据火灾的等级大小决定是否报11

15、9。（2）、模板作业时当有人自高处坠落摔伤、或受到物体打击时，应注意摔伤及骨折部位的保护，避免因不正确的抬运，使骨折错位造成二次伤害。将伤者救出现场后，若轻伤则在项目部包扎好送附近医院救治；若伤重的现场有车辆即送医院；现场无条件的，即打“120”急救电话，准确说出出事地点，何种受伤，情况如何，救伤车到达派人随车跟进及处理好医院的事情。（3）、在浇筑混凝土时，若发现模板支架出现沉陷，应立即停止浇筑混凝土，在确认支架不会发生倒塌后，组织人员对整个支架进行加固，加设回顶，在技术人员确认安全后方可继续浇筑混凝土。（4）、在浇筑混凝土时，若模板支架出现局部倒塌，应立即停止浇筑混凝土，在确认支架其它部位不

16、会发生倒塌后，组织人员对支架进行加固，并派人进行清理，对模板进行重新安装，经技术人员确认牢固后方可浇筑混凝土。（5）、项目部人员在发生事故后须积极做好疏散及维持现场秩序工作，且组织现场目击人员，做好笔录取证工作。 高支模重大事故现场应急救援预案 高支模重大事故主要是： A：火势严重，无法控制；B：模板支架整体沉陷；C：模板整体塌陷。（6）、材料员组织准备好好各种救援抢险物资（详见单位工程应急救援预案）。（7）、组织抢险救援队伍，由项目经理向救援援人员交底，确定紧撤离信号，在确定不发生二次灾害的情况下，由专职安全员带领救援援人员进行救援，并随时汇报救援情况。（8）、派测量员对危险源进行连续监测。

17、（9）、向到达施工现场的领导汇报事故的有关情况。十、支撑系统验算18#楼一层至二层为架空层18b/2至18b/8交18b/f至18b/e搭设跨度为25.2米，搭设高度为11.25米（一至二层，每层层高为5米，门厅处于地下室附楼范围，比一层矮1.25米），最大梁截面300*750，二层有一框架梁，最大梁截面为K28(5)750*1400（搭设高度5米，最大搭设跨度7.9米）；19#一层至二层为架空层19/1至19/4交19/a至19/b最大跨度为27米，搭设高度为8.4米（一至二层，每层层高4.2米），最大梁截面为300*700，最大梁截面为二层梁KL11(3)500*1400（搭设高度5米，最

18、大搭设跨度7.8米）。此模板支撑体系属高大支模工程。因18#楼跨度及梁最大截面均比19#楼大，取18#楼进行验算，板厚均为100mm。验算通过后高支模工程支撑系统按本方案进行搭设，19#楼按18#楼进行搭设。1：因二层为架空层，二层18b-1至18b-7有框架梁KL28（5）750*1400，最大跨度7.9米，为保证此梁稳定性，进行验算。一、工程属性新浇混凝土梁名称KL28（5）新浇混凝土梁计算跨度(m)7.9混凝土梁截面尺寸(mmmm)7501400新浇混凝土结构层高(m)5二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇

19、筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁侧无板(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)375,625梁底

20、支撑小梁根数5梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)450 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.4)+1.42，1.35(0.1+(24+

21、1.5)1.4)+1.40.72145.26kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.4143.5kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.4135.8kN/m 1、强度验算 Mmax-0.107q1静L2+0.121q1活L2-0.10743.50.192+0.1211.760.1920.16kNm Mmax/W0.16106/540002.89N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(

22、100EI)=0.63235.8187.54/(10010000)0.058mml/400187.5/4000.47mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39343.50.19+0.4461.760.193.35kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14343.50.19+1.2231.760.199.73kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92843.50.19+1.1421.760.197.95kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.39

23、3 q2l=0.39335.80.192.64kN R2=R4=1.143 q2l=1.14335.80.197.67kN R3=0.928 q2l=0.92835.80.196.23kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max3.35+0.91.35(0.3-0.1)0.75/4+0.51.4)，9.73+0.91.35(

24、0.3-0.1)0.75/49.77kN/m q2max2.64+(0.3-0.1)0.75/4+0.51.4，7.67+(0.3-0.1)0.75/47.71kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1079.7712，0.59.770.4521.05kNm Mmax/W1.05106/8333012.55N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6079.771，9.770.455.932kN max3Vmax/(2bh0)=35.9321000/(250100)1.78N/m

25、m21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6327.7110004/(1009350)1.25mml/4001000/4002.5mm 2q2l24/(8EI)7.714504/(89350)1.01mml/400450/4001.12mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1439.771，0.3939.771+9.770.4511.17kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R54.86kN，R2R411.

26、17kN，R39.13kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1437.711，0.3937.711+7.710.458.81kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R54.04kN，R2R48.81kN，R37.16kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(

27、kNm) Mmax/W0.554106/4490123.41N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax12.333kN max2Vmax/A=212.3331000/42458.17N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.22mml/400375/4000.94mm 满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计

28、算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.62=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.2211.52/100.06kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q

29、1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.4)+0.91.42140.93kN/m 2)小梁验算 q1max3.04+(0.3-0.1)0.75/4，8.81+(0.3-0.1)0.75/4=8.84kN/m 同上四六计算过程，可得： R13.41kN，R215.35kN，R315.35kN，R43.41kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1151.386(1500+2200)=2936.241mm 1l01/i2936.241/15.9184.669，查表得，10.211 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+Mw/lbmax3.41，1

30、5.35，15.35，3.41+0.06/115.41kN fN/(A)+Mw/W15405.86/(0.21424)+0.06106/4490184.7N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1151.7551500=2935.237mm 2l02/i2935.237/15.9184.606，查表得，20.211 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+Mw/lbmax3.41，15.35，15.35，3.41+0.06/115.41kN fN/(A)+Mw/W15405.86/(0.21424)+0.06106/4490184.7N/mm2f20

31、5N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R4116.9kNN30kN 满足要求！本工程搭设使用钢管48*3.0搭设，纵横立杆间距为均为1000，纵横水平拉杆间距1500，梁底支撑小梁为5根50*100方木，剪刀撑按JGJ130-2011中6.9.3规范加强型搭设，纵横向剪刀撑每四跨设置一道，且不超过5米。2：18#楼二层为架空层，总搭设高度为11.25米，总跨度为25.2米,最大跨度为8.5米 梁截面最大为300*750，板厚为100mmm。以最大跨度验算此模板支撑稳定性。 一、工程属性新浇混凝

32、土梁名称L38(1)新浇混凝土梁计算跨度(m)8.5混凝土梁截面尺寸(mmmm)300750新浇混凝土结构层高(m)11.25梁侧楼板厚度(mm)100二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数

33、z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450,550梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)250 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/m

34、m2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.75)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.75)+1.40.72125.12kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.75123

35、.36kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.75119.22kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12525.120.1520.07kNm Mmax/W0.07106/540001.31N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521qL4/(100EI)=0.52119.221504/(10010000)0.01mml/400150/4000.38mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0

36、.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37523.360.15+0.4371.760.151.43kN R2=1.25q1l=1.2525.120.154.71kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37519.220.151.08kN R2=1.25q2l=1.2519.220.153.6kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 为简化计算，按

37、四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.43+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.75-0.1)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.71max0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2/21，4.71+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2=4.75kN/m q2max1.08+(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.75-0.1)+(0.5+(24+1.1)0.1)max0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2/21，3.6+(0.3-0.1)0.3/23.6

38、3kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1074.7512，0.54.750.2520.51kNm Mmax/W0.51106/833306.1N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6074.751，4.750.252.881kN max3Vmax/(2bh0)=32.8811000/(250100)0.86N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6323.6310004/(1009350)0.59mml/40010

39、00/4002.5mm 2q2l24/(8EI)3.632504/(89350)0.05mml/400250/4000.62mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1434.751，0.3934.751+4.750.255.43kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R33.03kN，R25.43kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1433.631，0.3933.631+3.630.254.15kN

40、同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R32.64kN，R24.15kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.173106/508034.08N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.748kN max2Vmax/A=22.7481000/4

41、8911.24N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.05mml/400450/4001.12mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R40.28kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R0.28kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算

42、长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.62=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.2211.52/100.06kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公

43、式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.75)+0.91.42123.03kN/m 2)小梁验算 q1max1.32+(0.3-0.1)0.3/2+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+0.91.41max0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2/21，4.32+(0.3-0.1)0.3/2=4.35kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.27kN，R25.12kN，R35.12kN，R40.27kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(1500+2200)=3204.848mm 1

44、l01/i3204.848/15.9201.563，查表得，10.179 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.27+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1+0.5-0.3/2)/21，5.12，5.12，0.27+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1+1-0.5-0.3/2)/21+0.06/15.23kN fN/(A)+Mw/W5234.9/(0.18424)+0.06106/449081.48N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.2171.7551

45、500=3203.752mm 2l02/i3203.752/15.9201.494，查表得，20.179 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.27+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1+0.5-0.3/2)/21，5.12，5.12，0.27+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1+1-0.5-0.3/2)/21+0.06/15.23kN fN/(A)+Mw/W5234.9/(0.18424)+0.06106/449081.48N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调

46、托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R315.46kNN30kN 满足要求！本工程搭设使用钢管48*3.0搭设，纵横立杆间距为均为1000，纵横水平拉杆间距1500，梁底支撑小梁为3根50*100方木，剪刀撑按JGJ130-2011中6.9.3规范加强型搭设，纵横向剪刀撑每四跨设置一道，且不超过5米。3：18#楼门厅处18b/3至18b/6 中K36(1B)450*1100，跨度12.2，为保证稳定性 进行验算。一、工程属性新浇混凝土梁名称KL36(1B)新浇混凝土梁计算跨度(m)12.2混凝土梁截面尺寸(mmmm)4501100新浇混凝土结构层

47、高(m)11.25梁侧楼板厚度(mm)100二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立

48、柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)425,575梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)100 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.1)+1.4