滕州北辛商务组团铝合金窗工程计算书

1、滕州市北辛商务组团铝合金窗工程窗设计计算书山东雄狮建筑装饰工程有限公司二00七年十月目录1 计算引用的规范、标准及资料 41.1 建筑设计规范： 41.2 铝材规范： 41.3 玻璃规范： 41.4 钢材规范： 41.5 胶类及密封材料规范： 51.6 门窗及五金件规范： 51.7 相关物理性能级测试方法： 51.8 土建图纸： 62 基本参数 62.1 门窗所在地区： 62.2 地面粗糙度分类等级： 63 门窗承受荷载计算 63.1 计算依据： 63.2 计算杆件时的风荷载标准值： 73.3 计算玻璃时的风荷载标准值： 74 门窗玻璃的选用与校核 84.1 玻璃板块荷载计算： 84.2 玻璃

2、的强度计算： 94.3 玻璃最大挠度校核： 105 门窗竖中梃计算 115.1 竖中梃受荷单元分析： 115.2 选用竖中梃型材的截面特性： 125.3 竖中梃的抗弯强度计算： 135.4 竖中梃的挠度计算： 135.5 竖中梃的抗剪计算： 146 门窗横中梃计算 146.1 横中梃受荷单元分析： 146.2 选用横中梃型材的截面特性： 166.3 横中梃的抗弯强度计算： 166.4 横中梃的挠度计算： 166.5 横中梃的抗剪计算： 177 附录 常用材料的力学及其它物理性能 17窗设计计算书1计算引用的规范、标准及资料1.1建筑设计规范:建筑结构荷载规范建筑结构可靠度设计统一标准建筑抗震设

3、计规范建筑设计防火规范建筑物防雷设计规范民用建筑隔声设计规范GB50009-2001 2006GB50068-2001GB50011-2001GBJ16-87GB50057-2000GBJ118-88年版（2001年版）1.2铝材规范：铝合金建筑型材第铝合金建筑型材第铝合金建筑型材第铝合金建筑型材第铝合金建筑型材第铝合金建筑型材第铝合金建筑型材1部分基材2部分阳极氧化、着色型材3部分电泳涂漆型材4部分粉末喷涂型材5部分氟碳漆喷涂型材6部分隔热型材GB5237.1-2004GB5237.2-2004GB5237.3-2004GB5237.4-2004GB5237.5-2004GB5237.6-2

4、004有色电泳涂漆铝合金建筑型材GB/T5237-2004YS/T459-20031.3玻璃规范:浮法玻璃普通平板玻璃中空玻璃GB11614-1999GB4871-1995GB/T11944-20021.4钢材规范：焊接结构用耐候钢 合金结构钢 结构用无缝钢管 碳钢焊条 碳素结构钢碳素结构和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带 碳素结构和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带 优质碳素结构钢GB/T4172-2000GB/T3077-1999JBJ102GB/T5117-1995GB/T700-1988GB/T912-1989GB/T3274-1988GB/T699-1999JC/T884-2001JC/T88

5、4-2001GB/14683-2003JC485-1992GB16776-2005GB/T19686-2005JC/T482-2003JC483-1992GB/T11835-98JC/T486-2001JC/T914-2003GB12619-90GB/T12616-2004GB/T5277-1985GB3098.15-2000GB/T3098.15-2000螺柱 GB/T3098.6-2000GB/T3098.19-2004GB/T3098.2-2000GB/T3098.4-2000GB/T3098.1-2000GB/T3098.5-20001.5胶类及密封材料规范：彩色钢板用建筑密圭寸胶彩色

6、涂层钢板用建筑密封胶硅酮建筑密圭寸胶建筑窗用弹性密封剂建筑用硅酮结构密圭寸胶建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品聚氨酯建筑密圭寸胶聚硫建筑密圭寸胶绝热用岩棉、矿棉及其制品中空玻璃用弹性密封胶中空玻璃用丁基热熔密封胶1.6门窗及五金件规范:抽芯锚钉技术条件封闭型沉头抽芯铆钉紧固件螺栓和螺钉紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母GB/T3103.1-2002紧固件机械性能不锈钢螺母紧固件机械性能不锈钢螺母紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、紧固件机械性能抽芯铆钉紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹紧固件机械性能螺母、细牙螺纹紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱紧固件机械性能自攻螺钉铝合金窗铝合金窗不锈钢滑撑铝合金窗撑挡铝合金窗锁G

7、B/T8479-2003GB/T9300-1988GB/T9299-1988GB/T9302-1988GB/T8484-2002GB/T11976-2002GB/T7106-2002GB/T8485-2002GB/T7107-2002GB/T7108-2002GB50210-2001铝合金门窗工程设计、施工及验收规范DBJ15-30-2002十字槽盘头螺钉GB/T818-20001.7相关物理性能级测试方法：建筑外窗保温性能分级及检测方法 建筑外窗采光性能分级及检测方法 建筑外窗抗风压性能分级及检测方法 建筑外窗空气隔声性能分级及检测方法 建筑外窗气密性能分级及检测方法建筑外窗水密性能分级及检

8、测方法 建筑装饰工程施工质量验收规范1.8 土建图纸:2基本参数2.1门窗所在地区：滕州市地区；2.2地面粗糙度分类等级：按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)A 类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B 类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区； 依照上面分类标准，本工程按 B类地区考虑。3门窗承受荷载计算3.1计算依据:按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)计算：w k= B gz 卩 z 卩 s1w)7.1.1-2GB50009-2001 2006 年版上式中：w k：作用

9、在门窗上的风荷载标准值(MPa);Z :计算点标高：26.3m；B gz:瞬时风压的阵风系数；根据不同场地类型，按以下公式计算：B gz=K(1+2 卩 f)其中K为地面粗糙度调整系数，1f为脉动系数A类场地：B gz=0.92 X (1+2 卩f)其中：1 f=0.387 X (Z/10) -0.12B类场地：B gz=0.89 X (1+2 1f)其中：1 f=0.5(Z/10) -0.16C类场地：B gz = 0.85 X (1+2 if)其中：1 f=0.734(Z/10) -0.22D类场地：B gz=0.80 X (1+2 1f)其中：0 31 f=1.2248(Z/10)对于B

10、类地区，26.3m高度处瞬时风压的阵风系数:B gz=0.89 X (1+2 X (0.5010) -0.16 )=1.6524卩z：风压高度变化系数；根据不同场地类型，按以下公式计算:A 类场地： 卩 z=1.379 X (Z/10) 0.24当 Z300m时，取 Z=300m 当 Z350m时，取 Z=350m 当 Z400m时，取 Z=400m 当 Z450m时，取 Z=450m 当 Z30mP寸，取 Z=30m对于B类地区，26.3m高度处风压高度变化系数：0 32卩 z=1.000 X （Z/10） . =1.3627卩si：局部风压体型系数，根据计算点体型位置取1；按建筑结构荷载规

11、范GB50009-2001（2006年版）第7.3.3条：验算围护构件及 其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数卩si:一、外表面1. 正压区按表7.3.1采用；2. 负压区 对墙面，取-1.0对墙角边，取-1.8二、内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取 -0.2或0.2。由于大部分幕墙都有开启，按5.3.2JGJ102-2003 条文说明，幕墙结构一般的体 型系数取1.2（大面区域）、2.0（转角区域）。另注：上述的局部体型系数卩s1（1）是适用于围护构件的从属面积 A小于或等于1吊 的情况，当围护构件的从属面积 A大于或等于10吊时，局部风压体型系数卩s1（10）可 乘以

12、折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m而大于1m时，局部风压体型系数卩s1 （A）可按面积的对数线性插值，即：卩 s1（A）=卩 s1（1）+卩 s1（10）-卩 s1（1）logAw :基本风压值（MPa），根据现行 GB50009-2001附表D.4 （全国基本风压分布图）中数值采用，按重现期50年，滕州市地区取0.0004MPa3.2计算杆件时的风荷载标准值：计算杆件时的构件从属面积：2A=0.9 X 1.5=1.35m （10 A 1）LogA=0.13卩 s1（A）=卩 s1（1）+卩 s1（10）-卩 s1（1 ）logA=0.974卩 s1=0.974+0.2=1.174Wk

13、= B gz 卩 z 卩 s1W）=1.6524 X 1.3627 X 1.174 X 0.0004=0.001057MPa3.3计算玻璃时的风荷载标准值：计算玻璃时的构件从属面积：A=1.5 X 0.9=1.35m2 （10 A 1）LogA=0.13卩 si(A)=卩 si(1)+卩 si(10)-卩 si(1 )logA=0.974卩 si=0.974+0.2=1.174W k= B gz(1 z siW)=1.6524 X 1.3627 X 1.174 X 0.0004=0.001057MPa4门窗玻璃的选用与校核基本参数：1 :计算点标高：26.3m；2 :玻璃板尺寸：宽X高=BX

14、H=900miX 1500mm5 mm;3 :玻璃配置：中空玻璃：外片：浮法玻璃：5 mm内片：浮法玻璃:模型简图为：四边简支板4.1玻璃板块荷载计算:（1）外片玻璃荷载计算：t仁外片玻璃厚度（mm）；t 2：内片玻璃厚度（mm）；w k：作用在门窗上的风荷载标准值（MPa）;Yg1：外片玻璃的体积密度（N/mm）;w e分配到外片上的风荷载作用标准值（MPa）;w仁分配到外片玻璃上的风荷载作用设计值(MPa);w ki=1.1 x wt i3/(t i3+t23)=1.1 x 0.001057 x 53/(5 3+53)=0.000581MPaw i=1.4Wki=1.4 x 0.00058

15、1=0.000813MPa(2) 内片玻璃荷载计算：t 1：外片玻璃厚度(mm);t 2：内片玻璃厚度(mm)；w k：作用在门窗上的风荷载标准值(MPa);Yg2：内片玻璃的体积密度(N/mm);w k2：分配到内片上的风荷载作用标准值(MPa);w 2：分配到内片玻璃上的风荷载作用设计值(MPa);w k2=wkt 23/(t 13+t23)=0.001057x 53/(5 3+53)=0.000528MPaw 2=1.4wk2=1.4 x 0.000528=0.000739MPa4.2玻璃的强度计算:校核依据：三f g(1) 外片校核：01：外片玻璃的计算参数； n仁外片玻璃的折减系数；

16、w e作用在外片玻璃上的风荷载作用标准值(MPa); a :分格短边长度(mm)；E :玻璃的弹性模量(MPa);t仁外片玻璃厚度(mm)；0 1=w1a4/Et 146.1.2-3JGJ102-2003=0.000581 x 9004/72000/5 4=8.471按系数 0 1,查表 6.1.2-2JGJ102-2003, n 1=0.972 ;c仁外片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa);w 1：作用在门窗外片玻璃上的风荷载作用设计值 (MPa);a :玻璃短边边长(mm)；b :玻璃长边边长(mm)；t 1：外片玻璃厚度(mm)；m仁外片玻璃弯矩系数,按边长比a/b查表6

17、.1.2-1JGJ102-2003 得m=0.0868; c 1=6mwa2n 1/t 126.1.2JGJ102-20032 2=6 x 0.0868 x 0.000813 x 900 x 0.972/5=13.334MPa13.334MPa fgi=28MPa浮法玻璃）外片玻璃的强度满足要求！内片校核：0 2：内片玻璃的计算参数； n 2：内片玻璃的折减系数；w k2：作用在内片玻璃上的风荷载作用设计值（MPa）; a :分格短边长度（mm）；E :玻璃的弹性模量（MPa）;t 2：内片玻璃厚度（mm）；0 2=W2a4/Et 246.1.2-3JGJ102-200344=0.000528

18、 X 900/72000/5=7.698按系数 0 2,查表 6.1.2-2JGJ102-2003, n 2=0.978（7 2:内片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值（MPa）;w 2：作用在门窗内片玻璃上的风荷载作用设计值（MPa）;a :玻璃短边边长（mm）；b :玻璃长边边长（mm）； t 2：内片玻璃厚度（mm）；m 2：内片玻璃弯矩系数,按边长比a/b查表6.1.2-1JGJ102-2003 得m=0.0868 ； 72=6mwa2n 2/t 226.1.2JGJ102-2003=6 X 0.0868 X 0.000739 X 9002X 0.978/5 2=12.195MP

19、a12.195MPa fg2=28MPa浮法玻璃） 内片玻璃的强度满足要求！4.3玻璃最大挠度校核：校核依据：d f=nu wa4/D df,lim6.1.3-2JGJ102-2003上面公式中：d f :玻璃板挠度计算值（mm）； n：玻璃挠度的折减系数；卩：玻璃挠度系数，按边长比 a/b查表6.1.3JGJ102-2003得卩=0.00867 ； w k：风荷载作用标准值（MPa）a :玻璃板块短边尺寸（mm）；D :玻璃的弯曲刚度（N mm）d f,nm :许用挠度，取短边长的1/60，为15mm 其中：D=Et e3/（12（1- U 2）6.1.3-1JGJ102-2003上式中：E

20、 :玻璃的弹性模量（MPa）；t e：玻璃的等效厚度（mm）；u:玻璃材料泊松比，为0.2 ；t e=0.95 X （t 13+t 2s）1/3 6.1.5-3JGJ102-20033 31/3=0.95 X (5 +5)=5.985mmD=Et e3心2(1- u2)=72000 X 5.9853/(12 X (1-0.2 2) =1339900.291N mm玻璃板块的计算参数；4 49 =wka /Et e6.1.2-3JGJ102-200344=0.001057 X 900/72000/5.985=7.507按参数9,查表 6.1.2-2JGJ102-2003, n =0.98d f=

21、 nu wka4/D=0.98 X 0.00867 X 0.001057 X 9004/1339900.291 =4.398mm4.398mm dfim =15mm中空玻璃)玻璃挠度能满足要求！5门窗竖中梃计算基本参数：1 :计算点标高：26.3m；2 :力学模型：单跨简支梁；3 :竖中梃跨度：H=1500m;W=900mm4 :竖中梃左受荷单元宽：W=900mm竖中梃右受荷单元宽:5 :竖中梃材质：6063-T5;5.1竖中梃受荷单元分析:(1) 竖中梃计算简图的确定：因为：WHW2H所以，左受荷单元作用在竖中梃上是梯形荷载； 右受荷单元作用在竖中梃上是梯形荷载(2) 竖中梃在左受荷单元力作

22、用下的受力分析：w k：风荷载标准值(MPa)；W 1：左受荷单元宽(mm);H :竖中梃的跨度(mm);q e在左受荷单元作用下的风荷载线集度标准值 (N/mm); q仁在左受荷单元作用下的风荷载线集度设计值 (N/mm);q k1=wkX W/2=0.001057 X 900/2=0.476N/mmq 1=1.4 X qk1=1.4 X 0.476=0.666N/mmM仁在左受荷单兀力作用下的跨中最大弯矩(NM 刊 X H/24 X (3-(Wi/H)2)=0.666 X 1500/24 X (3-(900/1500) 2) =164835N mmV ki：在左受荷单元力作用下的剪力标准值

23、(N);V k1=q1H/2 X(1-W1/2/H)=0.666 X 1500/2 X (1-900/2/1500)=349.65NV仁在左受荷单元力作用下的剪力设计值(N);V 1=1.4Vk1=1.4 X 349.65=489.51N(3) 竖中梃在右受荷单元力作用下的受力分析： w k：风荷载标准值(MPa);W 2：右受荷单元宽(mm);H :竖中梃的跨度(mm);q k2：在右受荷单元作用下的风荷载线集度标准值 q 2：在右受荷单元作用下的风荷载线集度设计值 q k2=wkX W/2=0.001057 X 900/2=0.476N/mmq 2=1.4 X qk2=1.4 X 0.47

24、6=0.666N/mmM 2：在右受荷单元力作用下的跨中最大弯矩(NM 2=q2 X H/24 X -(W2/H)2)=0.666 X 1500/24 X (3-(900/1500) 2) =164835N mmV k2：在右受荷单元力作用下的剪力标准值(N);V k2=q2H/2 X (1-W2/2/H)=0.666 X 1500/2 X (1-900/2/1500)=349.65NV 2：在右受荷单元力作用下的剪力设计值(N);V 2=1.4Vk2=1.4 X 349.65=489.51N5.2选用竖中梃型材的截面特性：选用型材号：858复合勾企型材的抗弯强度设计值：f=85.5MPamm

25、)(N/mm)；(N/mm);mm)型材的抗剪强度设计值：t =49.6MPa型材弹性模量：E=70000MPa绕X轴惯性矩：I x=231300mm绕Y轴惯性矩：I y=96600mm绕X轴净截面抵抗矩：WXi=6650mm绕X轴净截面抵抗矩：WnX2=6050mm型材净截面面积：A=475.07mrh型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：t=2.8mm型材受力面对中性轴的面积矩：Sx=4420mm塑性发展系数：丫 =1.055.3竖中梃的抗弯强度计算：按下面的公式进行强度校核，应满足：(M i+M)/ 丫 f上式中：M仁在左受荷单元力作用下的跨中最大弯矩(N mm)M 2：在右受荷单元力作用

26、下的跨中最大弯矩(N mm)W积：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(口询；丫：塑性发展系数，取1.05 ;f :型材的抗弯强度设计值，取 85.5MPa；则：(M 汁 M)/ 丫 WX=(164835+164835)/1.05/6050 =51.896MPa 85.5MPa竖中梃抗弯强度能满足要求。5.4竖中梃的挠度计算：(1) 竖中梃在左受荷单元力作用下的挠度计算：d竹：竖中梃在左受荷单元力作用下的挠度(mm)；d f1=qk1lH/240EI X (25/8-5 X (WZ/2/H) 2+2X (W1/2/H)42=0.476 X 1500/240/70000/231300 X (25/8-5

27、 X (900/2/1500) +2X (900/2/1500)4)=1.669mm(2) 竖中梃在右受荷单元力作用下的挠度计算：d f2 :竖中梃在右受荷单元力作用下的挠度(mm)；d f2=qk2lH/240EI X (25/8-5 X (W/2/H) 2+2X (W2/2/H)=0.476 X 15004/240/70000/231300 X (25/8-5 X (900/2/1500) 2+2X (900/2/1500)4)=1.669mm(3) 竖中梃在风荷载作用下的总体挠度：d f=df1 +df2=1.669+1.669=3.338mm挠度的限值取杆件总长的1/180，即卩8.3

28、33mm且不应大于15mm3.338mm 8.333mm3.338mm 15mm 所以，挠度满足要求！5.5竖中梃的抗剪计算：校核依据：T maxT =49.6MPa （材料的抗剪强度设计值） 在上面的公式中：T max：竖中梃最大剪应力（N）；V 1：在左受荷单元力作用下的剪力设计值（N）;V 2：在右受荷单元力作用下的剪力设计值（N）;S x：竖中梃型材受力面对中性轴的面积矩（mnn）；I x：竖中梃型材截面惯性矩（mn4）；t :型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度（mm）；T ma=（V1+V）Sx/l xt=（489.51+489.51） X 4420/231300/2.8 =6.68

29、2MPa6.682MPa 49.6MPa 竖中梃抗剪强度能满足要求！6门窗横中梃计算基本参数：1 :计算点标高：26.3m；2 :力学模型：单跨简支梁；3 :横中梃跨度：W=2100mmH?=1500mm4 :横中梃上受荷单元高：Hi=600mm横中梃下受荷单元高:5 :横中梃材质：6063-T5;6.1横中梃受荷单元分析：（1）横中梃计算简图的确定：因为：HivWH2W所以，上受荷单元作用在横中梃上是梯形荷载； 下受荷单元作用在横中梃上是梯形荷载（2）横中梃在上受荷单元力作用下的受力分析：w k：风荷载标准值（MPa）；H 1： 上受荷单元高（mm）;W :横中梃的跨度（mm）；q e在上受

30、荷单元作用下的风荷载线集度标准值 （N/mm）; q仁在上受荷单元作用下的风荷载线集度设计值 （N/mm）;q ki=wkX Hi/2=0.001057 X 600/2=0.317N/mmq 1=1.4 X qki=1.4 X 0.317=0.444N/mmM仁在上受荷单元力作用下的跨中最大弯矩(NM 1=qi X W/24 X (3-(H 1/W)2)=0.444 X 2100/24 X (3-(600/2100) 2) =238095N mmV e在上受荷单元力作用下的剪力标准值(N);V k1=q1W/2X (1-H 1/2/W)=0.444 X 2100/2 X (1-600/2/21

31、00)=399.6NV 1：在上受荷单元力作用下的剪力设计值(N);V 1=1.4Vk1=1.4 X 399.6=559.44N(3) 横中梃在下受荷单元力作用下的受力分析： w k：风荷载标准值(MPa);H 2：下受荷单元高(mm);W :横中梃的跨度(mm);q k2：在下受荷单元作用下的风荷载线集度标准值 q 2：在下受荷单元作用下的风荷载线集度设计值q k2=wkX H2/2=0.001057 X1500/2=0.793N/mmq 2=1.4 X qk2=1.4 X 0.793=1.11N/mmM 2：在下受荷单元力作用下的跨中最大弯矩(NM 2=q2 X W24 X (3-(H 2

32、/W)2)=1.11X 2100724 X (3-(1500/2100) 2)=507825N mmV k2：在下受荷单元力作用下的剪力标准值(N);V k2=q2W/2X (1-H 2/2/W)=1.11 X 2100/2 X (1-1500/2/2100)=749.25NV 2：在下受荷单元力作用下的剪力设计值(N);V 2=1.4Vk2=1.4 X 749.25mm)(N/mm);(N/mm);mm)=1048.95N6.2选用横中梃型材的截面特性：选用型材号：858中滑道型材的抗弯强度设计值：f=85.5MPa型材的抗剪强度设计值：t =49.6MPa型材弹性模量：E=70000MPa

33、绕X轴惯性矩：I x=158400mm绕Y轴惯性矩：I y=391600mm绕X轴净截面抵抗矩：VUi=4800mm3绕X轴净截面抵抗矩：WX2=4280mm绕Y轴净截面抵抗矩：VUi=9610mm绕丫轴净截面抵抗矩：VU2=9970mm型材净截面面积：A1=513.27mrh横梁截面垂直于丫轴腹板的截面总宽度：ty=2.8mm型材受力面对中性轴的面积矩(绕丫轴)：Sy=4020mm 塑性发展系数：丫 =1.056.3横中梃的抗弯强度计算：按下面的公式进行强度校核，应满足：(M 1+M)/ 丫 f上式中：M仁在上受荷单元力作用下的跨中最大弯矩(N mm)M 2：在下受荷单元力作用下的跨中最大弯

34、矩(N mm)W卩：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mn3)；丫：塑性发展系数，取1.05 ;f :型材的抗弯强度设计值，取 85.5MPa；则：(M 汁M)/ 丫 0=(238095+507825)/1.05/9610 =73.923MPa 85.5MPa横中梃抗弯强度能满足要求。6.4横中梃的挠度计算：(1) 横中梃在上受荷单元力作用下的挠度计算：d竹：横中梃在上受荷单元力作用下的挠度(mm)；424d f1=qk1W/240EI y X (25/8-5 X (H1/2/W) +2X (H1/2/W)=0.317X 21004/240/70000/391600 X (25/8-5 X (60

35、0/2/2100) 2+2X (600/2/2100)4)=2.834mm(2) 横中梃在下受荷单元力作用下的挠度计算：d f2 :横中梃在下受荷单元力作用下的挠度(mm)；d f2=qk2W/240EI y X (25/8-5 X (H2/2/W) 2+2X (H2/2/W)4)=0.793X 21004/240/70000/391600 X (25/8-5 X (1500/2/2100) 2+2X (1500/2/2100)4)=5.907mm(3) 横中梃在风荷载作用下的总体挠度：d f=dfi +df2=2.834+5.907=8.741mm挠度的限值取杆件总长的1/180，即卩11.

36、667mm且不应大于15mm8.741mm 11.667mm8.741mm 15mm所以，挠度满足要求！6.5横中梃的抗剪计算：校核依据：T maxT =49.6MPa (材料的抗剪强度设计值)在上面的公式中：T max：横中梃最大剪应力(N)；V仁在上受荷单元力作用下的剪力设计值(N);V 2：在下受荷单元力作用下的剪力设计值(N);S y：横中梃型材受力面对中性轴的面积矩(mnn);I y：横中梃型材截面惯性矩(mm)；t y：型材截面垂直于Y轴腹板的截面总高度(mm)；T ma=(V1+V)Sy/l yt y=(559.44+1048.95) X 4020/391600/2.8=5.89

37、7MPa5.897MPa 2020.014.0钢化玻璃51284.058.8151972.050.4 2059.041.3铝合金型材的强度设计值f a(N/mm)JGJ102-2003 表 522铝合金牌号状态厚度强度设计值fg(mm)抗拉、抗压抗剪局部承压6061T4不区分85.549.6133.0T6不区分190.5110.5199.06063T5不区分85.549.6120.0T6不区分140.081.2161.06063AT5 10124.472.2150.0T6 10147.785.7172.0三、钢材的强度设计值(1-热轧钢材)f s(N/mm)JGJ102-2003 表 5.2.

38、3钢材牌号厚度或直径d(mm)抗拉、抗压、抗 弯抗剪端面承压Q235d 16215125325Q345d 16310180400四、钢材的强度设计值(2-冷弯薄壁型钢)f s(N/mm)GB50018-2002表 421钢材牌号抗拉、抗压、抗 弯抗剪端面承压Q235205120310Q345300175400五、材料的弹性模量E(N/mm)JGJ102-2003 表 5.2.8、JGJ133-2001 表 5.3.9材料E材料E玻璃0.72 X 10不锈钢绞线1.2 X 101.5 X 10r铝合金、单层铝板:0.70 X 105高强钢绞线1.95 X 105钢、不锈钢2.06 X 105钢丝

39、绳0.8 X 1051.0 X 105消除应力的高强钢丝2.05 X 105花岗石板0.8 X 105蜂窝铝板10mm0.35 X 105铝塑复合板4mm0.2 X 105蜂窝铝板15mm0.27 X 10铝塑复合板6mm0.3 X 10蜂窝铝板20mm0.21 X 105六、材料的泊松比uJGJ102-2003 表 5.2.9、JGJ133-2001 表 5.3.10材料u材料u玻璃0.2钢、不锈钢0.3铝合金0.33高强钢丝、钢绞 线0.3铝塑复合板0.25蜂窝铝板0.25花岗岩0.125七、材料的膨胀系数a (1/C)JGJ102-2003 表 5.2.10、JGJ133-2001 表 5.3.11材料a材料a玻璃0.8 x 10-51.0 x 10-5不锈钢板51.80 x 10-铝合金、单层铝板2.35 x 10-5混凝土1.00 x 10-5钢材1.20 x 10-5砖砌